1、12、題目：1100 t水產分配性土建冷庫概況：地點在汕頭市。冷庫含凍結物冷藏間和凍結間。凍結間用于冷加工魚蝦。加工 能力為15t/d 。要求：1. 要求設計單層冷庫、采用氨制冷劑，容量小于500 t冷庫也可選用氟利昂制冷劑。2. 按題目中的概況要求設計，其他概況在題目允許的范圍內可由設計者自定。3. 上交文件：一份 A4手寫論文，一套打印的設計圖紙（制冷系統原理圖、機房設備布 置平面圖、庫房設計平面圖）A1290eNEffi書90仲愷農業工程學冷庫課程設計設計題目1100 t水產分配性土建冷庫姓名XXX院（系）機電工程學院能源與動力工程系專業班級熱能091班學號200910814112指導教

2、師鄧玉艷時間2012年12月9日目 錄1 11.1 11.2 11.2.1 12 42.1 42.1.1 4設計說明書一、冷庫概況：該冷庫位于汕頭市海濱，主要用于冷加工魚蝦及較長期地儲存冷加工后的魚蝦。 貨源取自汕頭市周邊海域，貨源充足。當地氣象參數：夏季空氣調節日平均溫度 30C,夏季空氣調節室外計算濕球溫度 27.6 C,最熱月室外平均相對濕度 84% 凍結間加工能力為15噸/天，凍結物冷藏間容量1100噸。平面布置圖如下：休配電控機房息制室室常溫穿堂NO.102NO.103NO.104NO.101圖1其中101為凍結間，102104為凍結物冷藏間】、制冷系統設計方案概述:制冷系統采用氨為

3、制冷工質，氨泵供液，冷藏間溫度-18 C 1 C相對濕度95% 雙排頂排管，凍結間-23 C無吹風型擱架式。制冷系統流程、蒸發溫度回路的劃分：系統的供液方式：液泵供液。融霜方式，制冷劑熱蒸汽融霜加人工掃霜。自動控制方式：半自動式。凍結間和凍結物冷藏間皆采用自然對流冷卻， 冷凝器 用蒸發式冷凝。制冷系統流程：_單級壓縮回路：蒸發器出回氣調節站汽液分離設備單級壓縮機油分離器 冷凝器高壓貯液器高壓液體調節站節流閥低循桶氨泵低壓液體調節 站蒸發器進口蒸發器出口雙級壓縮回路：蒸發器出回氣調節站汽液分離設備低壓級壓縮機低壓級 油分中間冷卻器高壓級壓縮機油分離器冷凝器貯液器中冷器過冷盤 管高壓液體調節站節流

4、閥低循桶氨泵低壓液體調節站蒸發器進口 蒸發器出口。庫溫與制冷劑的蒸發溫度差都是取10 C，即凍結間和凍藏間的蒸發溫度分別為-33 C、-28 C,戈扮為一個回路，在凍藏間回汽管上裝設止回閥二、設計計算說明3.1制冷負荷計算凍結間概況：設計鐵盤650mm 400mm 130mm設計擱架排管每層垂直中心距220mm設計擱架排管單面操作每層凈長 10.5m,單面操作每層寬0.8m；設計最 下層擱架距離地面250mm 9層，兩組擱架；凍結間內凈長 11.5m,凈寬3.5m, 凈高4.5m;可擺放水產品756盤，每盤最多承重20kg.計算加工能力:n F g 24可 1000 T式中：G 凍結間每晝夜冷

5、加工能力，單位t ;n 擱架利用系數，取n=0.85f擱架各層水平面積之和，單位 m； a每盤凍結食品容器所占面積，單位 m ；g每件食品凈重，單位 kg；T 貨物一周轉的時間，單位h,按12小時計算24 每晝夜小時數，單位h；1000噸和千克之間的數值換算，kg/t ；“0.85 F 2024150.2925 1000 12故 F=129mf校核：0.85 129202414.995t15t0.29251000 12故實際凍結量為15t，符合生產的需要。M i i1000t ；單位m ；3.2凍結物冷藏間的容量計算G式中：G冷庫貯藏噸位，單位2V各冷藏間公稱體積，n冷藏間容積利用系數；試取

6、n= 0.55 ；食品的計算密度，單位 kg/ m3，此 二470kg/ m3V 1000 110%70 0.55 4255.32m3 ；符合表 2-1-3 故取 n= 0.55， V = 4255.32m ；F = V/h = 4255.32/4.5 = 945.63m2；可將冷藏間分為三間，每間面積為 F=945.63 - 3=315.21mf ；凈高取4.5m。平均每間貯藏水產品1100 3=366.67t3.3圍護結構設計與傳熱系數計算1 1R0丄丄awi a n式中：a w a n圍護結構外表面、內表面的換熱系數，單位w/ (m2k)；入1、入2圍護結構各構造層的熱導率熱系數，單位w

7、/mC；S 1、S 2圍護結構各構造層材料厚度 mr熱阻，單位m/ c - w表1維護結構設計熱阻與導熱系數結構序號構造名稱厚度3( m導熱系數入(W/mC )熱阻R=s/ 入（nV C w）外11:2.5水泥砂漿抹面0.020.9300.0215墻2混合砂漿砌磚墻0.370.8140.455由31 : 2.5水泥砂漿抹面0.020.9300.0215外4硬質聚氨酯0.150.0314.8387到51: 3水泥砂漿抹面0.030.9300.0323里6墻體表面空氣熱阻凍結間a w=23Rv =0.043a n=29Ri =0.034冷藏間a w23R =0.043a n=12Ri =0.034

8、7總熱阻刀R凍結間5.446冷藏間5.4958傳熱系數k=1/刀R凍結間冷藏間0.1840.182屋頂由 上 到 下1預制鋼筋混凝土板0.041.5190.02652空氣間層0.20.2693二氈三油防水層0.010.05641 : 3水泥砂漿找平層0.020.9300.02155鋼筋混凝土空心板0.251.54680.16261： 3水泥砂漿抹面0.020.9300.02157硬質聚氨酯0.150.0314.83878表面空氣熱阻凍結間冷藏間a w=23an=29a w=23a n=12R =0.043Ri =0.034Rv =0.043R =0.1259總熱阻凍結間冷藏間5.47225.5

9、63210傳熱系數k=1/刀R凍結間冷藏間0.1830.179內墻1水泥砂漿0.020.9300.02152硬質聚氨酯0.10.0313,2263水泥砂漿0.020.9300.02154混合砂漿砌磚墻0.120.8140.14745水泥砂漿0.020.9300.02156表面空氣熱阻a n=29a n = 29Ri =0.034Ri =0.0347總熱阻刀R3.50598傳熱系數k=1/刀R0.2852地1200號鋼筋混凝土層0.081.54680.0517坪由 上 到 下21 : 3水泥砂漿0.020.9300.02153一氈二油防水層0.0050.03514軟木層0.200.06982.8

10、655二氈三油隔汽層0.010.05661: 2.5水泥砂漿0.020.9300.02157混凝土預制板0.051.51190.0338粗砂墊層0.450.58150.7749表面空氣熱阻凍結間冷藏間an=29an=80.0340.12510總熱阻凍結間冷藏間3.89183.982811傳熱系數k=1/刀R凍結間冷藏間0.2570.2513.4耗冷量的計算圍護結構耗冷量的Q計算QiK F a （tw -仁）1Ro1aw式中：Q圍護結構傳入熱量，單位 WK 圍護結構的傳熱系數，單位 W/（m2?）；f圍護結構的傳熱面積，單位 m； tw 室外計算溫度，單位C； tn 室內計算溫度，單位C； a維

11、護結構兩側溫差修正系數。圍護結構名稱溫度修正系數兩側均為冷間a= 1.0凍結、冷藏間與大氣接觸a= 1.05凍結、冷藏間與常溫接觸a= 1.05凍結、冷藏間與屋頂a= 1.20凍結、冷藏間與地坪a = 0.20表2維護結構溫度系數修正表3傳熱面積A的計算計算部位長度（m）高度（m）面積（m2）NO.101東墻4.235.221.996西墻4.235.221.996南墻12.685.265.936北墻11.545.260.008屋頂、地坪12.684.2353.636NO.103東墻18.165.294.432西墻18.165.294.432南墻18.065.293.912北墻18.065.29

12、3.912屋頂、地坪18.1618.06327.969計算部位長度（m高度（m）面積（怦）NO.102東墻18.165.294.432西墻18.165.294.432南墻18.065.293.912北墻18.065.293.912屋頂、地坪18.1618.06327.969NO.104東墻18.165.294.432西墻18.165.294.432南墻18.065.293.912北墻18.065.293.912屋頂、地坪18.1618.06327.969表4圍護結構耗冷量Q的計算計算部位計算公式：Q = Ka，A (tw tn)QNO.101東墻0.182 X 21.996 X 1.05 X

13、(30+23)222.78西墻0.182 X 21.996 X 1.0 X (23-18)20.02南墻0.182 X 65.936 X 1.05 X (30+23)667.82北墻0.182 X 60.008 X 1.05 X (30+23)607.78屋頂0.179 X 53.636 X 1.2 X (30+23)610.62地坪0.251 X 53.636 X 0.2 X (30+23)169.632298.65NO.102東墻0.182 X 94.432 X 1.05 X (23-18)90.23西墻南墻0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墻0.

14、182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋頂0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275894.64NO.103東墻西墻南墻0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墻0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋頂0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275804.41NO.10

15、4東墻西墻0.182 X 94.432 X 1.05 X (30+18)866.21南墻0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44北墻0.182 X 93.912 X 1.05 X (30+18)861.44屋頂0.179 X 327.969 X 1.2 X (30+18)3381.49地坪0.251 X 327.969 X 0.2 X (30+18)790.275899.41表5維護結構耗冷量匯總冷間耗冷量，wNO.1012298.65NO.1025894.64NO.1035804.41NO.1045899.41匯總Q=19897.11說明：(1)該建筑屋頂不

16、用閣樓。(2)冷藏間凍結間凈高 4.5m。3.4.2貨物耗冷量的Q2計算Q2 Q2a Q2b Q2c Q2d其中因為貨物是水產品，所以 Qc、Qd可不用計算所以1 Ghjh2 g b tl t2 cb3.6 TT ii式中：Q-貨物熱量，單位WQa食品熱量，單位WQb包裝材料和運載工具熱量，單位 WQc貨品冷卻時的呼吸熱量，單位 WQd-貨品貯藏時的呼吸熱量，單位 W1/3.61 KJ/h換算成W的數值；G冷間的每日進貨量，單位 kg ；hi貨物進入冷間初始溫度時的焓熱量，單位 kJ/kg ；h2貨物在冷間內終止降溫時的焓熱量，單位 kJ/kg ；T貨物冷卻時間，冷藏間取24h,凍結間取設計冷

17、加工時間12h;B包裝材料或運載工具重量系數11;C包裝材料或運載工具比熱容，單位kJ/kg C12；11包裝材料或運載工具進入冷間時溫度，單位°C;t2包裝材料或運載工具在冷間內終止降溫時溫度，單位C。表6 Q2匯總庫房名稱G( kg)h1 ( kJ/kg)h2( kJ/kg)T( h)BCb( kJ/kg C )t1( C)t")Q( W)NO.10114995300.814.2120.30.4215-15100793NO.1021000014.25.0240.10.42-15-181079.40NO.1031000014.25.0240.10.42-15-181079

18、.40NO.1041000014.25.0240.10.42-15-181079.40注：1、hi、h2查制冷工藝設計表 2-12 ;2、食品在凍結前的溫度按 15C算，經12小時后溫度為-15 C;食品進冷藏間前的溫度為-15 C，經冷藏24小時后溫度為-18 C。343單位時間內，通風換氣引起的耗冷量Q的計算由于凍結物為水產品，沒有呼吸熱，可以不考慮，所以為Q=0。單位時間內，電動機運轉熱量Q的計算由于冷藏間采用光滑頂排管，故 Q=0凍結間采用的是無吹風式擱架，故 Q= 03.4.5操作熱量的Q計算根據冷庫制冷設計手冊凍結間： Q= 0 冷藏間：Q Qa Qb Qc qd FV n (hw

19、-hn)Mn24 3.60.125nr qr式中：Qa照明熱量，單位WQ 5b開門熱量，單位WQ 5c操作人員熱量，單位Wq d每平方米地板面積照明熱量，單位W/ H2，取qd= 2 W/m2 ;F冷間地面面積，單位 吊，每間F=18X 18=328m2 ；n 每日開門換氣次數，取2次/日；V冷間內公稱容積，單位 m3，h n、hw冷間內、外空氣的焓熱量，單位 kJ/kg，hn= -16.077kJ/kg ，hw=-12.477.kJ/kg;M 空氣幕修正系數，M=0.5;rn冷間內空氣密度，單位 kg/m3，匚二1.356kg/ m 3；nr操作人員數，冷間內公稱容積每 250m增加1人；0

20、.125 每日操作時間系數；q r 每個操作人員產生的熱量，取 qr = 400W人；V= F ?h= 328X 4.5 = 1476m；n r = V/250=1476/250=5.904，每間取 6 人；空氣焓濕圖查得：©二 90%，當 t=-15 C, hw= -12.477KJ/kg ；當 t=-18 C 時 h產一16.077 KJ/kg ；每個冷藏間：Q 5= 2X 328 + 1476 X 2X( -12.477 + 16.077) X 0.5 X 1.35 6/(243.6) + 6X 400 0.125 = 1039.394W3.4.6各設備負荷Qq和機器負荷Qj的

21、計算冷間蒸發器負荷Qq的計算Qq Q PQ2 Q3 Q4 Q5其中P為負荷系數，凍結間P = 1.3，冷藏間P = 1表7冷間蒸發器耗冷量表庫房名稱Q(W)PQ(W)Q(W)Q(W)Q(W)Qq(W)NO.1012298.651007931.3000133329.55NO.1025894.641079.40010398013.04NO.1035804.411079.40010398013.04NO.1045899.411079.40010398013.04機器負荷Qj的計算Qj (口 Qi n2 Q2 n3 QQ4Q5)R陰(4-9)式中：ni圍護結構傳熱量的季節修正系數，取ni = 1 ；n

22、 2貨物熱量的機械負荷折減系數，凍結間取化=1,冷藏間取n2=0.5 ;n3同期換氣系數，取n3= 0.51.0由于Q3=Q故不選；n4冷間用的電動機同期運轉系數，由于Q4=Q故不選；n 5冷間同期操作系數，取 氐=0.5 ;R制冷裝置和管道等冷量損耗補償系數，直接冷卻系統取R=1.07表8冷間總耗冷量表庫房名稱1n2藝Q 2n3Q3n4Q 4ns 2Q 5Q (W冷藏間(-28 C )1X 17598.460.5 X 3238.20000.5 X 311720776.06凍結間(-33 C )1 X 2298.651X10079300013091.65四設備選型4.1壓縮機的選擇計算參數的確

23、定1 蒸發溫度tz考慮到冷間的相對濕度要求不太嚴格，所以取傳熱溫差10C ,則:t z=tn-10= -23-10=- 33°C2冷凝溫度ti采用蒸發式冷凝器，冷卻水采用循環用水。雙級壓縮壓熔圖ti = ts 8=27.6 C +8=35.6 C3.吸氣溫度t x查表 3-1-3 得 tx=-2C。壓縮機的選擇計算查得，pi=1.3851Mpa pz=0.103Mpa；壓縮比pl / p z =1.3851/0.103=13.48>8 , 應采用雙級壓縮系統確定采用單機雙級壓縮循環，高低壓級容積比E =1/3壓焓圖如下：中間溫度：tzj=0.4t i+0.6t z+3=0.4

24、X 35.6+0.6 X( -33) +3 =-2.56 C；pzjpa.1.3851 0.103 0.378M pa中冷器蛇型盤管出液溫度：t c=-2.56+5=2.44 C根據蒸發溫度tz= -33 C和中間冷卻溫度tzj = -2.56 C ,得低壓級壓縮 機輸氣系數d=0.78高壓級壓縮機輸氣系數g =0.56t c = 2.44 C,得低壓級單根據蒸發溫度tz = -33 C和中冷盤管出液溫度位容積制冷量q=1005.46 kJ/m則低壓級的理論輸氣量:_Qj_ 幼76.。6 13091.65155.46 m3/hq qr 3.60.78 1005.46/3.6高壓級的理論輸氣量:

25、E =(Vgp/Vdp)=1/3V gp = V dp /3 = 155.46/3=51.82 m /hQj =20776.0613091.65 =33867.71W=33.8677 kW查書本圖3-1-3有，tz=-33 C、tl=35C時，4ASJ10型壓縮機制冷量 Q=18.60 kW 故選4ASJ10型壓縮機2臺，其總制冷量為：XQ =18.6 X2=37.2kW 壓縮機制冷量滿足機器負荷的要求。4.2冷凝器的選擇計算 雙級壓縮循環冷凝器熱負荷：Ql Gg( h 4 -人5)Qg 高壓級制冷劑流量，kg/s h4，駛，冷凝器進出口制冷劑焓值，kj/kgc c h2-h6 cccc 16

26、30-211.2 門“門小-Gq Gd 二 6 0.0280.0366kgbgh3-h514643753Ql 0.0366 ()48.312kw冷凝面積FQiK tmQlqfqf為冷凝器單位面積熱負荷,從書中查表3-3-1 取 qf =2.1 kW/m48.3122.123.01m2選大連冷凍設備蒸發式冷凝器CZN-60臺4.3蒸發器的選擇計算冷藏間選用光滑U型頂排管，排管管徑D38,液體集管管徑D57,氣體集管 管徑D76,排管每米灌氨量按50先計算傳熱面積計算公式：FK t式中：f頂、墻排管冷卻面積m；Q q冷間冷卻設備負荷 Wk 頂排管傳熱系數 w/ m2 r； t 冷間空氣溫度與制冷劑

27、蒸發溫差取 10C。查冷庫設計手冊 表9CC2C2k'(W/ ( m C)2k= k'C 1C2 C3 ( W/ (m C)1116. 986. 98 2冷藏間傳熱面積：F= 8013.043/ (6.98 X 10)= 344.4m。查冷庫制冷設計手冊查得應選用的是D38X 3.0的無縫鋼管,管長L=F/Dn=344.4/ (3.14 0.038)=2880.35m,每間 L/3=960m,設每間每根長 16m 則 n=960/16=60 根，設 6 組，每組 10根，總長 L'= 16X 10X 6X 3 = 2880m凍結間擱架選 D38*3.0無縫鋼管，擱架每根

28、長 10.5 m,每層共8根，2刀L=10.5 X 8X 10=840m F=840X 0.119=99.96 m 。4.4節流閥的選型計算G . 2 Cd A iPv式中：G流經節流閥的制冷劑流量，kg/s;A通道截面積，查資料試取0.045 m2i 節流閥前液體的密度，0.595 kg/m3;Pv 節流閥前后的壓力差，1.669-1.818=9.851Pa ；cd 流量系數，無因次；R717取0.35G 、2 0.35 0.045, 0.595 9.8510.0539kg/s查書本表3-3-5取AF型熱力膨脹閥一個，型號 AF-14.5中間冷卻器的選擇計算中間冷卻器直徑：D J竺昱 1.5

29、9Q/ TVpg 高壓級壓縮機的理論輸氣量，m3/sg 高壓級壓縮機的輸氣系數，查表得 g =0.53D 1.595 . Vpgg 1.595 51.82 0眾 0.139m中間冷卻器蛇形管冷卻面積:Gd (h5 - h6)K tm中冷器盤管的換熱系數,kw/m2 K ,取 K=0.523kw/m2 K對數平均溫差ttl - tgm16.32 °CIn tg - tzjQj33 =0.538kg/s1228.8F °.°28 (37530.538m20.523 16.32跟據大連冷凍設備資料，選擇 ZL1.0中冷器一臺4.6油分離器的選擇計算D I鈴 o.。188

30、Vp式中：d油分離器的直徑（m入一一壓縮機高壓級輸氣系數（雙級壓縮機取高壓級的輸氣系數）Vp壓縮機的理論吸氣量（m/s）3 油分離器內氣體流速，填料式油分離器宜采用0.3 0.5m/s ,其它形式油分離器宜采用不大于 0.8m/sD 0.0188 155" 056 = 0.321mV 0.3故 選煙臺冷凍機廠YFA-80型油氨分離器一臺。4.7高壓貯液器的選擇計算=藝Gv© / B式中：工G制冷系統制冷劑總循環量，單位kg/s ;V冷凝溫度下氨液的比容，取1.68dm3/kg=1.68 x 10-3m3/kg；©貯液器的容積系數，©= 1;B貯液器的氨液

31、充滿度 B = 0.7VZA 3600 0.0539 1.68 10-3/.7 =0.466 m3選煙臺冷凍機廠ZA-1.5 一臺。4.8低壓貯液器的選型根據制冷裝置與設計選一臺容積為0.45 m3的低壓貯液器一臺4.9 集油器的選擇標況下壓縮機總制冷量Qj =20776 .06 1 3091 .65 =33867.71W=33.8677 kW在230kw以下，根據書本選用桶身直徑159mm JYA-159集油器一臺。4.10空氣分離器的選擇計算根據制冷裝置與設計選一臺面積為0.45 m2的KFA-32型四套管式空氣分離器。4.11氨泵的選型計算計算氨泵流量：Qj 3.63V泵 n - v(m

32、 /h)q。式中：n流量系數，取n=6Qj機器熱負荷，單位Wqo單位質量制冷量，單位kJ / kgv低壓氨液的比容，單位 m3 /kg確定數據： tz=-28 C 時，Qj =20776.06 Wt Z =-33 C時，Q =13091.65 W tz=-28 C時，飽和氣體焓值 h=1425 kJ / kg ; tc=2.44 C時，飽和液體焓值 hc=210 kJ / kg所以，qo=h-hc=1425-210=1215kJ / kg ;tz=-33 C時，飽和氣體焓值 h=1420 kJ / kg ; tc=2.44 C時，飽和液體 焓值 hc=210 kJ / kg所以，qo=h-hc

33、=1420-210=1210 kJ / kg tz=-28 C時，v=1.481 L/kg=1.481 x 10-3 m3/kg所以，V泵=6 (3.6 x 20776.06/1215 ) x 1.481 x 10-3=0.547 m3/h tz=-33 C 時，v=1.4652 L/kg=1.4652 x 10-3 m3/kg所以，V泵=6 (3.6 x 13091.65/1210 ) x 1.4652 x 10-3=0.343m3/h所以，-28 C選用AB-3型葉輪泵一臺，備用一臺；-33 C選用D40型雙 級泵一臺，備用一臺，共四臺。4.12低壓循環桶的選擇計算低壓循環桶桶徑計算（采用

34、下進上出）4 Vp3600n0.0188Vp(m)式中：入一一氨壓縮機的輸氣系數（當雙級壓縮時取低壓級的輸氣系數）Vp壓縮機的理論吸氣量（當雙級壓縮時取低壓級理論吸氣量）m3/h;3低壓循環桶的氣體流速，取立式 3 =0.5 m/s ;z低壓循環桶截面積系數，立式取1;n同一蒸發系統中低壓循環桶的個數，取1。-33 C回路V=155.46m3/h 入=0. 78,0.01880.78 155.46V 0.50.293mVd冷少糾0.6Vh單位取720式中：V q 各冷間中冷卻設備注氨量最大一間的蒸發器總容積, m3V回氣管體積，單位 m3V泵一一一臺氨泵的流量，單位m3/h；T b氨泵由啟動到

35、液體自系統返回低壓循環貯液器的時間,秒 冷藏間：V q=2880Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=2.32m3;低壓級回氣管Dn57,共70mM= n /4 X 0.0 57s X 70=0.29卅；;Vd=(0.2 X 2.32+0.6 X 0. 29+0.2 X 2)/0.7=1.48m 3;冷藏間選CDCA-2.5氨液低壓循環桶一臺。 凍結間：V q=840Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=0.68卅; 低壓級排氣管Dn76,共50mM= n /4 X 0.0 762 X 50=0. 227用;3Vd=(0.2 X 0.68 +0.6 X 0.227+0.

36、2 X 2)/0.7=0.96 m ;凍結間選CDCA-2.5氨液低壓循環桶一臺。4.13排液桶的選擇計算V,3Vp (m3)式中：Vi設備容積最大的一間冷間內蒸發器總容積，單位m;© 冷卻設備注氨量的百分數；B排液桶氨液充滿度B = 0.7 冷藏間 M=2880Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=2.32m3;取 © =0.6故 W=2.32 X 0.6/0.7=1.98m 3選煙臺冷凍機廠PYA-4型排液桶一臺； 凍結間 M=840Xn /4 X (0.038 -0.006) 2=0.68卅；取 © =0.7故 乂=0.68 X 0.6/0.7=

37、0.579 m選煙臺冷凍機廠PYA-3型排液桶一臺;4.14過濾器的選型根據書本，選用3層、網孔為0.4mm的鋼絲網組成的過濾器五系統管道坡度方向表10管道名稱壓縮機排氣管至油分器的水平管道與安裝在室外冷凝器相連時排氣管壓縮機吸氣管的水平管段液體調節站至頂排管的供液管水平段 頂排管至氣體調節站的回氣管水平段 氣體調節站至低壓循環桶水平管段系統管道坡度方向表傾斜方向向油分向冷凝器向低貯器向排管向排管向低貯器傾斜參考值，121223122323第六章管道和設備保溫表11管道和設備保溫層明細表名稱管徑，mm保溫層厚度，mm氣體調節站集管 86 X 4.0100液體調節站集管 90 X 4.0100一

38、級吸氣冷藏間 108 X 4.0105一級吸氣凍結間 108 X 4.0105二級吸氣 108 X 4.0110中冷至低貯供液 38X 3.060氨泵至調節站 40 X 3.590中冷器 139 X 2.5100低壓循環桶泵114100低壓循環桶泵152100說明： 保溫層厚度由冷庫制冷設計手冊第 383頁，表5-11及表5-12查得;(2) 保溫材料均采用聚氨酯現場噴涂；(3) 庫房供液與庫房回汽管分別整體保溫不單做保溫層。第七章管路的設計表12管路的設計匯總項目管路設計庫房回氣取當量管長100m冷藏間單間QV2.0KW由手冊P355 圖5-8查得D50mm故取50X 3.5的管徑，凍結間 Q <70KW由手冊P356圖5-9查得Dn110mm取110X 3.5的管徑。庫房供液查書本得供液管徑 D32mm取32 X 3.0的管徑。冷凝器到貯液桶按總管長度小于 30m考慮，Q =