1、上海市工程建設規范 型鋼水泥土攪拌墻技術規程(試行) DGJ08一1162005  條文說明1 總則  型鋼水泥土攪拌墻作為一種基坑支護結構中的圍護體，近幾年在上海地區基坑工程中得到了較廣泛的應用。實際工程應用情況反映出，這種圍護體形式上是可行的和有效的，但也出現了一些質量事故，使工程本身和周邊環境產生了不同程度的損壞。同時由于這種圍護體形式在上海地區應用的歷史相對還較短，而這幾年進行這一類圍護體結構設計和施工的單位，也迅速增加。國內尚沒有這方面的專項規范或規程，從工程角度，包括設計、施工、監理、驗收、管理等有關各方迫切需要有統一的技術標準，對

2、這一類圍護體結構的應用作合理的引導。 型鋼水泥土攪拌墻僅是整個基坑工程的一個分項，其設計、施工和質量檢查與驗收應納入到整個基坑工程范疇中。因此，具體設計和施工中，還必須與基坑工程的其它分項，包括地基加固、基坑降水、支援體系、土方開挖等相結合。    同時，對型鋼水泥土攪拌墻基坑工程的設計和施工，應根據場地巖土工程勘察資料、主體結構與基坑的情況，工程造價和施工條件等因素，并結合工程經驗綜合考慮，切實做到精心設計、精心施工。特別是必須滿足周邊環境保護要求。本規范僅是基坑工程中型鋼水泥土攪拌墻圍護體分項部分的技術標準，其它分項，如地基加固、基坑降水、支撐體系、

3、土方開挖等分項的要求相比一般基坑工程，基本上是相同的，而在這些方面基坑工程設計規程（DBJ08-61-97）和地基基礎設計規范（DGJ08-11-1999）內容比較齊全完整，因此除少量特有之處在條文中列出外，一般內容基本上不再在本規程中作重復規定。 基坑工程施工期間，包括內插型鋼拔除時，對支護結構和鄰近建（構）筑物、地下管線等進行監測，是重要的，也是必須的。其檢測要求相比一般基坑工程，原則上是一樣的，本規程不在作重復規定。31 一般規定 311312 型鋼水泥土攪拌墻是自1997年在上海地區引進日本的設備和技術并首先在上海東方明珠國際會議中心基坑工程中采用的。當時引進的設備施工形成攪

4、拌樁的直徑為650。經過多年的消化吸收和推廣應用，在上海地區應用型鋼水泥土攪拌墻的基坑已經達到幾百個，應用的基坑開挖深度最深達到18m以上，形成攪拌樁的直徑也增加到650、850和1000三種。型鋼水泥土攪拌墻的適用開挖深度與基坑周邊的環境條件、場地土層條件、基坑形狀與規模等因素有關，尤其是基坑內支撐的設置緊密相關。    從基坑圍護安全的角度，型鋼水泥土攪拌墻的造型與設計滿足周邊環境保護的要求是第一位的。由于攪拌樁直徑較大的型鋼水泥土攪拌墻內插型鋼的抗彎剛度較大，從變形控制的角度，攪拌樁直徑較大的型鋼水泥土攪拌墻更為有利。  

5、60; 同一個基坑，有時可以采用不同的支護體系方案，如選擇直徑較小的攪拌樁，通過增加插入的型鋼密度、增加基坑內支撐的設置和增加其他加固措施等來彌補。但在同樣滿足安全的前提下，型鋼水泥土攪拌墻的選型與設計應充分考慮到經濟合理和方便施工，以取得最大的經濟效益。在一般市政長條形基坑中，支撐系統的費用占造價的比例一般較低，有時更通過增加支撐系統的方法來控制基坑變形，但建筑工程的基坑一般面積較大，支撐系統的費用占造價的比例較高，同時還須考慮地下室的分層施工和支撐撤除工況，通過增加支撐道數的方法就不一定可取。    根據近幾年完成的一些工程實例在建筑基坑常

6、規支撐設置下，攪拌樁直徑為650的型鋼水泥土攪拌墻，一般開挖深度不大于80m；攪拌樁直徑為850的型鋼水泥土攪拌墻，一般開挖深度不大干11Om；攪拌樁直徑為1000的型鋼水泥土攪拌墻，一般開挖深度不大于13Om。但在市政基坑中，也有通過增加支撐道數，而突破常規開挖深度的例子。     型鋼水泥土攪拌墻在上海地區應用的歷史還不長，特別是大量的被采用還是在最近幾年，時間更短。涉足型鋼水泥土攪拌墻施工的許多單位，往往是最近幾年剛購置設備的，施工經驗尚不夠豐富。直徑1000的三軸攪拌樁設備，在上海地區還僅是個別單位才擁有，施工的工程實例相對更少一點。&

7、#160;   從工程的角度，對型鋼水泥土攪拌墻的認識，已經越過試驗探索階段，進入到推廣實用階段。但對型鋼水泥土攪拌墻墻體性能的了解、認識和研究，尚有較多不明確的地方，如三軸水泥土攪拌墻的實際強度、攪拌樁與內插型鋼的共同工作受力機理等。另外，從采用型鋼水泥土攪拌墻的 已經完成的基坑圍護工程實例中，總體上是成功的，但也有少量基坑工程出現破壞性事故。   本規程對于不同深度的各類基坑的安全度能在總體上有一個控制，也希望缺乏經驗的設計施工人員能通過本規程加深對型鋼水泥土攪拌墻的認識，從而提高基坑工程的質量和安全性，避免事故的發生。相信通過更

8、多的研究和工程實踐積累，將會對型鋼水泥土攪拌墻的適用深度有更課一步的了解。313 水泥土攪拌墻的設計是與支撐體系的設計密切相關的。一般水泥土與型鋼之間有一定粘結強度，能保證其共同工作，因此可近似按板式支護考慮。   工程經驗表明，一般情況下型鋼水泥土攪拌墻設計主要是由周邊環境條件并結合基坑開挖深度所確定的容許變形值所控制的。容許變形值在(地基基礎設計規范)(DBJ08-11-1999)和(基坑工程設計規程(DBj08-61-97)中都有所規定。參考上述兩本規范規定，型鋼水泥土攪拌墻的基坑變形容許值可見下表：   當基坑周邊壞境對地下水

9、位變化較為敏感，或攪拌樁樁身范圍內大部分為砂（粉）性土等透水性較強土層時，若實際變形較大，攪拌樁樁身易產生裂縫、造成滲漏、后果是比較嚴重的，這種情況時型鋼水泥土攪拌墻圍護結構的計算變形控制應進一步從嚴。3. 1. 4 目前上海地區實際基坑圍護工程中，型鋼水泥土攪拌墻中攪拌樁的水泥摻入比取值一般都不低于20%。對型鋼水泥土攪拌墻中的攪拌樁，三軸攪拌機械與普通雙軸水泥攪拌機械的攪拌成樁機理是不一樣的，根據目前實際工程施工控制現狀，水泥摻入比計算時，被攪拌土體是按攪拌樁體截面陰影面積與深度的乘積計算的（重復套接的部分只計算一次工程量）。在計算具體工程的水泥摻入量時，還需要假定土的重度，為方便計算控制

10、，本條同時提供每立方米被攪拌土體所摻和的水泥用量標準。當然，施工時若需確定每組（三軸）攪拌樁上的水泥摻入量或水泥用量時，還根據樁徑等情況具體計算。   在特別軟弱的淤泥和淤泥質土中，由于樁身強度往往較低，攪拌樁水泥摻量應適當提高，具體的摻入比可在試成樁時綜合確定，保證攪拌樁的樁身強度滿足設計要求。   根據工程習慣，攪拌樁水泥土的強度一般以齡期28d的無側限抗壓強度為標準。根據基坑工程設計規程(DBJ08-6197)，用普通雙軸水泥攪拌樁機械施工形成的攪拌樁水泥土(水泥摻入比11一14)的一個月的無側限抗壓強度標準值Qu不應低于08M

11、pa；在齡期、摻合量相同時，淤泥質粘土的加固強度明顯低于砂質粉土。雖然三軸水泥土攪拌樁的水灰比較大，但考慮到型鋼水泥土攪拌墻中攪拌樁采用三軸攪拌機施工，成型的攪拌樁的均勻性較好，水泥摻入比取值一般都不低于20，其無側限抗壓強度標準值Qu一般不會低于普通雙軸水泥攪拌樁。    近幾年，盡管用型鋼水泥土攪拌墻的基坑圍護工程數量已較多，但攪拌樁的現場實際的強度實測資料還相當少。有工程實際測試資料顯示，齡期28d的無側限抗壓強度Qu。達到1012MPa，但也有測試數據顯示，齡期28d的無測限抗壓強度Qu僅在04O6MPa。   &#

12、160;實際上，攪拌樁的強度值與強度測試方法有關。根據現場被加固土樣和施工實際使用的水泥、拌合水進行的室內試驗，得出的強度數值都較高，但其測試數值難以反映在地下經過現場攪拌成型的攪拌樁實際強度。    在攪拌樁達到齡期后，通過鉆取樁芯(如用110鉆頭)，連續鉆取全長范圍內的樁芯，對試塊進行無側限抗壓強度Qu試驗，一般被認為是比較可靠的試驗方法。但由于鉆取樁芯一般采用水沖法成孔，取芯過程中易對試樣產生影響。而且取芯完成后對試樣的處置方式，對試驗結果也有影響，如取芯試樣暴露在空氣中的時間長短及風吹后試樣水分的流失等。   攪拌樁

13、完成后幾天內進行現場原位測試(如靜力觸探)，是一種較方便和直接的測試方法，但需要建立現場原位測試結果與實際強度的對應關系，以及實際強度與養護時間的相關關系。這方面需要積累資料。    本規程有關施工和質量檢查與驗收的條文中提出了宜在型鋼水泥土攪拌墻的攪拌樁剛攪拌完成、處于流動狀態時，及時沿樁長范圍進行取樣，采用浸水養護辦法，取得強度試驗值。    綜合考慮，本條款對型鋼水泥土攪拌墻的攪拌樁齡期28d的無側限抗壓強度Qu暫取為10Mpa。    攪拌樁實際的樁身強度需要有關各方

14、積極摸索，尋求有效和實際可行的試驗和原位測試的方法。這對于推廣并規范型鋼水泥土攪拌墻這一圍護形式具有重要意義。317 型鋼水泥土攪拌墻一般都考慮在地下結構施工完成后拔除則鋼。型鋼的重復利用在節省工程造價、環境資源的重復利用上都有積極的意義。型鋼拔除時，對周邊環境有一定影響。當環境條件對變形要求較高時，應采用跟蹤注漿、跳孔拔除等具體措施，減少型鋼拔除對環境的不利影響。 而且型鋼拔除前，水泥攪拌墻與地下室外墻間應回填密實，如采用黃砂回填等；避免型鋼拔除后圍護體在側向水土壓力作用下發生較大變形。32 設計計算 323324 在型鋼水泥土攪拌墻中，內插型鋼與攪拌樁之間粘結強度的研究還很不充分

15、，因此對這二者之間的共同作用還難以明確。在型鋼表面使用減摩隔離劑對型鋼的拔除是有利的，但對于型鋼和攪拌樁之間的粘結有不利的影響。這種粘結是很難與鋼筋混凝土中鋼筋和混凝土的粘結相提并論的。通常我們認為：攪拌樁的作用主要在于抗滲止水，除此以外的基坑各項穩定性和墻體內力、位移的計算均只考慮型鋼的作用。    日本材料協會曾做過H型鋼與攪拌樁共同作用的試驗研究，試驗結果寢明同樣的荷載水平下，攪拌樁與型鋼結合體的撓度要比H型鋼的撓度小一些，抗彎剮度的提高約大20。但從實際工程的監測數據看，型鋼水泥土攪拌墻實際發生的變形比計算值偏大，組合體實際的剮度提高程度與試驗數

16、據存在一定的差異。因此，條文中規定在設計計算中一般僅考慮由型鋼單獨承受作用在墻體上的水土壓力。攪拌樁對墻體剛度的提高作用作為一種安全儲備。325 現階段上海地區基坑工程設計主要依據基坑工程設計規程(DBJ086197)和地基基礎設計規范(DGJ08一111999)。基坑工程設計規程)(DB086197)采用總安全度的表達式，地基基礎設計規范(DBJ08111999)和建筑基坑支護技術規程(JGJl2099)則采用概率極限狀態的設計原則。    目前上海地區基坑工程的設計基本上是參照基坑工程設計規程(DBJ086l一97)的設計計算方法支護結構側向水土壓力

17、(含基坑外側超載引起的側向壓力)采用標準值進行汁算。而對于支護結構構件的設計計算則采用以分項系數表示的極限狀態設計表達式進行設計，即將計算得到的支護結構的內力標準值乘以分項系數變為內力設計值，再根據內力設計值進行支鏟結構構件的強度驗算，但在分項系數取值方面存在一定差異，大體取值范圍在12135之間，根據現行國家規范規定分項系數則取值為1 35。考慮到型鋼水泥土攪拌墻為臨時結構，以及上海地區基坑工程主要按變形控制設計，支護結構的強度一般均能滿足要求等因素，并借鑒建筑基坑支護技術規程（JGJ12099)，本規程在對型鋼水泥土攪拌墻中的型鋼進行截面承載力驗算時，支護結構側向水土壓力采用標準值進行計算

18、，將計算得到型鋼的彎距和剪力標準值乘以125變為內力設計值，再進行型鋼的抗彎強度和抗剪強度的驗算。3. 2. 6 攪拌樁的局部抗剪在目前的實際工程中很少計算，但當基坑開挖深度較大、內插型鋼的間距較大、緊貼坑邊有較重的超載（如建筑物、高填土等）時，這一問題是不容忽視的。     對于攪拌樁的局部抗剪計算模式，主要考慮了兩種情況：型鋼與攪拌樁交接處的錯動剪切和攪拌樁厚度最小處的局部剪切。但是條件中提出的計算公式，從目前的理論水平和實際工程看，有兩方面的問題尚需要進一步積累經驗：1）實際的局部剪切面及相應的剪切力應該怎樣設定和計算？在條文中，驗算的局

19、部剪切面是取單位高度范圍內的兩個側面，驗算部位一般是剪力最大處（開挖面附近）：這樣的設定有較大的人為性，攪拌樁墻體所受的側向水土壓力沿深度方向總體是遞增的，現在的計算機模式沒有考慮攪拌樁對抗剪作用的整體性，沒有考慮上下水平面對抗剪作用的貢獻；也沒有考慮側向力由于型鋼之間拱作用的存在而形成的側向壓力在墻面分布上的不均勻性。2）攪拌樁的抗剪強度，各種資料上提供的數據有不同。根據基坑工程設計規程（DBJ08-61），對于常規雙軸水泥土攪拌（水泥摻量8%12%），驗算切墻滑弧安全系數時，一般假定樁身=0時，C=；而根據地基處理手冊介紹的水泥土室內試結果，當攪拌樁樁身的qu=50040000kPa時，c

20、=（20%30%）qu，=20°30°。但是這些數據有的是基于室內的試驗結果，有的帶有人為的因素。現場施工的三軸水泥土攪拌樁實際的強度值和抗剪強度值都亟需實際經驗的積累和修正，條文暫建議按無側限抗壓強度的取用，對于淤泥或軟弱的淤泥質土，可考慮按下限取值。   上述兩方面的問題，還有待于試驗和現場工程經驗的進一步積累，再做調整。   根據上述計算公式，我們對目前進行的一批工程進行了驗算，驗算結果表明：     1 對于型鋼密插的情況，兩種局部剪應力的值都比較小，遠小于

21、攪拌樁的強度值，一般可不用驗算局部剪應力。     2 一般情況下，攪拌樁最薄弱處的剪應力略小于同樣荷載作用下的型鋼與攪拌樁接觸處的錯動剪應力，后者起控制作用。     3 對于型鋼間距較大而且開挖深度較深的情況(一般常見于大直徑三軸攪拌樁)，計算剪應力較大，而且坑邊超載對剪應力的影響也是比較大的，上述兩點應引起設計者的注意。33 構造要求 333 熱扎H型鋼和部分T型鋼(GBT112631998)規定了熱扎H型鋼的尺寸、外形、重量及允許偏差，技術要求，試驗方法，檢驗規則，包裝、標志及

22、質量證明書。本規程的內插型鋼可按熱軋H型鋼和部分T型鋼(GBT11263-1998)標準取用熱扎型鋼。    國家黑色冶金行業標準焊接H型鋼(YB3301-92)規定了焊接H型鋼梁的型號、尺寸、外形、重量及允許偏差、技術要求、焊接工藝方法等。標準還對焊接H型鋼粱的焊縫作了明確的要求，即鋼板對接焊縫及H型鋼的角接焊縫的質量檢查，可參照鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級(GBT11345-89)。焊接H型鋼(YB3301-92)標準未規定事宜，應按建筑鋼結構焊接技術規程(JGJ81-2002)有關規定執行。   不同開挖深度

23、的基坑，設計對型鋼規格和長度要求不盡相同。一般情況下，內插型鋼宜采用整材，當特定條件下型鋼需采用分段焊接時，為達到分段型鋼焊接質量的可控性以及施工的規范化，確保支護結構的安全，本規程規定分段型鋼焊接應采用坡口焊接，焊接等級不低于二級。考慮到型鋼現場焊接以及二級焊縫抽檢率為20的因素本條文另外對型鋼焊接作了具體要求。單根型鋼中焊接頭數量、焊接位置，以及相鄰型鋼的接頭豎向位置錯開等要求由設計人員根據工程的實際情況確定，焊接接頭的位置應避免在型鋼受力較大處(如支撐位置或開挖面附近)設置。334   頂圈粱在板式支護體系中，對提高圍護體系的牲體性，并使圍護樁和支撐體系形成

24、共同受力的穩定結構體系具有重要作用。當采用型鋼水泥土攪拌墻時，由于樁身由兩種剛度相差較大的材料組成,頂圈粱作用的重要性更加突出。與其他形式的板式支護體系相比，對于型鋼水泥土攪拌墻頂圈梁，也存在一些特殊性：   1 為便于型鋼拔除，型鋼需錨入頂圈梁，并高于圈梁頂部一定高度。一般該高度值宜大于50cm，根據具體情況略有差異；同時，型鋼頂端不宜高于自然地面，   2 型鋼整個截面錨入頂圈梁，為便于今后拔除，圈梁和型鋼之間采用一定的材料隔離；因此型鋼對圈梁截面的削弱是不能忽略的。    綜合上述兩方面的因素，對于

25、型鋼水泥土攪拌墻的頂圈粱，必須保證一定的寬度和高度，同時在構造上也應有一定的加強措施。頂圈粱與型鋼的接觸處，一般需采用一定的隔離材料。若隔離材料在圍護受力后產生較大的壓縮變形，對控制基坑總的變形量是不利的。因此，一般采用不宜壓縮的硬質材料。335339 在型鋼水泥土攪拌墻基坑的支撐體系中，支撐與圍檁的連接、圍檁與型鋼的連接以及鋼圍檁的拼接，特別是后二者對于整個圍檁支撐體系的整體性非常關鍵。應對節點的構造充分重視，節點構造應嚴格按設計圖紙施工。鋼支撐桿件的拼接一般應滿足等強度的要求，但在實際工程中鋼圍檁的拼接受現場施工條件限制，很難達到這一要求，應在構造上對拼接方式予以加強，如附加綴板、設置加勁

26、肋板等。同時，應盡量減少鋼圍檁的接頭數量，拼接位置也盡量放在圍檁受力較小的部位。鋼圍檁和內捅型鋼的連接也必須按設計圖紙施工。下圖為工程實踐中采用的一種連接構造，供參考。  當基坑面積較大，需分塊開挖，或市政狹長形基坑中，常碰到圍檁不能統一形成整體就需先部分開挖的情況（所謂“開口基坑”），這時對于支撐體系尤其是鋼圍檁的設置有一些需要特別注意的地方：  1 當采用水平斜支撐體系時，應考慮沿圍檁長度方向的水平力作用對型鋼水泥土攪拌樁墻的影響，一般不應直接利用墻體型鋼傳遞水平力，以免造成型鋼和水泥土之間的縱向拉裂，對墻體抗滲產生不利影響。建議根據設計計算結果在型

27、鋼和圍檁間設置抗剪構件。  2 當基坑轉角支撐體系采用水平斜撐時，需考慮雙向水平力對支撐體系的作用，應采取加強措施防止圍檁和支撐的移位失穩。圍檁在轉角處應設在同一水平面上，并有可靠的構造措施連成整體。圍檁與墻體的接和面宜用高強度的細石混泥土嵌填密實，使圍檁與墻體間可以均勻傳遞水平剪切力。當斜撐的圍攘長度不足以傳遞計算水平力時，除在圍檀和型鋼問設置抗剪構件外，還應結合采用合理的蔫坑開挖措施。4 施 工41 一般規定 412 施工組織設計除了包括工期、施工設備的配置、主要材料與數量、施工順序、施工人員組織、施工場地布置、施工質量控制及安全施工措施等基本內容外，還應包括

28、三軸攪拌樁機的施工操作規定，該規定應根據設備性能、施工地質條件和施工要求制定，其主要內容包括：設備操作步驟、要點、主要施工參數的控制方法、課層攪拌機的下沉與提升速度及一些異常現象的處理方法。   實際工程中，型鋼水泥土攪拌墻的施工深度取決于三軸攪拌樁機的施工能力，目前使用的大型步履式或履帶式樁架和國外引進的伸縮式鉆桿或接長鉆桿，可使上海地區的型鋼水泥土攪拌墻的施工深度達到32m，攪拌墻厚一般為650 1000mm。42 施工設備 421 三軸攪拌機有葉片式、螺旋葉式或同時具有葉片和螺旋葉片的攪拌形式，攪拌轉速也有高低兩檔轉速(高速檔3540rmin)和低

29、速檔(16rmin)二種。在粘性土中宜選用以葉片式為主的攪拌形式；在砂性土中宜選用螺旋葉片式為主的攪拌形式；在砂礫土中宜選用螺旋葉片攪拌形式。高速深層攪拌頭能增加水泥土的攪拌次數，對保證水泥土強度和抗滲指標有利。422 本條要求三軸攪拌樁機所具備的功能是保證水泥土攪拌樁成墻質量的基本條件。423 注漿泵應保證其實際流量與攪拌機的噴漿鉆進下沉或噴漿提升速度相匹配，使水泥摻量在水泥土樁中均勻分配；對于貫入送漿工藝其注漿工作壓力比提升送漿工藝要高，配備具有較離工作壓力的注漿泵，其故障發生相對較少，施工效率也高。43 施工準備 4310 在H型鋼表面涂抹減摩劑前，必須清除H型鋼表面鐵銹或灰塵

30、，涂抹厚度大于lmm，并涂抹均勻，以確保減摩劑層的粘結質量。44 水泥土攪拌樁施工 441 在正式施工前，按施工組織設計上的水泥漿液配合比與水泥土攪拌樁成墻工藝進行試成樁，是確定不同地質條件下最佳成樁工藝的唯一途徑。通過試成樁確定實際成樁步驟、水泥漿液的水灰比、注漿泵工作流量、深層攪拌機噴漿下沉或提升速度及復攪速度，能提高水泥土攪拌樁的成墻質量與施工效率。   根據施工設備與地質條件，一般三軸水泥土攪拌樁施工步驟可按如下進行，也可根據需要增加復攪次數。   1 對于易勻速鉆進下沉的貫入送漿成樁工藝是：攪拌樁機就位、噴漿攪拌下

31、沉、復攪提升完成一組攪拌樁施工。   2 對于不易勻速鉆進下沉的貫入送漿成樁工藝是：攪拌樁機就位、預攪下沉、噴漿攪拌提升、噴漿復攪下沉、復攪提升完成一組攪拌樁施I。443 對相同性能的深層攪拌機，降低下沉速度或提升速度能增加水泥土的攪拌次數和提高水泥土的強度，但延長了施工時間，降低了施工工效。水泥土的攪拌質量可由攪拌葉片的形狀和攪亂程度決定，對于葉片式攪拌的深層攪拌機，一般應使海米長度的水泥土攪拌總次數大于360次；對于以葉片式為主(也有少量螺旋葉)的攪拌形式，且采用高低兩檔轉速施工的深層攪拌機，宜使海米長度的水泥土總攪拌時間大于3min；對于螺旋葉片式和低速檔的深層攪拌機，其總攪拌時間應由試驗確定。如三軸深層攪拌機采用2軸注漿、中間軸注壓縮空氣進行輔助攪拌成樁工藝時，應考慮壓縮空氣對水泥土強度的影響因素。   葉片式攪拌頭采用貫入送漿成樁工藝時，1m水泥土樁區間內攪拌總數可按下式計算：4. 4. 44. 4. 5 為了保證水泥土攪拌樁中水泥摻量的均勻性與水泥土強度指標，避免人為的操作誤差，施工時的注漿量、攪拌機的下沉（提