1、1由焊接電源供給的，具有一定電壓的兩電極間或電極與母材間，在氣體介質(zhì)中產(chǎn)生的強烈而持久的放電現(xiàn)象，叫做焊接電弧。 （）2焊接電弧的靜特性和金屬電阻的靜特性相似。 （）3在空氣中產(chǎn)生電弧要有三個必要條件：即氣體電離、電極熔化及電子發(fā)射。 （）4所有焊接方法的靜特性曲線，其形狀都是一樣的。 （）5一種焊接方法具有無數(shù)條靜特性曲線。 （） 6弧焊變壓器全部都是降壓變壓器。 （）7焊接形坡口平板對接焊縫時，發(fā)現(xiàn)電弧始終偏向一邊，這可能是因為平板帶有磁性產(chǎn)生的磁偏吹現(xiàn)象。 （）8逆變電源可以做成直流電源也可以做成交流電源。 （） 9焊條的規(guī)格都以焊條藥皮的直徑來表示。 （）10錳是一種很好的合金劑，焊條

2、或焊絲中含錳量增加，其強度和韌度增加。 （）11堿性焊條使用前需經(jīng)烘干方可使用，酸性焊條不必烘干。 （）12焊接低溫韌度較高的結(jié)構(gòu)可以采用高硅高錳焊劑配合低碳素鋼焊絲。 （）13焊條藥皮占整個焊條的重量比稱為焊條藥皮的重量系數(shù)。 （）14異種鋼的焊接，如低碳素鋼與低合金鋼、不同強度等級的低合金鋼焊接，一般選用與較低強度等級鋼材相匹配的焊條。 （）15CO2藥芯焊絲焊接時比CO2實芯焊絲的飛濺小的多。 （） 16ER50-4是一種不銹鋼焊條的型號。 （）17削薄處理的目的是避免接頭處產(chǎn)生嚴重的應(yīng)力集中。 （）18焊縫成形系數(shù)是在單道焊縫橫截面上焊縫計算厚度（H）與焊縫寬度（B）的比值H/B。（）

3、19焊縫標(biāo)注輔助符號中的黑旗表示焊縫為重要焊縫。 （）20平焊位置是焊縫傾角為0，焊縫轉(zhuǎn)角為5的焊接位置。 （）21.改善焊縫一次結(jié)晶的方法是搖動結(jié)晶. ( )23.金屬材料的導(dǎo)熱性越差,加熱(或冷卻)時就越易產(chǎn)生應(yīng)力和裂紋. ( )24.碳當(dāng)量越高焊接性越好. ( )25.防止焊接變形的措施之一是盡量增加焊縫數(shù)量. ( ) 26.多層焊時,每層焊道所產(chǎn)生的橫向收縮量逐層遞增. ( ) 27.如果焊接結(jié)構(gòu)各部分均能自由伸縮,那么該結(jié)構(gòu)的變形就小. ( )28.焊接線能量與焊速無關(guān). ( ) 29.在其它條件相同的情況下,對同一結(jié)構(gòu)的焊接CO2氣體保護焊比氧-乙炔變形大. ( ) 30.珠光體鋼

4、與奧氏體鋼焊接時,應(yīng)選E4303焊條. ( ) 31.冷卻法易使淬火傾向大的鋼材產(chǎn)生裂紋. ( )32.焊接線能量大,薄板角變形小. ( )33.焊縫熔敷金屬截面積越大,彎曲變形越小. ( ) 34.對接焊縫中心的殘余應(yīng)力值最大. ( )35.分段退焊由于每次焊接的應(yīng)力可互相抵消一部分,所以能減少焊接應(yīng)力. ( )36.多層焊由于每次焊接的應(yīng)力都互相迭加,所以增大了焊接應(yīng)力. ( ) 37.要使焊接應(yīng)力減小,就不允許焊件有變形. ( ) 38.低合金鋼單面焊試件彎曲檢驗時,彎曲角度應(yīng)達到90. ( ) 39.12厚16MnR鋼板對接手工平焊代號為D112J。 ( )40金屬材料的晶粒越細，塑性

5、韌性越好。 ( )41低碳鋼在高溫（1100以上）停留時間過長，將會得到粗大的魏氏體組織。 ( )42珠光體耐熱鋼需預(yù)熱到800才能進行氣刨。 ( )43鎢極氬弧焊電源的外特性曲線是水平的。 ( )44焊前預(yù)熱工件可有效防止產(chǎn)生裂紋。 ( )45由于外力作用，在物體內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力叫內(nèi)應(yīng)力。 ( )46對接焊縫余高過大可形成應(yīng)力分散。 ( )47焊接傳熱主要是研究熔合比的分布特征。 ( )48直線形運條法焊縫寬度一般不超過焊條直徑的1.5倍。 ( )49正鋸齒形運條法適用于平、立、仰焊的對接接頭和立焊的角接接頭。 ( )50月牙形運條焊出來的焊縫余高較小。 ( )51正三角形運條法只適用于開坡口

6、的對接接頭和T形接頭的立焊。 ( )52鎢極氬弧焊電弧的靜特性曲線是水平的。 ( )53電渣焊焊縫必須處于水平位置。 ( )54等離子弧焊電弧具有極高的溫度。 ( )55等離子弧焊電弧溫度梯度較小。 ( )56電阻焊在接合處加熱時間短，焊接速度快。 ( )57激光焊能熔化任何難熔金屬。 ( )58超生波焊接金屬不必加熱到很高溫度就能形成接頭。 ( )59超生波焊接時在焊件上壓力分布均勻。 ( )60摩擦焊接的實質(zhì)是靠金屬原子相互擴散及原子間力的相互作用而形成焊接接頭。( )61等離子弧不能切割各種非金屬材料。 ( )62擴散焊一般都在真空或惰性氣體中進行。 ( )63爆炸焊熱影響區(qū)極大。 (

7、)64純鎳與低碳鋼合金焊接時，焊縫中的含鎳量越高，焊縫的塑性和韌性越低。 ( )651Cr18Ni9Ti與12Cr1MoV焊接時，應(yīng)選用奧502焊條。 ( )66塑性好的材料只會產(chǎn)生塑性斷裂，不會產(chǎn)生脆性斷裂。 ( )67珠光體耐熱鋼與馬氏體耐熱鋼焊接時，最好選用奧氏體不銹鋼焊條。 ( )6812Cr1MoV鋼和20號鋼手弧焊時，應(yīng)該選用E5015焊條。 ( )69鐵鎳焊縫中含氧量越高，產(chǎn)生熱裂紋的傾向越大。 ( )70脆斷事故一般都起源于具有嚴重應(yīng)力集中效應(yīng)的缺口處。 ( )71脆性斷裂由于很少產(chǎn)生，所以其危害性是不大的。 ( )72結(jié)構(gòu)的斷裂形式只與所受應(yīng)力的大小有關(guān)，而與應(yīng)力的狀態(tài)無關(guān)。

8、 ( )73焊接結(jié)構(gòu)由應(yīng)力集中引起的脆性斷裂比鉚接結(jié)構(gòu)嚴重的多。 ( )74厚板的缺口處最容易使材料變脆。 ( )75對接接頭焊縫的余高值越大，其疲勞強度越高。 ( )76焊接結(jié)構(gòu)由于整體性強，裂紋不容易擴展，所以不容易產(chǎn)生脆性斷裂。 ( )77不銹復(fù)合鋼板焊接時，坡口最好開在基層一側(cè)。 ( )78疲勞斷裂和脆性斷裂在本質(zhì)上是一樣的。 ( )79結(jié)構(gòu)中的裂紋是產(chǎn)生脆性斷裂的重要原因。 ( )80焊后焊件材料的金相組織對其脆性沒有什么影響。 ( )81塑性斷裂的斷口有金屬光澤。 ( )82具有嚴重焊接缺陷和不用封底焊的焊縫，為提高其疲勞強度，一定要將焊縫表面進行機械加工。 ( )83焊接殘余應(yīng)力

9、將降低焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度。 ( )84梁、柱、管道長焊縫焊后的變形主要是彎曲變形。 ( )85梁焊接時的主要問題是產(chǎn)生變形。 ( )86箱形梁的肋板常設(shè)置在梁的外部。 ( )87管子火焰熱彎適用于彎曲大口徑管子的彎頭。 ( )88影響層狀撕裂敏感性的最好指標(biāo)是延伸率，而不是斷面收縮率。 ( )89如果焊縫表面余高為零，則可以大大提高射線照相的靈敏度。 ( )90射線的波長比射線要短。 ( )91為了增加射線拍片的靈敏度，焊縫余高值不能太大。 ( )92HJ431屬于中硅中錳焊劑。 ( )93電弧的自身調(diào)節(jié)作用主要是依靠焊接電流的增減，來改變焊絲熔化速度，而焊絲的送絲速度不變。 ( )94鎢極氬

10、弧焊采用直流反接時，可提高許用電流，且鎢極燒損小。 ( )95手工鎢極氬弧焊幾乎可以焊接所有的金屬材料。 ( )96手工鎢極氬弧焊可用交流或直流電源。 ( )97鎢極氬弧焊焊接電流較小時，采用小直徑的鎢極并將其末端磨成尖角。 ( )98鎢極氬弧焊的焊接次序是先送絲、后送氣；先停絲、后停氣。 ( )99鎢極氬弧焊時，鎢極不熔化，所以鎢極除在初次使用時需磨好以外，以后使用過程中不用修磨。 ( )100鎢極氬弧焊“性情”溫和，這是因為氬弧焊電流比較小的緣故。 ( )101CO2電弧加熱集中，焊件受熱面積小，可減少焊接應(yīng)力和變形，所以在焊接大型鋼結(jié)構(gòu)架時采用CO2氣體保護焊比焊條電弧焊容易控制變形。

11、( )102CO2氣體保護焊的送絲方式有三種：推絲式、拉絲式、推拉絲式。 ( )103CO2氣路內(nèi)預(yù)熱器的作用是加熱和吸收CO2氣體中的水分。 ( )104CO2氣體在高溫下會發(fā)生分解，所以CO2氣體保護焊時，焊縫具有較高的力學(xué)性能( )105氧化性氣體由于本身氧化性較強，所以不適宜作為保護氣體。 ( )106CO2氣體保護焊焊接回路中串接電感的作用是減小焊接飛濺。 ( )107不銹鋼可以采用氣割下料。 ( )108CO2氣體保護焊形成氫氣孔的可能性較小。 ( )109CO2氣體保護焊采用正接法可以減少飛濺。 ( )110CO2氣體保護焊生產(chǎn)率高的原因是可以采用較粗的焊絲，因而相應(yīng)使用了較大焊

12、接電流之故。 ( )111CO2氣體在電弧高溫下會發(fā)生分解，所以CO2氣體保護焊時，焊縫易產(chǎn)生CO氣孔( )112熔化極氬弧焊時，對應(yīng)于一定的臨界焊接電流值，都有一個最低的電弧電壓值與之相匹配。 ( )113熔化極氬弧焊時，選擇的焊接電流值不能超過“臨界電流”，否則熔滴將出現(xiàn)粗滴過渡，使焊縫成型惡化。 ( )114熔化極氬弧焊在氬氣中加入一定量的氧氣，可以有效地克服焊接不銹鋼時的陰極飄移現(xiàn)象。 ( )115由于熔化極氬弧焊的電極是焊絲，所以它對熔池的保護要求不高。 116熔化極脈沖氬弧焊的焊接電流也分成基值電流和脈沖電流兩部分。 ( )117熔化極脈沖氬弧焊對于同一直徑的焊絲，其焊接電流的調(diào)節(jié)

13、范圍相當(dāng)寬。 ( )118熔化極脈沖氬弧焊的特點之一是可以用粗焊絲來焊接薄板。 ( )119用熔化極脈沖氬弧焊進行全位置焊接時，在控制焊縫成型方面不如普通熔化極氬弧焊。( )120用等離子弧焊接鋁、鎂合金時，可以采用交流電源。 ( )121.焊接過程中,材料因受熱的影響(但未熔化)而發(fā)生組織和力學(xué)性能變化的區(qū)域稱為焊接熱影響區(qū). ()122.低碳鋼焊接接頭的不完全重結(jié)晶區(qū)在焊后冷卻過程中已生成的奧氏體只有部分轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和珠光體. ()123.焊接未經(jīng)塑性變形的母材,焊后熱影響區(qū)中會出現(xiàn)再結(jié)晶區(qū). ()124.熔合區(qū)是焊接接頭中綜合性能最好的區(qū)域. ()125.采用正接法時,焊件的溫度比反接法

14、時焊件的溫度高. ()126.易淬火鋼的淬火區(qū)由于組織的不均勻性,易形成淬硬組織. ()127.由于低碳鋼焊接熱影響區(qū)中的過熱區(qū)在焊接過程中被加熱到1100以上,因此冷卻后得到的組織是細小的鐵素體加珠光體. ()128.焊條電弧焊時,熔化焊條的主要熱量是電流通過焊條時所產(chǎn)生的電阻熱. ()129.在電弧的弧柱中氣體電離的主要形式是光電離,而熱電離和撞擊電離一般很弱. ()130.采用鎢極氬弧焊打底時,由于氬氣流的冷卻作用,工件的預(yù)熱溫度應(yīng)比焊條電弧焊時的預(yù)熱溫度高,才能有效的避免焊接接頭產(chǎn)生淬硬組織,加速氫的擴散逸出,減少焊接應(yīng)力,防止冷裂紋. ()131.錳既是較好的脫氧劑,又是常用的脫硫劑

15、,與硫化合生成硫化錳,形成熔渣浮于熔池表面,以減少焊縫的熱裂紋傾向. ()132.焊接過程中,硫易引起焊縫金屬熱裂,故一般規(guī)定:焊絲中的含硫量不大于0.040,優(yōu)質(zhì)焊絲中不大于0.030. ()133.硅能脫氧和提高鋼的強度,所以碳素結(jié)構(gòu)鋼焊芯中的含硅量越高越好. ()134.若低碳鋼含硫量過高,為防止焊接接頭出現(xiàn)裂紋,焊前需進行預(yù)熱,一般預(yù)熱溫度為100-150. ()135.多層焊過程中,第一層按規(guī)定的預(yù)熱溫度預(yù)熱,以后各層的預(yù)熱溫度可逐層降低. ()136.為了使電弧維持燃燒,就必須要求陽極斑點不斷發(fā)射電子,以補充電弧能量的消耗. ()137.電弧電壓與焊接電流的關(guān)系不符合歐姆定律. (

16、)138.焊接熱循環(huán)的特點是加熱速度慢,冷卻速度快. ()139.影響焊接熱循環(huán)的主要因素有:焊接熱輸入,預(yù)熱和層間溫度,工件厚度,接頭形式及材料本身的導(dǎo)熱性能等. ()140.焊接熱輸入僅與焊接電流和電弧電壓有關(guān),而與焊接速度無關(guān). ()141.采用較小的焊接熱輸入,有利于減輕接頭的熱應(yīng)變脆化程度. ()142.除平焊位置外,電磁壓縮力都是阻礙熔滴向熔池過渡的力. ()143.熔焊時,產(chǎn)生飛濺的冶金原因是熔滴金屬中吸收了空氣中大量的氮氣. ()144.熔化焊接和煉鋼的冶金過程沒有任何區(qū)別,因為都存在著同樣的加熱和冷卻,冶金反應(yīng)均比較完全,晶體的成長方向總是和散熱方向相一致. ()145.焊縫

17、金屬從液態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的結(jié)晶過程稱為焊縫金屬的一次結(jié)晶. ()146.焊接熔池一次結(jié)晶時,晶體的成長方向總是和散熱方向相一致. ()147.低碳鋼焊縫金屬一次結(jié)晶后,大多得到柱狀的奧氏體組織. ()148.焊縫中的偏析有顯微偏析和區(qū)域偏析,兩者都是在焊縫金屬二次結(jié)晶時產(chǎn)生的. ()149.焊接過程中,應(yīng)盡量防止或減少焊縫金屬氧化,以保證焊接質(zhì)量. ()150.焊縫金屬中的氫氣,氧氣和氮氣是對焊縫質(zhì)量影響最大的有害氣體. ()151.焊縫中的氮主要來源于空氣,防止空氣侵入熔化金屬內(nèi)是減少焊縫含氮量和氮氣孔的關(guān)鍵措施. ()152.焊縫的組織除了與化學(xué)成分有關(guān)外,在很大程度上取決于焊接熔池的一次結(jié)晶

18、和焊縫金屬的二次結(jié)晶. ()153.氧化物與硫化物共晶存在于晶界會引起焊縫金屬的熱脆. ()154.焊縫金屬過燒,碳元素大量燒損,焊接接頭強度提高,韌性和塑性下降. ()155.焊縫中的過飽和氫只能擴散到焊縫金屬內(nèi)部的空隙中去. ()156.提高焊接速度,熔池結(jié)晶速度加快,焊縫一次結(jié)晶組織顯著細化. ()157.多層多道焊時,低碳鋼的焊縫組織為細小的鐵素體加少量的珠光體. ()158.焊縫金屬過燒的特征之一是晶粒表面發(fā)生劇烈氧化,破壞了晶粒之間的相互聯(lián)接,使金屬變脆. ()159.低碳鋼焊縫金屬自高溫液態(tài)冷卻至室溫的過程中,如果冷卻速度越快,則室溫下焊縫金屬的硬度越大,這是因為焊縫金屬中珠光體

19、含量增加的緣故. ()160.在焊接熱源的作用下,由于接頭上各不同點所經(jīng)歷的焊接熱循環(huán)不同,因此,焊接接頭是一個組織,成分和性能都不一樣的不均勻體. ()161.擴散脫氧主要是依靠熔渣中的堿性氧化物來進行的. ()162.熔池冶金反應(yīng)過程中的脫氧就是脫去熔池中的氧化亞鐵. ()163.焊接電流,電弧電壓以及焊接速度增加時都能使焊接熱輸入增加. ()164.當(dāng)焊接0Cr18Ni9鋼時，焊接電流一般比焊接低碳鋼時大10-15左右。 ()165GB/T5118-1995低合金鋼焊條型號中“A、B、C、D、M”等，表示熔敷金屬化學(xué)成分分類代號。 ()166E5515-B3-VWB焊條的熔敷金屬中含有C

20、r,Mo,V,W,B等合金元素。 ()167異種金屬的焊接就是兩種不同金屬的焊接。 ()168異種金屬的焊接接頭和同種金屬的焊接接頭特點基本上是相同的。 ()169異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分的不均勻性主要與填充材料和母材的化學(xué)成分有關(guān)。()170異種金屬焊接接頭各區(qū)域的金相組織主要決定于母材和填充材料的化學(xué)成分。 ()171調(diào)整焊接工藝,能使異種金屬焊接接頭的組織不均勻程度得到改善. ()172. 異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分和金相組織的差異,帶來了焊接接頭各區(qū)域力學(xué)性能的不同. ()173. 異種金屬焊接接頭中的殘余應(yīng)力分布是均勻的. ()174.異種鋼焊接接頭的使用性能,主要取決于焊縫金屬的化學(xué)成分和金相組織. ()175.異種鋼接頭的焊縫是由母材和填充金屬混合而成,由于母材的熔入而使焊縫稀釋,因此稀釋率完全與母材的熔入量有關(guān). ()176.異種材料焊接時,稀釋率對焊縫組織有一定的影響 () 177.異種焊件焊接時的起始溫度越高,熔深增加,稀釋率也增大. () 178.各種焊接方法的稀釋率差別不大,埋弧焊的稀釋率就和焊條電弧焊的稀釋率差不多. ()179.埋弧焊,閃光焊,釬焊等焊接方法都可以用來焊接異種金屬材料. ()180. 異種金屬焊接時,熔合區(qū)中的化學(xué)成分與