1、浮浮盤盤支支腿腿計計算算：1.單盤支腿計算單盤支腿的設計載荷：單盤總重Wd：130Ton單盤單位面積活載W：0.122Ton/m2單盤面積Ad：2463m2單盤總活載Wsd=WAd：300.486Ton浮盤支腿數量Nd：114根Fd：3.776Ton2.浮艙支腿計算浮艙支腿的設計載荷：浮艙總重Wp：122Ton浮艙單位面積活載W：0.122Ton/m2浮艙面積Ap：916.8m2浮艙總活載Wsp=WAp：111.850Ton浮艙支腿數量Np：72根Fp：3.248Ton3.單盤支腿的許用壓縮力計算：圓管支腿截面外徑：76mm圓管支腿壁厚：7mm支腿長度L：280cm單盤支腿截面積：15.17c

2、m2單盤支腿截面慣性半徑i：2.45cm支腿柔度= i/L：114.19Fs：1.91a：0.758Ton/cm2支腿許用壓縮力Fa：11.5011.50TonFaFdFaFd浮浮盤盤支支腿腿壓壓縮縮力力合合格格！ 4.浮艙支腿的許用壓縮力計算：浮盤板管外徑x壁厚底板dsdddNWWF+=pspppNWWF+=aaAFs=saF34700132. 22ls-=63103 .1835035-+=llsF圓管支腿截面外徑：76mm圓管支腿壁厚：7mm支腿長度L：280cm單盤支腿截面積：15.17cm2單盤支腿截面慣性半徑i：2.45cm支腿柔度= i/L：114.19Fs：1.91a：0.758

3、Ton/cm2支腿許用壓縮力Fa：11.5011.50TonFaFpFaFp浮浮盤盤支支腿腿壓壓縮縮力力合合格格！ aaAFs=saF34700132. 22ls-=63103 .1835035-+=llsF浮浮艙艙加加筋筋以以滿滿足足穩穩定定性性的的計計算算：浮浮艙艙重重心心計計算算：輸入：輸出：b4800mm重心OZ=361.57156361.57156 mmb1670mm重心Ox=2337.18322337.1832 mmb24801mm以下為中間過程值，僅供參考！b3830mmZ1335mmA16599.9924 mm2b44800mmZ2709.4005 mmA224005 mm2t

4、110mmZ3415mmA38300 mm2t25mmZ42.5mmA424000 mm2t310mmX14795mmt45mmX22405mm1X35mm0X42400mm圓薄膜邊界條件影響系數K1，K2數值表00.256 0.706 1.1222.049.6K10.654 0.712 0.783 0.842 0.931 1.0125 1.078 1.145 1.194 1.239 1.286 1.336K20.334 0.296 0.254 0.236 0.202 0.182 0.169 0.158 0.151 0.144 0.138 0.13

5、2圓薄膜邊界條件影響系數K3數值表00.5481.111.611.942.342.823.424.25.21K30.432 0.392 0.374 0.3640.360.354 0.351 0.347 0.3430.348.98.9保守設計狀態為：K1取最小值，K2，K3取最大值！FtRc=l浮浮盤盤計計算算1.浮浮盤盤安安裝裝高高度度計計算算：浮盤外徑D1：65600mm浮盤內徑D2：56000mm=D2/D10.854儲液密度：700Kg/m3浮盤厚度t：6mm浮艙重量W1：121797Kg單盤重量W2：106081Kg整個浮盤的重量調整系數：1.1整個浮盤重量W：250665.8Kg浮艙

6、自身在液面的浸沒深度T0：190190mm設計最小安裝高度C0：123123mm設計最大安裝高度Cm：277277mm單盤中點撓度f0：6767mmP：單盤板單位面積重量(Kg/m2)T1M：8787mm結結論論：單單盤盤安安裝裝高高度度C范范圍圍：123mm123mm C C 277mm277mm實實際際浮浮盤盤安安裝裝高高度度235235mm2. .浮浮盤盤的的強強度度和和穩穩定定性性計計算算：(1)(1)單單盤盤撓撓度度與與應應力力計計算算船艙截面重心至罐中心軸的距離Rc：30500mm浮盤厚度t：5mm船艙寬度b：4800mm內邊緣板寬度b1：670mm外邊緣板寬度b3：830mm內邊

7、緣板厚度t1：10mm外邊緣板寬度t3：10mm單盤板與船艙連接構件的截面積FL：2130mm2彈性邊環有效截面積F：17130mm28.9查表得：無量綱系數K10.6540.654無量綱系數K20.3340.334無量綱系數K30.4320.432浮盤厚度t：5mm單單盤盤板板最最低低安安裝裝高高度度單單盤盤板板最最大大安安裝裝高高度度單單盤盤板板中中點點rPTC-=00)(4222110DDWT-=rprttPTM-=D2211479. 0MmTTC10D+=FtRc=lLFtbtbF+=33113421EtqRKfm=322222tREqKr=s322223tREqKm=sss=5 .

8、145. 0a單盤最大當量載荷q：550Pa單盤半徑R2：11800mm彈性模量E：192000Mpafm137mmr20.3Mpam26.3Mpa許用剪應力a：105.975Mpammaa 單單盤盤徑徑向向應應力力合合格格！(2)(2)浮浮盤盤整整體體穩穩定定性性計計算算A A浮浮船船在在圓圓環環平平面面內內臨臨界界失失穩穩浮船在圓環平面內臨界失穩載荷Pcr1：26782678Mpamm材料彈性模量E：206000Mpa浮船平均半徑Rc：30500mmOx2300mm慣性矩Iz：1.22958E+11 mm4上船艙板寬度b2：4807mm上船艙板寬度t2：5mm下船艙板寬度b4：4820mm

9、上船艙板寬度t4：5mm船艙寬度b：4800mm折減系數1：1折減系數2：0.4折減系數3：1折減系數4：0.4滿足浮船平面穩定的條件為：整體穩定安全系數n1：1.4Nr：101.5Mpammn1Nr2/（1+）130.9130.9Mpamm滿滿足足浮浮盤盤平平面面穩穩定定性性要要求求！B B浮浮船船在在圓圓環環側側向向的的臨臨界界失失穩穩313czcrREIP=1212)(4344232223332111tbtbOtbObtbIxxzhhhh+-=tt+1211rcrNnPtNrrs=9321048 . 949+=cyxcxcrbRGIEIREIPr244232223332111221212

10、-+-+=ahahhhtgbOFtgbObFbFbFIzzx()=+=412231iiiiytbbbbIh()m+=12EGtNrrs=ss=5 . 145. 0a浮船在圓環側向的臨界失穩載荷Pcr2：310310Mpamm慣性矩Ix：4073088350mm4材料泊桑系數：0.3材料剪切模量G：158462Mpa慣性矩Iy：10444242974 mm4Oz：375mm浮艙底板傾角：0整體穩定安全系數n2：1.4Nr：101.5Mpammn2Nr2/（1+）130.9130.9Mpamm滿足浮船側向穩定的條件為：滿滿足足浮浮盤盤側側向向穩穩定定性性要要求求！C船船艙艙截截面面的的承承載載能能

11、力力（1）船艙頂、底板艙頂板承受的橫向載荷q2：120Kgf/m2艙底板承受的橫向載荷q4：133Kgf/m2r2：22.522.5Mpar4：24.124.1Mpa許用剪應力110Mpa結結論論：船船艙艙頂頂、底底板板徑徑向向拉拉應應力力合合格格！（2）船艙內外邊緣板膜膜應應力力：由由徑徑向向拉拉力力引引起起的的邊邊緣緣板板應應力力系數n：1.3Nr：101.5Mpamm單盤半徑R2：11800mm膜應力N：90.990.9Mpas2/3：157Mpa結結論論：船船艙艙內內、外外邊邊緣緣板板膜膜應應力力合合格格! !彎彎曲曲應應力力：由由徑徑向向拉拉力力和和泄泄漏漏后后盤盤自自重重引引起起的

12、的彎彎距距M M而而產產生生的的應應力力之之和和tt+1222rcrNnP ss=-322252224)10(tbqEr()1000/004arTTq+= ss=-324254424)10(tbqEr sLrNFtbtbRnNsss3233112=+=()sMNsss+()()xzzrObNCONM-=Nr：101.5Mpamm（Kgf/cm）Nz：6.25Mpamm（Kgf/cm）Oz：361.5mmOx：2337.2mm浮盤實際安裝高度C：235mm船艙寬度b：4800mm外邊緣板寬度b3：830mmIx：4073088350mm4M：2552.75NM：8.93Mpas：235MpaM+

13、N：99.8399.83Mpa結結論論：船船艙艙內內、外外邊邊緣緣板板彎彎曲曲應應力力合合格格! !（3）穩定性由由徑徑向向拉拉力力引引起起的的邊邊緣緣板板應應力力應應小小于于臨臨界界應應力力即即：cr1：169.30Mpacr3：110.32Mpa膜應力N：90.990.9Mpa結結論論：船船艙艙穩穩定定性性合合格格! !3. .浮浮頂頂的的抗抗沉沉性性計計算算：（1 1）單單盤盤板板泄泄漏漏與與任任意意兩兩個個相相鄰鄰浮浮艙艙泄泄漏漏時時的的抗抗沉沉計計算算必須滿足浮艙底板傾角：0浮艙個數m：36個單個浮艙對應的中心角：10m mTTb)10050(03+a)(4222110DDWT-=r

14、p-=tPTrtt2211pyttsin1138243-+=maaTTT-+=110()()()atttatgDbT+-+=101121()()zxMObIDM-+=3114ts23 , 13 , 163 , 1106 . 7=btcrNss()sMNsss+()()xzzrObNCONM-=T0：190mmT1：165mma：0.174T：430430mmT0：0 0mm結結論論：浮浮艙艙外外邊邊緣緣板板高高度度至至少少為為 480480mm（2）單單盤盤在在雨雨載載下下的的抗抗沉沉計計算算注：本段計算公式對應的單位必須是Kg，cm！計算者在計算中按實際單位輸入即可！儲罐內徑D：66000m

15、m積雨水高度h0：250mm雨水密度1：1000Kg/m3無量綱系數K1：1.2Q2：855299Kg安裝單盤增加的浸液深度T1：87mme：441.52cm5/3/Kg1/3q1：9.87185E-05 Kg/cm3q0：0.011652484 Kg/cm2雨載當量載荷q：0.004471688 Kg/cm2雨載時單盤增加的撓度fm：498mm雨載時浮頂增加的下沉深度T2：172172mm關關于于浮浮艙艙高高度度的的結結論論：雨雨載載荷荷250mm250mm的的狀狀況況下下，保保持持浮浮艙艙不不沉沉沒沒，則則：浮浮艙艙外外邊邊緣緣板板高高度度至至少少為為449449mm10224rphDQ

16、=3/110qeqqq-=mfhDDT2012122521. 0trr-=()2701212221521. 0101trrrtt-=qhDDfmrrrttD+-=1012122201ThDDq()rt-=211521. 0qE tDKe3/4112 =t1023TTTbD+儲儲罐罐計計算算目目錄錄版版本本說說明明： 儲儲罐罐估估重重 應應提提供供參參考考系系數數！1.儲罐估重量整整體體計計算算 基基本本無無誤誤抗抗震震計計算算 基基本本無無誤誤2.儲罐整體計算帶帶地地腳腳螺螺栓栓時時的的抗抗震震有有疑疑問問。3.儲罐抗震計算地地腳腳螺螺栓栓計計算算 未未再再次次校校核核對對風風載載中中的的一一

17、項項值值有有疑疑問問！4.地腳螺栓計算帶帶肋肋球球殼殼計計算算，未未再再次次校校核核，但但估估計計沒沒大大問問題題！罐罐頂頂罐罐壁壁有有效效連連接接面面積積計計算算，經經過過使使用用比比較較準準確確5.帶肋球殼計算外外浮浮頂頂罐罐抗抗風風圈圈計計算算，未未校校核核，也也未未經經過過實實踐踐！拱拱頂頂扇扇形形板板尺尺寸寸計計算算，基基本本無無誤誤！6.罐頂罐壁有效連接面積計算錐錐頂頂板板尺尺寸寸計計算算，基基本本無無誤誤！必必須須增增加加外外浮浮盤盤的的計計算算！7.外浮頂罐抗風圈計算本本計計算算適適用用于于高高徑徑比比小小于于1.6的的儲儲罐罐。主主要要問問題題在在于于未未考考慮慮地地震震傾傾

18、覆覆。如如需需考考慮慮地地震震傾傾覆覆，可可參參考考API650相相關關章章節節。8.拱頂扇形板尺寸計算9.錐頂板尺寸計算10.浮盤計算本本計計算算適適用用于于高高徑徑比比小小于于1.6的的儲儲罐罐。主主要要問問題題在在于于未未考考慮慮地地震震傾傾覆覆。儲罐SH3046計算計算時間2022/2/26：拱拱頂頂儲儲罐罐估估重重：1.數據輸入：2.數據輸出：公稱直徑：9.8m底板重量：4.9324.932ton罐壁高度：15m頂板重量：5.0775.077ton底板厚度：8mm壁板重量：149.182149.182ton頂板厚度：8mm浮盤重量：0 0ton浮盤厚度：0mmVOLUME113111

19、31m3浮盤材質：7850盤梯重量2.8642.864ton質量附加系數：1.1頂部護欄重量0.770.77ton盤梯型式雙扶手罐重（不含梯子平臺）：175175ton充水重：13061306ton全部罐重量：178.6178.6ton拱頂的拱高度：1312.951041312.95104 mm只只針針對對拱拱頂頂！過過些些時時候候改改善善！鋼SH3046-92 儲 罐 計 算計算日期:2022/2/26設計規范：SH3046-92 石油化工立式圓筒形鋼制焊接儲罐設計規范項目：設設計計輸輸入入數數據據：設計溫度：100100儲罐形式：2 2設計壓力：0 0Pa罐壁板分帶數：1212基本風壓Wo

20、：450450Pa第1帶壁板寬度：1.81.8m儲罐內直徑 D=3636m第2帶壁板寬度：1.81.8m罐壁高度H=2121m第3帶壁板寬度：1.81.8m設計液位高度19.719.7m第4帶壁板寬度：1.81.8m水壓試驗液位19.719.7m第5帶壁板寬度：1.81.8m板材負偏差C1：0.80.8mm第6帶壁板寬度：1.81.8m罐壁腐蝕裕量C2：2 2mm第7帶壁板寬度：1.81.8m罐底腐蝕裕量C3：0 0mm第8帶壁板寬度：1.81.8m罐頂腐蝕裕量C4：0 0mm第9帶壁板寬度：1.81.8m物料密度：810810Kg/m3第10帶壁板寬度：1.81.8m焊接系數：0.90.9第

21、11帶壁板寬度：1.81.8m第12帶壁板寬度：1.21.2m計計算算公公式式：1.罐壁設計厚度計算公式：（注：罐壁厚度取t1,t2,t3中較大者）符號說明：物料密度（Kg/m3）H：計算罐壁板底邊至罐壁頂端（如有溢流口，則應至溢流口下沿）的垂直距離（m）D：儲罐內直徑（m）：焊縫系數t設計溫度下罐壁鋼板許用應力（Mpa）常溫下罐壁鋼板許用應力（Mpa）輸輸出出數數據據：1.壁板厚度：材料選擇設計溫度許用應力常溫許用應力t1t2t3設計選用厚度第1帶壁板厚度：25138.83138.8314014024.9924.9927.9627.960 08 8mm第2帶壁板厚度：25138.83138.

22、8314014022.9322.9325.4425.440 08 8mm第3帶壁板厚度：25138.83138.8314014020.8720.8722.9222.920 08 8mm第4帶壁板厚度：25138.83138.8314014018.8118.8120.420.40 08 8mm第5帶壁板厚度：25138.83138.8314014016.7516.7517.8817.880 08 8mm第6帶壁板厚度：25138.83138.8314014014.6914.6915.3615.360 08 8mm第7帶壁板厚度：25138.83138.8314014012.6312.6312.8

23、412.840 08 8mm() 213.00049.01CCDHtt+-=fsr() 123.09.4CDHt+-=fsfstPDttt0005. 0) 2, 1max(3+=內浮頂Q245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RSH3046-92 儲 罐 計 算計算日期:2022/2/26第8帶壁板厚度：24145.83145.8314714779.870 08 8mm第9帶壁板厚度：24145.83145.831471477.470 08 8mm第10帶壁板厚度：24145.83145.831471476.286.285

24、.075.070 08 8mm第11帶壁板厚度：24145.83145.831471474.324.322.672.670 08 8mm第12帶壁板厚度：24145.83145.831471472.362.360.270.270 08 8mm壁板總重量：149182149182Kg2.罐壁加強圈風壓高度系數z：1 1基本風壓Wo：450450Pa罐頂呼吸閥負壓q：490490Pa2.1設計外壓（1）固定頂儲罐罐壁筒體設計外壓：（2）內浮頂儲罐罐壁筒體設計外壓：（3）外浮頂儲罐罐壁筒體設計外壓：內浮頂儲罐設計外壓Po：1012.51012.5Pa2.2罐壁筒體臨界壓力計算公式：符號說明：Pcr:

25、罐壁筒體的臨界壓力（Pa）tmin:頂層罐壁板的規格厚度（mm）HE:罐壁筒體的當量高度，對于外浮頂罐，只計抗風圈以下罐壁筒體的當量高度（m）Hei:第i圈罐壁板的當量高度，對于外浮頂罐，只計抗風圈以下部分（m）hi:第i圈罐壁板的實際高度，對于外浮頂罐，只計抗風圈以下部分（m）ti:第i圈罐壁板的規格厚度（mm）D:儲罐內徑（m）#DIV/0!#DIV/0!壁板分帶每帶壁板寬度每帶壁板厚度當量高度Hei（m）qWP oOZ2.12 5.2+=mOZWPom25.2=OZWPom375.3=5.2m i n)(1 6 0 0 0DtHDPEc r=eiEHH=5.2m in)(iie itth

26、H=Q245RQ245RQ245RQ245RQ245RQ245RSH3046-92 儲 罐 計 算計算日期:2022/2/26第1帶壁板：1.3951.3957 70.3440.344第2帶壁板：1.3651.3656 60.4950.495第3帶壁板：1.3651.3655 50.7810.781第4帶壁板：1.3651.3654 41.3651.365第5帶壁板：1.3651.3654 41.3651.365第6帶壁板：1.3651.3654 41.3651.365第7帶壁板：1.3651.3654 41.3651.365第8帶壁板：1.3651.3654 41.3651.365第9帶壁板

27、：#DIV/0!#DIV/0!第10帶壁板：#DIV/0!#DIV/0!第11帶壁板：#DIV/0!#DIV/0!第12帶壁板：#DIV/0!#DIV/0!罐壁的當量高度HE=#DIV/0!#DIV/0!m罐壁的臨界壓力Pcr=#DIV/0!#DIV/0!Pa#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0! #DIV/0!3.固定頂設計3.1罐頂連接處抗壓面積校

28、核計算：計算公式：符號說明：A：罐頂與罐壁連接處的有效面積（mm2）P：罐頂的設計壓力，取設計內壓與設計外壓中較大者（Pa）：罐頂起始角（）設計壓力P：0 0Pa儲罐內徑D：3636m罐頂起始角：3030頂層壁板厚度t1：4 4mm頂板厚度t2：4 4mm包邊角鋼規格：5 50.001PD2/tg=0 0mm2包邊角鋼截面積A=951.5951.5有效面積A=42864286mm2(具體計算參見“罐頂罐壁連接處有效截面積”)有有效效面面積積A0.001PD2/tgA0.001PD2/tg 滿滿足足最最小小截截面面要要求求, ,罐罐頂頂連連接接處處截截面面設設計計合合格格! !3.2自支撐拱頂板

29、設計厚度計算:qtg/20.001PDA6363821CC +=0.5t0)E10PR(tSH3046-92 儲 罐 計 算計算日期:2022/2/26符號說明：t：頂板設計厚度(mm)P0：罐頂設計外壓(Pa)Et：設計溫度下鋼材的彈性模量(Mpa)R：球殼的曲率半徑(m)D：罐的公稱直徑(m)數據輸入：P0：25002500PaEt：192000192000MPaR：1111mD：3636m鋼板負偏差C1：0.80.8mm頂板腐蝕裕量C4：0 0mmP：0 0Pa數據輸出：t：4.774.77mmt1：4.54.5mm頂板規格厚度：6 6mm頂板重量：6392363923Kg壁板重量：14

30、9182149182Kg罐壁、罐頂及附件總重：213105213105Kg內壓升力：0 0Kg內內壓壓升升力力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不設設置置地地腳腳螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)E10PR(t 石油化工鋼制設備抗震設計 計算日期:2022/2/26設計規范：SH3048-1999石油化工鋼制設備抗震設計規范儲罐的抗震計算：1.1.自自振振周周期期的的計計算算：注：e是自然對數的底HW：19.719.7儲罐底面至儲液面高度（m）D：3636儲罐的內直徑（m）3：0.0019350.001935位于罐壁高度1/3處的罐壁有效厚度（m）T1：0.8060.806儲罐的罐液耦連振

31、動基本自振周期（S）TW：6.3876.387罐內儲液晃動基本自振周期（S）2.儲儲罐罐水水平平地地震震作作用用：當HW/R1.5時：（R為儲罐內半徑）當HW/R1.5時：（R為儲罐內半徑）KZ：0.40.4綜合影響系數：0.110.11水平地震影響系數，按罐液耦連振動基本自振周期確定m：1730484017304840儲液質量（Kg）FH：43397574339757儲罐的水平地震作用（N）meq：10054112.0410054112.04等效質量（Kg）：0.5810.581動液系數M1：3847194638471946水平地震作用對儲罐底面的傾倒力矩（Nm）3.最最底底層層罐罐壁壁的的

32、豎豎向向臨臨界界應應力力1：0.0280.028最底層罐壁的厚度（m）E：1.91E+111.91E+11罐壁材料的彈性模量（Pa）H：2121罐壁高度（m）：1.11.1設備重要系數kc：0.1410.1413517147. 010743. 7dDDDHeTWDHW+=-)68. 3(68. 32DHcthgDTWWp=gmKFeqZHa=fLe qmm =WWHRHRt h33=fWHR4375. 01-=fWHHFM45. 01=11DEkcc rds=-+=HDHkc111706. 010429. 010915. 0dhss5.1c rc r= 石油化工鋼制設備抗震設計 計算日期:20

33、22/2/26cr：2093005420930054最底層罐壁的豎向臨界應力（Pa）cr：1268488112684881最底層罐壁的允許臨界應力（Pa）4.4.罐罐壁壁抗抗震震驗驗算算如如果果FL00.02HwD1sg，取取FL0=0.02HwD1sgb：0.0160.016罐底環形邊緣板的厚度（m）y：245000000245000000罐底環形邊緣板的屈服點（Pa）s：810810儲液比重（Kg/m3）N1：42332084233208第一圈罐壁底部所承受的重力（N），通常可取罐體金屬重力的80%與保溫體重力之和0.02HWD1sg1149811498（N/m）Ft：3773837738

34、罐底周邊單位長度上的提離力（N/m）FL0：9908699086儲液和罐底的最大提離反抗力（N/m）FL：136487136487罐底周邊單位長度上的提離反抗力（N/m）當FtFL時當FLFt2FL時A1：3.1693.169第一圈罐壁的截面積（m2），取D11Z1：28.54528.545第一圈罐壁的截面抵抗矩（m3），取D121/4：無無需需計計算算此此值值c：26835832683583罐壁底部的豎向壓應力（Pa）cccrcr 罐罐壁壁底底部部壓壓應應力力滿滿足足要要求求！5.罐罐內內液液面面晃晃動動波波高高場地類別3 3類地震設防級別1 1度近遠震類型2 21：0.850.85浮頂影響

35、系數2：1.3391.339阻尼修正系數：0.0070444310.007044431水平地震影響系數R：1818儲罐內半徑(m)HV：0.1440.144罐內液面晃動波高（m）2114DMFtp=1111ZMANc+=s1111ZMANcts+=3 . 17 . 0)( 4 . 02+-=LtLtFFFFtRhVaxx21=101DNFFLLp+=gHFswybLrsd=0wT08. 085. 12-=x6遠震地 腳 螺 栓 計 算計算日期:2022/2/26地腳螺栓計算：儲罐內徑D：4.54.5m罐壁高度H：6 6m設計內壓P：30003000Pa風壓：450450Pa去除罐底板的罐的總重

36、：62006200Kg安全系數K：1.251.25螺栓許用應力：147147MPa螺栓公稱直徑：12螺栓有效截面積：817817mm2氣體內壓造成的升力P1：33753375N/m風力作用于罐壁造成的升力P2：11461146N/m風力作用于罐頂造成的升力P2：506506N/m平衡重g：43024302N/mq=K(P1+P2+P2-g)906.25906.25N/m計算螺栓個數n：1 1個實際選用螺栓個數：8 8實際每個螺栓承受的應力：2 2MPa選選用用M36M36螺螺栓栓8 8個個, ,可可以以滿滿足足要要求求！M36自自支支撐撐錐錐頂頂板板設設計計厚厚度度計計算算: :符號說明：t：

37、頂板設計厚度(mm)P0：罐頂設計外壓(Pa)Et：設計溫度下鋼材的彈性模量(Mpa)D：罐的公稱直徑(m)數數據據輸輸入入：設計溫度：100100設計外壓P0：25002500PaEt：184000184000MPaD：4.54.5m鋼板負偏差C1：0 0mm頂板腐蝕裕量C2：0 0mm設計內壓P：30003000Pa罐頂起始角：1212數數據據輸輸出出：t：5.655.65mmt1：4.54.5mm選選擇擇：頂板規格厚度：6 6mm頂板重量：783783Kg壁板重量：149182149182Kg罐壁、罐頂及附件總重：62006200Kg內壓升力：48644864Kg結結論論：內內壓壓升升力

38、力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不設設置置地地腳腳螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)EP(sin2.24Dtq3.2自自支支撐撐拱拱頂頂板板設設計計厚厚度度計計算算: :符號說明：t：頂板設計厚度(mm)P0：罐頂設計外壓(Pa)Et：設計溫度下鋼材的彈性模量(Mpa)R：球殼的曲率半徑(m)D：罐的公稱直徑(m)數數據據輸輸入入：設計溫度：50設計外壓P0：5000PaEt：192000MPaR：4.5mD：4.5m鋼板負偏差C1：0mm頂板腐蝕裕量C4：0mmP：3000Pa數數據據輸輸出出：計算厚度t：2.32.3mm最小厚度t1：4.54.5mm選選擇擇：頂板規格厚度：5 5m

39、m頂板重量：669669Kg壁板重量：149182149182Kg罐壁、罐頂及附件總重：70007000Kg內壓升力：48644864Kg結結論論：內內壓壓升升力力不不足足以以抬抬起起罐罐底底板板，不不設設置置地地腳腳螺螺栓栓！21CC +=0.5t0)E10PR(t帶肋球殼的計算：（一）適用范圍： 1.儲罐直徑不宜大于32m。 2.肋條間距不得大于1.5m。（二）許用外壓計算：計算公式：符號說明：P帶肋球殼的許用外壓（Pa）E鋼材的彈性模量（Mpa）R球殼的曲率半徑（m）te球殼頂板有效厚度（mm），取鋼板規格厚度減去厚度附加量。tm帶肋球殼的折算厚度（mm）t1m緯向肋與球殼的折算厚度（m

40、m）h1緯向肋寬度（mm）b1緯向肋厚度（mm）L1緯向肋在經向的間距（mm）n1緯向肋與頂板在經向的面積折算系數e1緯向肋與頂板在經向的組合截面形心到頂板中面的距離（mm）t2m經向肋與球殼的折算厚度（mm）h2經向肋寬度（mm）b2經向肋厚度（mm）L2經向肋在經向的間距（mm）n2經向肋與頂板在緯向的面積折算系數e2經向肋與頂板在緯向的組合截面形心到頂板中面的距離（mm）數據輸入：E191000191000鋼材的彈性模量（Mpa）R3030球殼的曲率半徑（m）te5.25.2球殼頂板有效厚度（mm），取鋼板規格厚度減去厚度附加量。h16060緯向肋寬度（mm）b19.459.45緯向肋厚

41、度（mm）L114001400緯向肋在經向的間距（mm）h26060經向肋寬度（mm）b29.459.45經向肋厚度（mm）L213121312經向肋在經向的間距（mm）計算得P=28062806帶肋球殼的許用外壓（Pa）設計外壓P=25002500Pa設計外壓載荷許用外壓載荷,合格! 5 . 02)()(1 . 0memttRtEP =3/132331)42(memmtttt+=-+=21132121111311242312etnttthhLbhteeeem-+=22232222222321242312etnttthhLbhteeeem罐頂罐壁連接處有效截面積：罐公稱直徑D360003600

42、0(mm)36.836.8角鋼規格：11罐頂板厚度Th (mm)8 8(mm)頂層壁板厚度Tc (mm)6 6(mm)罐壁內半徑Rc (mm)1800018000(mm)Ac (角鋼截面積)1926.11926.1(mm2)A=42864286(mm2)Wc = 0.6(RcTc)0.5197.1801207(mm)R2 = Rc/sin30048.89965(mm)Wh = 0.3(R2Th)0.5147.089115(mm)5. 0)(6. 0cccTRW =5. 02)(3. 0hhTRW =qs i n2cRR =cchhcTWTWAA+=10010010設計規范：SH3046-92

43、石油化工立式圓筒形鋼制焊接儲罐設計規范項目：上海東方罐區設備位號：1.罐壁抗風圈（1）抗風圈最小截面模數計算公式：符號說明：D：儲罐內直徑（m）22.722.7PaH：整個罐壁高度（m）15.215.2mWo：基本風壓值（Pa）12351235mWz：所需要最小抗風圈截面模數（mm3）最小截面模數Wz：793188793188mm3（2）實際截面模數計算符號說明：a、b、c：三種截面的代號，非數值ea、eb、ec：a,b,c三種截面各自的形心距罐內壁的距離C1：三種截面組合形心距罐內壁的距離Aa、Ab、Ac：三種截面各自的截面積數據輸入：Ts（mm）1010Tp（mm）1010L1（mm）11

44、501150L2（mm）1010Aa（mm2）33003300Ab（mm2）1150011500Ac（mm2）29122912ea（mm）5 5eb（mm）585585ec（mm）1115.71115.7C1（mm）564564C2（mm）596596Ia（mm4）2750027500Ib（mm4）12673958331267395833Ic（mm4）22034732203473Iae=Aa（C1-ea）210311873001031187300Ibe=Ab（C1-eb）250715005071500Ice=Ac（C1-ec）2886333855.7886333855.7Ic-c3192219

45、4623192219462Wact53560735356073WactWzWactWz 滿滿足足最最小小截截面面要要求求! !HWoDWz2082.0=拱拱型型頂頂板板的的尺尺寸寸計計算算：注：1.L值是指，當需要計算扇形板的哪個弧邊，就從那個弧邊開始，到中心線的弧線長度。 2.本表格中黑色數值是需要輸入值，紫色斜體是輸出值。 3.在輸入L值時，不要忘記加入扇形板的縱向搭接量。 4.同時輸入1塊扇形板的大、小頭兩端參數后，最終會顯示對這塊扇形板進行對拼所需要的大約尺寸。一、扇形板大端參數：拱頂半徑SR30000(mm)整個頂該形式扇形板塊數36頂板所計算弧邊距罐中心的弧線長度L18313(mm

46、)頂板周向搭接量50(mm)R120986.9220986.92(mm)扇形板下料切割所需弧長L13051.393051.39(mm)扇形板下料切割所需弦長L23048.73048.7(mm)作圖時的扇形半夾角4.1654.165二、扇形板小端參數：拱頂半徑SR30000(mm)整個頂該形式扇形板塊數32頂板所計算弧邊距罐中心的弧線長度L1060(mm)頂板周向搭接量40(mm)R11060.441060.44(mm)扇形板下料切割所需弧長L1248.09248.09(mm)扇形板下料切割所需弦長L2247.52247.52(mm)作圖時的扇形半夾角6.7026.702以下是對拼板長、寬進行估算：展開圖扇形半夾角4.65644.6564A13038.6377573038.637757A2246.7030596246.7030596結論：此塊