1、東潤·壹號院（二標段）5#、6#、7#樓卸料平臺施工方案編制： 審核： 審批： 焦作市新星建筑安裝工程有限公司東潤·壹號院（二標段）項目部二一四年八月東潤·壹號院（二標段）5#、6#、7#樓工程卸料平臺施工方案一、工程概況    東潤·壹號院（二標段）5#、6#、7#樓及地下車庫工程位于海南路與人民路交叉口，屬框架剪力墻結構，地下一層、地上18層，建筑物檐口高度54.45m。本工程建筑形體復雜、平面為不規則多邊形，單層建筑面積較小約700、戶型較多，每層六戶，因此建筑形體、平面結構十分復雜，必須做好卸料平臺的設計、布置工作。

2、根據本工程具體情況并結合木工作業班組數量，每幢樓單層布置二個卸料平臺。二、編制計算依據1、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)；2、鋼結構設計規范(GB 50017-2013)；三、卸料平臺計算書 第 1 節 參數信息1.1.荷載參數腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、木腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.14；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。1.2.懸挑參數內側鋼繩與墻的距離(m)：2.50，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.00；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.

3、90；鋼絲繩安全系數K：6.00，懸挑梁與墻的節點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：16.00。只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。1.3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距ld(m)：0.90，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.20。1.4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.00，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：0.60, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：1.80。 第 2 節 次梁的驗算:次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距0.9m，其截面特性

4、為：面積 A=18.51cm2；慣性距 Ix=563.7cm4；轉動慣量 Wx=80.5cm3；回轉半徑 ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。2.1.荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1=0.35× 0.90= 0.32kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用14a號槽鋼槽口水平，標準值為0.14 kN/m Q2=0.14 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：5.00kN荷載組合Q=1.2×(0.3

5、2+0.14)+1.4×2.00×0.90=3.07kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.2.內力驗算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式（規范JGJ80-91，P31）為： 經計算得出: Mmax = (3.07×1.802/8)×(1-(0.002/1.802)2+7.00×。 最大支座力計算公式: 經計算得出: R = (7.00 + 3.07×(1.80 + 2×0.00)/2 = 6.26kN2.3.抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發

6、展系數，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =4.39×103/(1.05×80.50)=51.97 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =51.972 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!2.4.整體穩定性驗算 其中，b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=570×9.50×58.00×235/(1800.00×140.00×235.0)=1.25；由于 b大于0.6，按照下面公

7、式調整： 得到 b'=0.844；次梁槽鋼的穩定性驗算 =4.39×103/(0.844×80.500)=64.68 N/mm2；次梁槽鋼的穩定性驗算 =64.677 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!第 3 節 主梁的驗算:根據現場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉動慣量 Wx=108.3cm3；回轉半徑 ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；

8、3.1.荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m； Q1 = 0.14kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.17kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；3.2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座

9、反力： R1 = 12.506 kN； R2 = 15.622 kN； R3 = -8.084 kN。 最大支座反力為 Rmax=15.622 kN；最大彎矩 Mmax=4.917 kN·m；最大撓度 =0.018 mm。3.3.抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發展系數，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =4.917×106/1.05/108300.0+1.67×104/2195.000=50.846 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 50.846 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計

10、值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!3.4.整體穩定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b=570×10.0×63.0×235/(4200.0×160.0×235.0)=0.534；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 4.917×106/(0.534×108300.00)=84.96 N/mm2；主梁槽鋼的穩定性驗算 = 84.96 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!第 4 節 鋼絲拉繩的內力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUis

11、ini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (2.9/(0.6+2.5) = 0.683；根據以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 12.506 / 0.683 = 18.31 kN；第 5 節 鋼絲拉繩的強度驗算:選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑18.5mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg257.5KN； - 鋼

12、絲繩之間的荷載不均勻系數，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數。K6。得到：Fg=36.479KN>Ru18.306KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。第 6 節 鋼絲拉繩拉環的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環的拉力N為：N=RU=18305.871N。拉環強度計算公式為： 其中， f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環按2個截面計算的。拉環的應力不應大于50N/mm2，故拉環鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0

13、N/mm2；所需要的拉環最小直徑 D=18305.9×4/(3.142×50.00×2)1/2=15.3mm。四、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上。2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口。3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄。卸料平臺防護護欄高1.2m，用模板封閉嚴，黑黃相間警示漆。4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤。5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應