1、i機械設計課程設計計算說明書設計題目：一級斜齒圓柱齒輪減速器學 院：_班 級：_姓 名：_學 號：_指導教師：_20172017 年丄月 1010 日（江蘇大學）2江蘇大學機械原理及設計（U）課程設計任務書（兩周）設計題目：設計某一帶式運輸機用一級斜齒圓柱齒輪減速器。運輸機 兩 班制連續工作，單向運轉，載荷平穩，室內工作，有粉塵。減速器小批 量生產，使用期限 5年，運輸帶速度允差士 5%。已知工作條件：F:運輸帶拉力（kN） :25_V:運輸帶速度（m/s）:丄 3_D:卷筒直徑（mr）：400_詳見設計參數表（學號與題號對應）設計任務：1. 減速器裝配圖一張；2.零件工作圖若干張（齒輪、軸或

2、箱體等，具體由教師指定）；3. 設計計算說明書一份。評分標準：1. 圖紙占 40%2. 計算說明書占 30%;3. 課程設計答辯占 30%。3班 級：機械（卓越）1402指導教師：朱長順_時 間：2016 年 J月 10 日4附：一級減速器設計參數表學號F (kN)V (m/s)D (mm)012.21.0300022.21.2350032.21.4400042.21.6450052.31.2350062.31.3400072.31.4400082.31.5450092.51.2350102.51.3400112.51.4400122.51.5450132.61.0300142.61.2350

3、152.61.4400162.61.5450172.81.2350182.81.3400192.81.4400202.81.5450212.91. 1350222.91.2350232.91.3400242.91.4400253.01.2350263.01.3400273.01.4400283.01.5450293.21.0300303.21. 1350313.21.2350323.21.3400333.31.0200343.31.1250353.31.23005一、設計背景計某一帶式運輸機用一級斜齒圓柱齒輪減速器。運輸機兩班制連續工作,單向 運轉，載荷平穩，室內工作，有粉塵。減速器小批量生產

4、，項用期限5_年，運輸帶速度允差土 5%。1、V 帶傳動2 、一級斜齒圓柱齒輪減速器3、運輸帶4、聯軸器5、電動機6、卷筒二、設計目的和意義機械設計基礎課程設計是機械設計基礎課程設計的重要實踐環節，是第一次較全面的設計能力訓練，在實踐學生總體培養目標中占有重要地位。1.綜合運用機械設計基礎課程及有關先修課程的理論和生產實際知識進行機 械設計訓練，從而使這些知識得到進一步鞏固和擴張。2.學習和掌握設計機械傳動和和簡單機械的基本方法和步驟，培養學生工程能 力及分析問題解決問題的能力。3.提高學生在計算、制圖、計算機繪圖、運用設計資料、進行經驗估算、機械 設計方面的基本技能。刖6目錄一、總體方案設計

5、 . 7二、 電動機選擇和運動、動力參數計算 .71. 電動機的選擇 .72. 傳動比分配. 93. 機械裝置的運動和動力參數計算 .10三、 V 帶的設計計算.111. 確定計算功率pea .112. 選取窄 V 帶型號. 113. 確定帶輪基準直徑dd1、dd2.114. 確定窄 V 帶的基準長度Ld和傳動中心距 a. 115. 驗算主動輪上的包角a1.126. 計算窄 V 帶根數 z. 127. 計算預緊力F0. 128. 計算壓軸力FQ. 129. 帶輪結構設計 .13四、齒輪的設計.131. 選定齒輪精度等級、材料及齒數 .132. 按齒根彎曲疲勞強度設計 .133. 計算.154.

6、 幾何尺寸計算.165. 校核齒面接觸疲勞強度 .166. 結構設計.17五、軸的設計計算.181. 初步估算轉軸受扭段的最小直徑 .182. 聯軸器選型.183. 軸承的選用.194 軸上零件的周向定位 . 195. 校核低速軸（輸出軸）的強度 . 196. 按疲勞強度條件校核輸出軸的強度 . 22六、滾動軸承壽命校核 . 241. 齒輪軸（高速軸）上軸承的校核 .242. 低速軸上軸承的校核 .25七、平鍵聯接的強度計算 .261. 大齒輪與軸聯接的鍵的校核 .2672. 低速軸與半聯軸器聯接鍵的校核 .273. 高速軸與半聯軸器聯接鍵的校核 .27八、減速器箱體設計 . 28九、潤滑和密

7、封的設計 . 30十、技術要求 . 30設計小結 . 31參考文獻 . 328設計計算依據和過程電動機與 V 帶輪連接，通過 V 帶傳動將動 力傳動到一級斜齒圓柱齒輪減速器的輸 入軸，輸出到卷筒帶動運輸帶進行工作。 其中聯軸器選用彈性聯軸器，軸承選用圓 錐滾子軸承。一般機械裝置設計中，原動機多選用電動 機。電動機輸出連續轉動，工作時經傳動 裝置調整轉速和轉矩，可滿足工作機的各種運 動和動力要求。電動機為標準化、系列化本品，由專門廠 家按國家標準生產，性能穩定，價格較低 設計時可根據設計任務的具體要求， 從標 準產品目錄中選用。1.電動機的類型和結構形式電動機按電源分有直流和交流兩種。一般 工程

8、上常用三相異步交流電動機，其中丫系列為全封閉自扇冷式籠型三相異步電 動機，電源電壓 380V,用于非易燃、易爆、 腐蝕性工作環境，無特殊要求的機械設備，如機床、 農用機械、運輸機等，也適用于某些起動 轉矩有較高要求的機械，如壓縮機等。YZ 系列和 YZR 系列分別為籠型轉子和繞線轉子三相 異步電項目-內容一、總體方案設計計算結果二、 電動機選擇和運動、 動力參數計算69項目-內容設計計算依據和過程計算結果可適用于頻繁起制動和正反轉工作狀況，如 冶金、起重設備等。對有特殊要求的工作場 合，應按特殊要求選擇，如井下設備對防爆 要求嚴格，可選用防爆電動機等。2.電動機的容量和轉速電動機主要按照其容量

9、和轉速要求選取。電 動機容量大，則體積大、重量重，價格咼； 轉速咼，磁極對數少，則體積小、重量輕， 價格低。運輸帶拉力所選電動機的容量應不小于工作要求容量，F=2.5KN即電動機額定功率 Ped一般要略大于設備工運輸帶速度作機所需電動機功率 Pd,此功率也是電動機v=1.3m/s的實際輸出功率，即卷筒直徑PeddD=400mm式中，Pd由工作機所需功率 Pw和傳動裝置 總效率n決定，Pd=Pw/n式中，n等于傳動裝置各部分的連乘積，即n=nin2 nn。Pw=Fv/1000=TnJ9550 kW式中，F 位工作機所需牽引力或工作阻力（N）; v 位工作機受力方向上的速度（m/s）;T 位工作機

10、所需扭矩（N m ； nw位工作機轉 速（r/min ）本次設計中運輸帶拉力 F=2.5kN，運輸帶速 度v=1.3m/s，卷筒直徑 D=400mm選用丫系列全本次設計按照工作要求選用 Y 系列全封閉自封閉自扇冷式扇冷式籠型三相異步電動機，電壓 380V。籠型三相異步（1）選擇電動機容量電動機，電壓工作機所需功率為380V。Pw=Fv/1000=3.25kW工作機所需功按表 2-5 確定各部分的效率為：V 帶傳動效率為率n1=0.96，滾動軸承（一對）n2=0.99Pw=3.25kW閉式齒輪傳動n3=0.98， 彈性聯軸器n4=0.992，傳動滾筒效率n5=0.96傳動裝置的總傳動裝置的總效率

11、為效率為n =njjjj5=0.861n=0.861工作機所需電動機功率工作機所需電Pd=P/n=3.775kW動機功率10Pd=3.775kW11項目-內容設計計算依據和過程計算結果因為載荷平穩，電動機的額定功率Ped略大于 Pd即可。由 Y 系列電動機技術數據，選 電動機的額定功率 Ped為4kW(2)確定電動機轉速， 滾筒軸工作轉速 60000vccc .電動機的功率Ped=4kW滾筒軸工速額定作轉wnD通常，V 帶傳動的傳動比常用范圍為 24， 一級圓柱齒輪減速器的傳動比為 18,般 傳動比1 5，則總傳動比的范圍為nw=62.07r/ minia= 220故電動機轉速的可選范圍為nd

12、=ianw= (2 20) x62.07r/min= 124.14 1241.4r/mi n2.傳動比分配符合這一范圍的同步轉速有 750、1000r/min。選取 Y160M1-8，額定功率 4KW，滿載轉 速960r/mi n。傳動裝置的總傳動比根據電動機的滿載轉 速nd，和工作機軸的轉速 nw.計算確定。i=n d/nw當傳動裝置為多級組合時，總傳動比 ia為各 級傳動比的連乘積，即ia= i1i2 in傳動裝置各級傳動比的分配結果對傳動裝 置的外廓尺寸和重量均有影響。分配合理， 可以使其結構緊湊、成本降低，且較易獲得 良好的潤滑條件。傳動比分配主要應考慮以 下幾點1)對于不同的傳動形式

13、、不同的工作條件下，傳動比常用值見表 2-4。其傳動比一般 應在推薦范圍內選取，不要超過最大值。2) 各級傳動零件應做到尺寸協調， 避免發生 相互干涉，且要易于安裝。(1)總傳動比電動機型號選取 Y160M1-8ia=%二-96 =15.47nw62.07(2)分配傳動裝置各級傳動比總傳動比取 V 帶傳動的傳動比i01=3.5ia=15.4712項目-內容設計計算依據和過程計算結果3.機械裝置的運 動和動力參數計 算取一級圓柱齒輪減速器的傳動比ia15.47i02 = =-= 4.42ioi3.5注意：以上傳動比的分配只是初步的。0 軸（電動機軸）Po = Pd=3.775kWn0= nm =

14、960r / minTo=9550巴=37.55N mn。1 軸（高速軸）Pi= P0 01 =P0 =3.775漢0.96= 3.624kWn0960E =- = =274.3r/mini013.5=9550P1=95503.624=126.17 N m n1274.32 軸（低速軸）p2= 5=2 = 巴=3.516kWrii274.3.n2= =-= 62.05r / mini4.42T2=9550 匹= 542.14N m3 軸（滾筒軸）p3= p2巴 匕=3.453kWn3= n2=62.05r / minT3=9550色=531.44N m見表 113軸名功率 P/kW轉矩 T/N

15、 m轉速傳動 比i效率輸入輸出輸入輸出n/（r/mi n）n0 軸3.77537.559601 軸3.6243.588126.17124.9274.33.50.962 軸3.5163.481541.14535.7362.054.420.973 軸3.4533.418531.44526.1362.0510.98表 1 各軸運動和動力參數項目-內容設計計算依據和過程計算結果三、V 帶的設計計算1. 確定計算功率Pca2. 選取窄 V 帶型 號3. 確定帶輪基準 直徑dd1、dd24. 確定窄 V 帶的 基準長度Ld和傳 動中心距 a由表 2-6-7 查得工礦系數KA=1.1Pea=KAp=1.1;

16、4kW = 4.4kW根據圖 2-6-10 選擇 SPZ 型帶小帶輪轉速n = 960r/min、Pea=4.4kW由表2-6-4、表 2-6-11 及圖 2-6-10 取主 動輪直徑dd1=100mm根據式（2-16-19a），計算從動輪直徑dd2常 idd1=3.5 漢 100 = 350mm按表 2-6-12 取dd2=355mm按式（2-6-20 ）驗算帶速v = dd1 n/（60 DOOOjm/s = 5.03m/s根據式（2-6-21 ）、0.7（dd1+dd2）a。2（dd1+dd2）初步定中心距a0= 500mm根據式（2-6-22）Pea=4.4kWSPZdd1=100mm

17、dd2=355mm帶的速度合格14項目-內容設計計算依據和過程計算結果5. 驗算主動輪上 的包角 ai6. 計算窄 V 帶根數 z7. 計算預緊力Fo8. 計算壓軸力FQ2I，“ + 応 “d+（ddi-dd2）Ld2a0（dd1dd2）24a計算帶所需的基準長度Ld= 1747.22mm由表 2-6-3 選取帶的基準長度Ld= 1800mm1按式（2-6-23）a a0+Ld Ld2計算實際中心距 a =526.39mm根據式（2-6-25 ）、式（2-6-26 ）計算中 心距變動范圍最小中心距amin=a0.015Ld= 499.39mmamax=a+0.03Ld=554mm按式（2-6-

18、7、驗算包角% 80dd2_dd1x60 = 151a由表 2-6-5 查得PN.9kW由表 2-6-6 查得K = 0.94由表 2-6-3 查得KN=1.01根據式（2-6-28、計算帶的根數z=pca=4.4kW=2.44（Po+Po） 1.9漢0.94沃1.01取帶的根數 z=3 根由表 2-6-5 查得q = 0.072kg / m根據式（2-6-29、計算預緊力F0 500Pca（2.5 K） +qv2243.77N vzK根據式（2-6-30、計算壓軸力aFQ=2F0zsi n=1416Na = 526.39 mmLd= 1800mmamin=499.39mmamax= 554m

19、m主動輪包角合格z = 3 根F0=243.77 NFQ=1416N15項目-內容設計計算依據和過程計算結果9.帶輪結構設計四、齒輪的設計1. 選定齒輪精度 等級、材料及齒 數2. 按齒根彎曲疲 勞強度設計V 帶輪的材料（v300mm從動輪選用輪輻式結構標準斜齒圓柱齒輪傳動1）運輸機為一般機器，速度不咼，故選用 7 級精度。2）用硬齒面齒輪設計此傳動。大、小齒輪的材料為 40Cr,并進行調質及表面淬火，齒面硬度為 4844HRC3） 選用小齒輪齒數乙=23，大齒輪齒數z2= iz1= 4.36漢23 = 100.28齒輪減速器的傳動比960i=+ 62.07 氐 4.363.55齒數應為互質數

20、，取 乙=23,Z2=100（1）確定公式內的各計算數值1）由式（2-8-1 ）T1 =9.55X106B = 1.267X105N mp1=3.588kW, m = 270.42r / min2）試選Kt=16 初估B =14:由表 2-8-7取 =0.8。3）由圖2-8-18h查得。FE1 =FE2= 620MPa，由表 2-8-8 查得SF min=4。4）由式（2-8-14 ），計算應力循環次數N1=60nJLh=60 況 270.42 江 1（283005V 帶路材料 HT200主動輪為實心式結構從動輪為輪輻式結構山 4.36乙=23z2=100=1.267漢105N mp1=3.5

21、88kWE = 270.42r /mi naFE1= 620MPabFE2=620MPa)16項目-內容設計計算依據和過程計算結果M =2.99“08N2=N“/i =2.99“08/4.36 = 6.85 燈 075）由圖2-8-16查得KFN1=0.9, KFN2=0.926）由式（2-8-13 ）計算齒根彎曲許用應力FI】=KFN1FZ1=398.57MPaSF min1TF2】=KFN22=407.43MPaSF min7） 計算當里齒數z123“re乙1-3R-3仃-25.18cos Q cos 14z2100CrZv2 =牯；=109.47cos P cos 148）由表 2-8-

22、6 插值計算的：YFa1=2.624,Ysa1=1.591YFa2=2.172,Ysa2=1.7989）計算大、小齒輪的YF0FJ丫嚴1/624591“.0105bF1398.57YFa2YSa22.172漢1.798胃Sa2 =- = 0.0096kiF2407.4310）由圖 2-8-12 查得=色a +呂o（2 = 0.765 + 0.87 = 1.63511）由式（1-5-39 ）得sp =-=0.318 汶 d ztanB兀 mn邛=0.318 況 0.8T3a n14 ” = 1.459 1當邛:1時，取邛=1M =2.99 燈 08N2=6.85 如 07KFN1= 0.9KFN

23、2= 0.92pF1】=398.57MPabF2】=407.43MPaYFa1=2.624Ysa1=1.591YFa2=2.172Ysa2=1.798與丫辱1=0.0105hF1J一產；20.0096F2備= 1.635邛=117項目-內容設計計算依據和過程計算結果12）由是（1-5-35 ）及式（1-5-32 ）得tan%=tanan/cosP=ta n20/cos14 = 0.375at=20.556 勺tan Pb=tan 理=ta nBcosxt=ta n14cos20.556 = 0.2334% =20.556*13.141*0b=13.141。13）由式（2-8-21 ）得0.75

24、 cos2Pb丫嚴5十紜0.75cos213.1446= 0.25 +- =0.685Y&= 0.6851.63514）由式（2-8-22 ）得P140.833鄧亠邙 120 廠1120.8333.計算1）計算法向模數2 心品沁丫抑2 咒 1.6 況 1.26710 xcoS14=3-3-X0.01050.6850883mn= 1.7880823=1.7882）計算分度圓直徑d1=mnZ1/cosP =2漢23/cos14” = 47.41mmd1= 47.41mm3）計算圓周速度叱小n =47.4270.42v = 0.67m/sn G7 m / oV _一0.6 / m/60 00

25、060 匯 10004）計算齒寬b “b = 37.928mmjd1=0.847.41 = 37.928mm5）計算載荷系數 K一直使用系數KA0；根據v = 0.67m/s，7 級精度，由圖 2-8-7 查得Kv =1.07;假設KAFt/b100N/mm由表2-8-3查得KHG=KFG= 1.2，由表 2-8-418項目-內容設計計算依據和過程計算結果4. 幾何尺寸計算5. 校核齒面接觸 疲勞強度中硬齒面齒輪查得小齒輪相對支撐對稱布置、6 級精度、K非蘭34時心p =1.05 + 0.26 轉 + 0.16x 10b = 1.222考慮齒輪實際為 7 級精度，取KH目=1.222心尸心0

26、=1.222,故實際載荷系數K =KAKvKFXKFB= 1.07漢1.2漢1.222 =1.57K 與試選載何系數Kt基本接近，無需校正1） 計算中心距（乙+z2mn（23+100 ）_a =-126.77mm2 cos P2cos14 將中心距圓整為 127mm2）按圓整后的中心距修正螺旋角RarccoJz +Z2mn（23 + 1002戸-arccos- - arccos-2a2 如 27= 14.42。3）計算分度圓直徑4 =m,z/cosP = 2 匯 23/844.42。= 47.5mm d2=mnz2/co 少=2 H100/cos14.42=20651mm4）計算齒輪寬度b=%

27、 dj=0.847.5 =38mm取 &=40mm , B11匯28149x7010漢8匯40T=52mFt=51135N mFa=13148NFH1=278.4NFH 2= 2200.1 N22a)hlF；_F11L QF；FVE1FEL21004.5NL82000N-nn1360QON*nrnj-TTTTTT529000N *nn31GSOONmh)317DOON*nna）軸結構圖 b）軸受力圖 c）軸水平受力圖d）水平面彎矩圖e）軸垂直面受力圖f）垂直面彎矩圖 g）合成彎矩圖 h）轉矩圖 i）當量彎矩圖23項目-內容設計計算依據和過程計算結果垂直面支反力Fvi- Fv2 Ft51

28、13.52556.75N2 23）計算水平面彎矩MH和垂直面彎矩MV大齒輪中間斷面右側水平彎矩為Fv1=2556.75NFv2=2556.75NMRFH5-Fa：2206.51 =(278.4漢53 1314.8漢-)2=-121004.5N mm右軸頸中間斷面處水平彎矩為MRH=-1210045N mmMBH = 0大齒輪中間斷面處的垂直彎矩為MCV= FV1漢53 = 135507.75 N mm4）計算合成彎矩按式M= JMH +MH合成彎矩圖。大齒輪中間斷面左側彎矩為MCL=佃二+MCVMBH= 0MCV=135507.75 N mm225= 14755.2 +135507.75 =1

29、.3600 N mm大齒輪中間斷面右側彎矩為MCL=1.36O05N mmMCR = ；MRH+MCV=J12 1 004.52+135 5 07.752=1.82X105N mm5)計算軸的轉矩 T 并畫轉矩 T 圖MCR=1.82X105NmmT =528000 N mmT =528000N mmT =0.6 r =316800 N mm6）計算當量彎矩按式 Me-PM2+（UT）2求當量彎矩并畫當量彎矩圖T =316800N mm24項目-內容設計計算依據和過程計算結果大齒輪中間斷面右側 C 處和右軸頸中間斷 面B 處的當量彎矩最大MC=GMCR+(otT $ =3.45匯105N mm

30、MB=QMBH+(aT f =3.17如05N mm7)選軸的材料，確定許用應力。軸的材料選用 45 鋼調質。kJ-GOMPa5Me=3.45d0 N mmM3L1105Nmm60 MPa8)校核軸的強度，取 B 和 C 兩截面為危 險截面B 截面處強度條件MBMB3.17X05W)0.1d30.仆 603= 14.7MPa B】B 截面處強度符 合C 截面處強度條件5MCMC3.45 00 一一3一3Wb0.1df0.1X201.51C 截面處強度符= 0.42MPa kJ合6.按疲勞強度條df=d -2(ha+c Kin=206.51 -2(1 +0.25 $ 2 = 201.51mm結論

31、：按彎扭合成強度校核輸出軸的強度足夠安全。1)判斷并確定危險截面。選取截面I為件校核輸出軸的危險截面。強度2)選擇軸的材料，確定許用應力。軸的材料為 45 鋼調質，查得陣=650MPaS =360MPa屮 S在這里，設計安全系數 S=1.5故軸的強度符合要求。1 ）軸承選用 30208 型圓錐滾子軸承，fp=1.1查附表 D 的 丫=1.6 e=0.37 C=63KN轉矩 T=125Nm對齒輪軸進行受力分析切向力32T12況125匯103Ft = 1=-= 5263.2 Nd47.5徑向力Fttan%5263.2匯tan20F= _=- -=1978Ncos Pcos14.42軸向力Fa= F

32、ttan B =5263.2S2故 S2被壓緊4）計算軸承的軸向載荷Fai=827.2N Fa2=2180.5N5）計算軸承的當量動載荷空1=0.31 ce 故 X,=1第=0Fr 1R = fp,=1.1 x2647.1 =2912N電=0.64 Ae 故X2=0.4匕=1.6Fr2P2 = fp（X2Fr2+YFa2）= 1.1X（0.4X2647.1 +1.6X2180.5）=5002N6）校核軸承的壽命軸承壽命Lh因 P P2故106E2Lh=605（P2）10106（63000 詁=-1 =285812h60771 15002 丿軸承壽命合格1）軸承選用 302011 型圓錐滾子軸承

33、fp=1.1查附表 D 的 丫=1.5 e=0.4 C=90.8KN2）計算軸承徑向力FH1=278.4N ,FV1=2556.75NFr1=2571 .86NFH2=2200N,FV2=2556.75NFr1=2631.6NFr2=3416.8NFa1=827.2NFa2=2180.5N“ =0.31 ceFr1Xi=1 =0P =2912NFa2- 0.64eFr2X2=0.4丫2=1.6P2 = 5002NLh=285812hFri=2571.86NFr2= 3373NF2=3373N28項目-內容設計計算依據和過程計算結果七、平鍵聯接的 強度計算1.大齒輪與軸聯 接的鍵的校核3）計算軸

34、承派生軸向力S,-Fr1857.3N S2-邑-1124.3N2Y2YFa+3AS2故 S2被壓緊4） 計算軸承的軸向載荷Fa1=857.3N Fa2= 2172.1 N5）計算軸承當量動載荷-=0.33 e 故 X1= 1 Y|= 0Fr 1R = fp沢汗門=1.1x2571.86 =2829N皂=0.64e 故 X2=0.4% =1.5Fr 2R2 = fp（X2F2+YFa2）= 1.1x（0.4x3373+1.5x2172.1） =5068.1 N6）校核軸承壽命軸承壽命Lh因 R a P2故106g2Lh -（）60S P210106（90800 卩“=i=404181h60 漢

35、62.05 15068.1 丿故軸承壽命合格。1） 確定鍵的類型及尺寸選擇 B 型平鍵， 由軸徑 d=60mn 查表 2-5-1 得B 型平鍵的斷面尺寸 b=18mm,h=11mm 根據輪轂長度 38mm 及鍵長度系列選取鍵 長L=28mm 采用雙鍵聯接。2）擠壓強度校核鍵的工作長度 l=L=28mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度 k=0.5h=5.5mm2T 漢 103則廠kld2 乂 53603_ L 1-77.3MPakp=857.3NS2=1124.3NFa1=857.3NFa2=2172.1NFa1=0.33n 根據輪轂長度 80mm 及鍵長度系列選取鍵長L=70mm 采用單鍵聯接。2）擠壓

36、強度校核鍵的工作長度 l=L-b=56mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度 k=0.5h=4.5mm2T匯103 p則kld3=2”5360=88.6MPa 阮】4.556x48p材料為 45 鋼，查表 2-5-2 得bp=100120MPa取kp】=110MPa故該鍵強度符合要求。1） 確定鍵的類型及尺寸選擇 B 型平鍵， 由軸徑 d=32mn 查表 2-5-1 得B 型平鍵的斷面尺寸 b=10mm,h=8mn根據輪轂長度 55mm 及鍵長度系列選取鍵長L=40mm 采用單鍵聯接。2）擠壓強度校核鍵的工作長度 l=L-b=30mm鍵與輪轂鍵槽的接觸高度 k=0.5h=4mm3口2T0則p_kld322

37、503r 1-65.1MPa v匕p43032p取#J=110MPa故該鍵強度符合要求kp=110MPacTp=88.6MPap= 65.1MPa30項目-內容設計計算依據和過程計算結果八、減速器箱體 設計鑄鐵減速箱體的主要結構尺寸窺視孔和窺視孔蓋在減速器上部可以看 到傳動零件嚙合處要開窺視孔，以便檢查 齒面接觸斑點和赤側間隙，了解嚙合情 況。潤滑油也由此注入機體內。窺視孔上 有蓋板，以防止污物進入機體內和潤滑油 飛濺出來。放油螺塞減速器底部設有放油孔，用于排 出污油，注油前用螺塞賭注。油標油標用來檢查油面咼度，以保證有正 常的油量。油標有各種結構類型，有的已 定為國家標準件。通氣器減速器運轉

38、時，由于摩擦發熱，使 機體內溫度升高，氣壓增大，導致潤滑油 從縫隙向外滲漏。所以多在機蓋頂部或窺 視孔蓋上安裝通氣器，使機體內熱漲氣自 由逸出，達到集體內外氣壓相等，提咼機 體有縫隙處的密封性能。啟蓋螺釘機蓋與機座結合面上常涂有水 玻璃或密封膠，聯結后結合較緊，不易分 開。為便于取蓋，在機蓋凸緣上常裝有一 至二個啟蓋螺釘，在啟蓋時，可先擰動此 螺釘頂起機蓋。在軸承端蓋上也可以安裝 啟蓋螺釘，便于拆卸端蓋。對于需作軸向 調整的套環，如裝上二個啟蓋螺釘，將便 于調整。定位銷 為了保證軸承座孔的安裝精 度，在機蓋和機座用螺栓聯結后，鏜孔之 前裝上兩個定位銷，孔位置盡量遠些。如 機體結構是對的，銷孔位

39、置不應該對稱布 置。調整墊片調整墊片由多片很薄的軟金屬 制成，用一調整軸承間隙。有的墊片還要 起調整傳動零件軸向位置的作用。減速器箱體的主要尺寸見表 231項目-內容設計計算依據和過程計算結果環首螺釘、吊環和吊鉤在機蓋上裝有環首 螺釘或鑄出吊環或吊鉤，用以搬運或拆卸 機蓋。密封裝置 在伸出軸與端蓋之間有間 隙，必須安裝密封件，以防止漏油和污物 進入機體內。密封件多為標準件，其密封 效果相差很大，應根據具體情況選用。箱座厚度8箱蓋壁厚8箱座凸緣厚度12箱座凸緣厚度12箱座凸緣厚度20地腳螺釘直徑20地腳螺釘數目4軸旁連接螺栓直徑16蓋與座連接螺栓直徑12連接螺栓 d 的間距 1160軸承端蓋螺釘

40、直徑8檢查孔蓋螺釘直徑5定位銷直徑6軸承旁臺半徑 Ri14凸臺高度根據低速級軸承座外徑確定外箱壁至軸承座端面的距離 li62齒輪頂圓與內箱之間的距離10齒輪端面與內箱之間距離10箱蓋、箱座肋厚8，8軸承端蓋外徑110， 135軸承旁連接螺栓距離138表 2 減速器箱體主要尺寸32項目-內容設計計算依據和過程計算結果九、潤滑和密封 的設計十、技術要求潤滑和密封的設計1.齒輪的潤滑采用浸油潤滑，由于為單級圓柱齒輪減速 器，速度V12m/s,當 m20 時，浸油深 度 h 約為 1 個齒高，但不小于10mm所以 箱體內油深約為 48mm2. 滾動軸承的潤滑由于軸承周向速度為較慢，采用脂潤滑。3. 潤

41、滑油的選擇齒輪與軸承用同種潤滑油較為便利，考慮 到該裝置用于小型設備，選用GB443-89全損耗系統用油 L-AN15 潤滑油。4. 密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調整，采用悶蓋安裝 毛氈油圭寸實現密圭寸。毛氈及裝氈圈的溝槽 尺寸按所裝配軸的直徑確定，軸承蓋結構 尺寸按用其疋位的軸承的外徑決疋。技術要求1. 用機械油對構件進行潤滑。2.在試運行過程中所有聯接面及延伸密 封處不允許漏油。3. 作空載實驗正反轉各一小時，要求運轉平穩，噪音小聯接固定處不得松動，負載 實驗時，油池溫升不得超過，軸承溫升不得超過。4. 對外伸軸極其零件需涂油包裝嚴密，機 體表面應涂漆，運輸和裝卸時不可倒裝。33設計小結這次關于帶式運輸機上的一級斜齒圓柱齒輪減速器的課程設計是我們真正理論