1、熱處理工藝課程設計說明書課程名稱： 金 屬 熱 處 理 工 藝 學 設計題目：GCr15軸承鋼的熱處理工藝設計院 系： 機 械 工 程 學 院 班 級： 材料成型及控制工程 XXXX 學 號： 0 9 1 1 0 1 1 00 學生姓名： idealwang 指導教師： 黃 老師 熱處理工藝課程設計任務書設計題目GCr15軸承鋼的熱處理工藝計學生姓名Idealwang院系專業機械工程學院材料XXXX設計要求：1.相變點的確定 2.熱處理工藝參數的制定3.熱處理設備的選擇4.組織特點和性能的分析5.夾具的設計或選用6.工藝卡片填寫學生應完成的工作：進行零件的加工路線中有關熱處理工序和熱處理輔助工

2、序的設計。根據零件的技術要求，選定能實現技術要求的熱處理方法，制定工藝參數，畫出熱處理工藝曲線圖，選擇設備，設計或選定裝夾具，作出熱處理工藝卡。最后，寫出設計說明書，說明書中要求對各種熱處理工序的工藝參數的選擇依據和各種熱處理后的顯微組織作出說明。任務下達日期：2011年12月19日任務完成日期：2011年12月26日答辯日期：指導教師：黃新學生簽名： 目錄1 熱處理工藝課程設計的目的 -42 零件的技術要求及選材 -42.1工作條件和技術要求 -42.2材料的選擇 -52.3化學成分及合金元素的作用 -63 熱處理工藝課程設計的內容及步驟 -73.1相變點的確定 -73.2熱處理工藝 -8工

3、藝流程 -8熱處理工藝參數的制定 -103.2.3處理工藝卡片填寫 -123.2.4作過程中的注意事項 -123.3家具的設計或者選用及零件的擺布-133.4熱處理設備的選擇 -163.5組織特點和性能的分析 -164總結-215 收獲和體會 -236 參考文獻 -237 附表1 熱處理工藝卡 -25§1 熱處理工藝課程設計的目的熱處理工藝課程設計是高等學校金屬材料工程專業一次專業課設計練習，是熱處理原理與工藝課程的最后一個教學環節。其目的是：（1）培養學生綜合運用所學熱處理課程的知識去解決工程問題的能力，并使其所學知識得到鞏固和發展。（2）學習熱處理工藝設計的一般方法、熱處理設備選

4、用和夾具設計等。（3）進行熱處理設計的基本技能訓練，如計算、零件繪圖和學習使用設計資料、手冊、標準和規范。因此，本課程設計要求我們綜合運用所學知識來解決生產實踐中的熱處理工藝制定問題，包括工藝設計中的細節問題，如設備的選用，夾具的設計等。要求我們設計工藝流程，這需要翻查大量的文獻典籍。如何靈活使用資料、手冊，怎樣高效查找所需信息，以及手冊的查找規范和標準等，均不是一蹴而就的事情，需要我們在實踐中體會并不斷地總結，才能不斷進步。材料熱處理工藝課程設計是培養材料專業學生在熱處理原理方面能力的重要環節，紙上談兵是經不起考驗的，扎實的理論唯有通過實踐才能夠證明，且科學的實踐能夠有效鞏固甚至發展原有的理

5、論，因此，本課程設計通過給出20余種不同牌號的材料，要求學生以個人（允許討論）或組隊的方式完成熱處理工藝的設計，對學生鞏固已學熱處理知識、學習使用工具書、增強團隊合作意識等是大有裨益的。§2零件的技術要求及選材2.1工作條件和技術要求 軸承廣泛用于柴油機、拖拉機、機床、汽車和火車等各種機械設備與車輛上，它有軸承內套、外套、滾動體和保護器四部分組成的。內套緊裝于主軸上，隨軸一起轉動。而外套則裝在軸承座中靜止不動，在軸轉動過程中，內套和滾動體發生轉動和滾動，在高速運動下服役，承受點或線的接觸的周期性的高壓交變載荷和應力的作用，因此容易造成局部應力集中。隨著科學技術的發展，一些特殊用途的軸

6、承想著高轉速、高負荷、高溫、低溫、特大型、特小型、低噪聲發展。例如，軸承轉速Dn值已達到4000000r/min；承受局部接觸應力達4000MPa；工作溫度達600以上；超低溫度達到-350；有的軸承最大直徑達4.1m、質量達到7700kg；辦公室自動化機器等小型軸承則要求抑制噪聲。滾動體和內外套三者之間既呈現滾動又呈現滑動，故會產生滾動摩擦和滑動摩擦，因此在分析上述過程中可知，滾動軸承的損壞形式為接觸疲勞破壞和磨損，要求滾動體與內外套應具有高的抗疲勞性能和耐磨性，有良好的尺寸穩定性，才能確保軸承高的使用壽命。所以軸承鋼的零件熱處理后的硬度要求見JB/T 1255-2001標準規定，套圈硬度一

7、般為5765HRC；鋼球硬度一般為5866HRC，滾子硬度一般為5765HRC。以球軸承為例。 圖1.向心球軸承及其載荷分布情況2.2材料的選擇 本課程設計所要求的軸承鋼為高碳鉻鋼。軸承工作時，套圈與滾動體之間呈點接觸或線接觸，承受著集中的周期性交變載荷，并在其高速運轉中，同時存在著滾動摩擦和滑動摩擦。因此疲勞斷裂和磨損是軸承破壞的主要形式。基于軸承的工作條件和破壞形式，對軸承鋼的性能提出以下要求：具有高的接觸疲勞強度和抗壓強度；具有高的彈性極限和屈服極限；具有一定的韌性；據有良好的尺寸穩定性；具有一定的抗腐蝕性能；具有高而均勻的硬度與耐磨性；具有良好的工藝性能。根據其性能要求，在材料選擇上，

8、也注意以上幾點，通常選用高鉻軸承鋼來制造軸承零件，如GCr15。其含碳量為 0.95%1.05%，鉻元素的含量為0.5%1.65%,確保高硬度的要求。鉻元素的加入明顯提高了鋼的淬透性，同時細化了晶粒，淬火后在馬氏體晶體基體上分布細小的、均勻的碳化物，不會出現纖維狀的碳化物。鉻還能提高低溫回火的穩定性。因此適合制造軸承。2.3化學成分及合金元素的作用GCr15為常用的高碳鉻鋼的一種，是應用最廣泛的的一種軸承鋼，用于制造中小型軸承，也可以制造部分大型軸承。表1.GCr15鋼化學成分（%）鋼號CSiMnCrGCr150.951.050.150.350.250.451.401.65MoPS0.100.

9、0250.025表2. GCr15鋼常溫下的物理性能硬度HV抗拉強度MPa縱向彈性模數/MPa平均線膨脹系數a/-1密度gcm-3材料熱處理772156918612100000.0000017.85淬火GCr15所含元素的作用：碳 保證軸承在淬火和低溫回火后得到高硬度、高耐磨性和高的接觸疲勞性能。鉻 可以增加淬透性，還能部分溶于滲碳體形成較穩定的合金滲碳體，熱處理后得到的細小的均勻的碳化物，對提高鋼的耐磨性，尤其是對提高解除疲勞強度十分有利。鉻還能提高馬氏體的低溫回火穩定性，熱處理后得到均勻的高硬度，從而有效地提高鋼的耐磨性。硅、錳 以進一步提高淬透性，適合制造大軸承。但是錳會增加鋼的過熱傾向

10、，含量過高會引起殘留奧氏體量增加。硅還會增加鋼中氧化夾雜，故需要加以限制。鉬 主要作用是提高鋼的淬透性，改善力學性能，特別是具有提高韌性的效果。此外還可以提高鋼的耐磨性和滲碳性能，鉬含量在此類鋼中一般在1.00%以下。 磷、硫 嚴格控制有害元素磷和硫量，磷在加熱時會促使晶粒長大，并增加鋼的脆性，降低硬度、增加淬火開裂傾向。硫會增加鋼中硫化夾雜。§3熱處理工藝課程設計的內容及步驟3.1相變點的確定 GCr15軸承鋼是一種高碳鉻鋼，當向高碳鉻軸承鋼加入硅和錳合金元素后，它的多元狀態圖變得更加復雜了。硅的作用主要是引起相變點A1、A3、Acm升高，從而使狀態圖的A區趨于封閉；錳的作用則是引

11、起S點左移，并使A1、A3下降，Acm升高，造成A區擴大。鋼中硅幾乎全部溶入固溶體中，而錳除一部分溶入固溶體之外，其余則形成滲碳體型碳化物（Fe，Cr，Mn）3C。通過查找資料，可知Fe-C-Cr狀態圖上含1.6%Cr的垂直截面：圖2.Fe-C-Cr狀態圖上含1.6%Cr的垂直截面表3. GCr15鋼的臨界點項目Ac1AcmAr1Ms溫度/745900700240 3.2 熱處理工藝工藝流程及目的鉻軸承鋼零件的產生工藝路線一般如下:軋制正火球化退火機械加工淬火冷處理低溫回火磨加工附加回火成品1. 正火工藝 如果毛坯鍛造工藝不當，出現沿奧氏體晶界析出的二次網狀碳化物和條狀珠光體組織，因為它們在隨

12、后的球化退火過程中不能完全消除，從而影響零件的使用壽命，所以先采用正火工藝來消除這些組織。有粗大的網狀碳化物的GCr15鋼， 采用900950的加熱溫度，工件透熱后保溫4060min，正火。若正火的加熱溫度過高，在冷卻過程中也易析出網狀碳化物，故需要采用較快的冷卻速度。在油或水中冷卻時，冷至500時應取出，以免產生裂紋。 正火的目的:改善或消除網狀碳化物，提高沖擊韌度。 退火時過熱組織的返修。 細化原始組織，為提高抗回火穩定性做準備2. 球化退火工藝 經過鍛造后的工件，如果其顯微組織為細片狀珠光體，則可直接進行球化退火。其目的是：降低硬度，便于切削加工，獲得均勻的分布的細顆粒珠光體、為淬火做好

13、準備，改善熱處理的綜合力學性能，消除加工硬化，增加塑性。GCr15鋼通常采用等溫退火。其工藝是將剛才加熱到780810，保溫36個小時，然后再690750，保溫4個小時以上，以便組織全部球化。790被認為最佳的球化加熱溫度。因為加熱溫度過高，大量碳化物溶解，球化結晶核心少，球化后為粗大的球狀珠光體或部分片狀組織；加熱溫度偏低，球化退火后組織中仍保留尚沒轉變的片狀珠光體。最佳的等溫球化退火工藝如圖:790±10700隨爐降溫550出爐 溫度 溫度/0時間3h4h 圖3. 高碳鉻軸承鋼等溫球化退火工藝曲線 球化退火的目的: 使片狀珠光體轉變為細粒珠光體，為淬火準備 良好的原始組織。降低硬

14、度使其易于切削加工。 提高塑性使其易于冷拉、沖壓、冷輾。3. 淬火工藝一般采用淬火和低溫回火，其目的是提高鋼的強度、硬度、耐磨性與抗疲勞性能。GCr15鋼的淬火溫度為820860，溫度太高，就會出現過熱組織，使軸承的韌性和疲勞強度下降；溫度過低，奧氏體中溶解Cr、C數量減少，影響淬火后的硬度。軸承工件的淬火組織中馬氏體和殘余奧氏體是不穩定相，室溫下停留時間過久，將會導致工件尺寸發生變化，使軸承的精度降低，所以，軸承淬火后，應及時采用160±10的低溫回火，回火時間一般為24個小時。 淬火的目的: 充分發揮材料的各種綜合性能潛力，提高硬度、強 度、耐磨性、接觸疲勞性能等，并為回火提供優

15、良的馬氏體組織，以便最終獲得最佳綜合強韌化的性能。4. 冷處理 對于精密軸承零件，冷處理是淬火的繼續，目的是讓淬火后的殘留奧氏體轉變為馬氏體，從而減少殘留奧氏體量，以提高零件的尺寸穩定性。冷處理工藝的溫度一般為-60-80，保溫時間為24小時，冷處理后恢復到室溫在4小時內進行回火，以防止零件開裂。 冷處理的目的: 使淬火過程中未能充分轉變的殘留奧氏體繼續向馬氏體轉變，除能提高零件的尺寸穩定性，還能略微提高零件的硬度和防銹性能。有時也能利用馬氏體比體積大這一原理用冷處理來挽救因尺寸縮小而報廢的產品。5.回火的目的:零件淬火后必須及時進行回火。回火可以減少并穩定殘余應力，穩定組織，避免裂紋和變形，

16、適當降低硬度而大幅度提高韌性，使零件最終獲得最佳配合的綜合強韌性的力學性能和尺寸穩定 性。6.附加回火：淬火未經冷處理的軸承零件，在磨削加工時，會產生磨削應力，低溫回火時未能完全消除的殘留應力在磨削加工后會重新分布。這倆種應力會導致尺寸發生變化，甚至會產生龜裂。為此，應在進行一次附加回火，回火溫度為120160，保溫時間為510h，或更長。回火的目的:回火的作用是消除磨削應力，進一步穩定組織，以便于提高零件的尺寸穩定性。熱處理工藝參數的制定 根據時間計算公式=a×K×D 【其中K-裝爐修正系數，D-工件有效厚度（mm），a-由鋼種決定的加熱系數（min/mm）】，以及經驗公

17、式等，查找資料，將工藝參數制表如下：1） 裝爐修正系數K的確定：圖4.工件在爐內不同排布方式的加熱時間修正值裝爐修正系數K取1.8。2）由鋼種決定的加熱系數a（min/mm）的確定： 表 4. 鋼加熱系數工件材料工件直徑/mm<600箱式爐中加熱750850鹽浴中加熱或預熱800900箱式爐或井式爐中加熱10001300高溫鹽爐中加熱碳鋼50>500.30.40.40.51.01.21.21.5合金鋼0.450.500.500.551.21.51.51.8高合金鋼0.300.400.300.350.170.20高速鋼0.300.350.650.850.160.180.160.18奧

18、氏體化溫度為：860。3）工件有效厚度的確定：下表為不同形狀和尺寸的工件加熱計算時的特征尺寸及形狀系數表，有此可計算出工件的有效厚度為：D=直徑×形狀系數=50×1.0=50mm。表5.狀和尺寸的工件加熱計算時的特征尺寸及形狀系數工件形狀特征尺寸s形狀系數k球球徑0.7立方體邊長0.7圓柱直徑1.0棱形邊長1.0環環寬度1.5環厚度1.5板厚度1.5管材壁厚開口通管2.0；長管4.0；閉口管4.03.2.3熱處理工藝卡片填寫見附表1 熱處理工藝卡片。3.2.4操作過程中的注意事項1鍛造后必須經過球化退火后才能進行加工。2球化退火時應注意加熱溫度和保溫溫度之間的區別，并保證足

19、夠的球化退火時間。3球化退火后先爐冷后空冷，減少殘余應力。4淬火時應嚴防表面氧化，脫碳。5回火不足時，應注意油浴爐底部溫度偏低。6球化退火應先將工件放在爐口緩慢升溫后才能放入爐內。7淬火加熱時應注意控制加熱速度。8淬火預熱時應保證足夠的預熱時間，使工件溫度均勻化。9嚴格控制奧氏體化溫度和加熱時間。10控制冷卻的時間，減少奧氏體穩定化。11控制回火溫度，回火保溫時間，保證碳化物的析出，從而保證硬度和紅硬性。12回火冷卻時應空冷至室溫后再進行下一次回火，得到較多的回火馬氏體。13淬火加熱時，遇到突然停電，應立即從爐中去除工件，空冷。重新加熱淬火前必須經過退火，否則，將出現萘狀端口。14淬火后應及時

20、回火。15回火出爐工件應隨吊籃一起空冷，不能將工件堆放進行空冷。16中溫預熱和高溫加熱的鹽浴應嚴格校正。17在生產中要經常檢查控溫儀表，常用光學高溫計核對爐溫的準確性。18大批工件進行淬火時必須進行試淬，淬火后檢查淬火晶粒度，調節爐溫。19在球化退火和回火過程中應注意添加足夠的保護劑，減少工件表面的氧化脫碳。3.3熱處理設備的選擇 球化退火、淬火的設備：為了減少軸承鋼在熱處理過程中的氧化、脫碳，采用中溫箱式保護氣氛電阻爐。 圖5.中溫箱式保護氣氛電阻爐 中溫箱式保護氣氛電阻爐：額定功率75kW,最高工作溫度950,爐膛尺寸(mm):800×900×550,重量5350kg.

21、回火設備：中溫井式電阻爐圖6.中文普通井式電阻爐型號額定功率/kW額定電壓/V相數額定溫度/爐膛尺寸（直徑X深度）/mm在890時有關數據空爐損耗功率/kW空爐升溫時間/h最大裝載量/kg井式電阻爐403803950600X80092.5350清洗設備：廢水池。烘干設備：烘箱。3.4 夾具的設計或選用及零件的擺布 因為GCr15軸承鋼在熱處理時，種類較多，以及零件小，所以夾具在這忽略。3.5組織特點與性能分析細粒狀碳化物高碳鉻軸承鋼的淬火溫度為830860，經油淬后，可獲得細小的均勻的奧氏體晶粒度（58級），固溶體中的碳含量一般在0.5%0.6%（質量），隱晶馬氏體基體上分布著細小的均勻分布的

22、粒狀碳化物，其含量為7%8%（體積），并含有少量殘留奧氏體。這樣的話，組織在性能上可得到最高硬度，彎曲強度和韌度，根據資料，馬氏體基體上碳含量在0.45%時疲勞性能最好，若馬氏體基體中碳含量固定在0.45%時，則碳化物在4%6%(體積)為宜，所以，在有些情況下，可以降低鋼中碳含量是有利的。軸承零件在淬火工藝中應盡量減少氧化脫碳，為了防止氧化脫碳，我們在熱處理過程中，可以采用保護氣氛加熱或者是真空加熱。退火組織和性能在等溫球化退火過程中，奧氏體轉變為粒狀珠光體。當片狀過共析原始組織的奧氏體體化溫度較低時，其中片狀碳化物雖已溶解，但奧氏體的成分極不均勻，且由于大量未溶二次碳化物的存在，將為A1以下

23、等溫時共析碳化物的析出提供了非均質晶核，股促進了粒狀珠光體的形成。如圖7.GCr15鋼鍛造后經球化退火，使鋼中的碳化物球狀化。球化退火可降低硬度，改善切削性能；獲得均勻組織，改善熱處理工藝性能；可經淬火、回火后得到良好的綜合性能。 圖7.GCr15鋼常規等溫球化退火組織3.5.3火組織和性能GCr15軸承鋼的淬火組織是由淬火馬氏體、殘余奧氏體和剩余碳化物組成。軸承鋼的淬火溫度一般為820860，其加熱溫度從倆個方面來影響淬火組織和性能。加熱溫度越高，碳化物溶解越多，奧氏體中碳化物及合金元素含量越高，淬透性（如圖8）和淬火硬度上升，在適宜的加熱溫度和保溫時間淬火，可獲得良好的金相組織與硬度的最佳

24、配合，如圖5.18。淬火加熱溫度若果太低，會使奧氏體中合金元素固容量不足，油冷后會出現非馬氏體組織，使硬度和強度下降，如圖9.當淬火溫度過高時，碳化物大量溶解，并均勻化，阻止奧氏體晶粒長大的碳化物逐步減少，甚至消失，晶粒開始粗話，淬火后，會出現細長針狀或者粗大針狀馬氏體組織，形成的過熱組織或者嚴重過熱組織，殘留奧氏體增多，強度和韌性都達不到要求。圖8.淬回火馬氏體組織 圖9.大量屈氏體組織 表6.GCr15鋼不同淬火溫度與組織性能的關系由表5.8可知，淬火組織為以片狀馬氏體為主。隨著淬火加熱溫度的升高，奧氏體中含碳量增加，片狀馬氏體量也隨之增多。當基體中碳含量質量分數超過0.6%時，淬火組織為

25、孿晶馬氏體為主。GCr15軸承鋼在820860加熱淬火，基體中含碳量在0.5%0.6%之間，力學性能最好。 圖10.GCr15軸承鋼淬透性曲線如圖所示，是GCr15軸承鋼的淬透性曲線，至水冷端的距離越遠，其硬度越低。當冷卻到馬氏體點Ms之下時，過冷奧氏體即發生馬氏體相變。馬氏體相變也分形核及成長兩個階段，但成長速度很快，形核后不到萬分之一秒即生長完畢，因此馬氏體轉變速度幾乎完全是由形核速度所控制。馬氏體轉變量只與溫度有關，隨溫度下降轉變量增加；與保溫時間無關，恒溫停留不會使馬氏體量增加，反而會帶來其他的問題。馬氏體點Ms與奧氏體的化學成分有關。其中碳的影響最大，碳含量增加，Ms點降低；合金元素

26、W、Mo、Cr、V均使Ms點降低。淬火溫度高，保溫時間長，使奧氏體中的碳和合金元素含量增加，因而使Ms點下降。軸承鋼淬火后的基體組織中除了馬氏體之外，還有的殘余奧氏體。殘余奧氏體的數量與Ms點有關。鋼中的碳含量愈高，淬火溫度愈高，則使殘余奧氏體量愈多。在淬火時中斷冷卻，也會使殘余奧氏體量增加，并且中斷冷卻的溫度愈高，則殘余奧氏體量也愈多。淬火溫度對殘余奧氏體，剩余碳化物的影響，如圖圖11.淬火溫度對GCr15鋼硬度、殘余滲碳體和殘余奧氏體的影響3.5.4火組織和性能軸承鋼淬火后應及時進行回火，以提高零件的組織及尺寸的穩定性，提高力學性能。揮霍一般采用160保溫3h或者更長。回火組織為回火馬氏體

27、+彌散分布的碳化物+少量殘留奧氏體。回火后硬度在6266HRC。軸承零件的尺寸不穩定性的基本原因在于存在有內應力和殘留奧氏體，增加組織穩定性和減少應力常用的措施是進行冷處理和附加回火。特別是對于精密軸承，為了保證零件的穩定性，必須要求消除殘留奧氏體。一般采用淬火后立即進行冷處理。軸承在磨削加工后腰進行消除磨削應力的回火，一般應根據軸承精密等級來選取不同的保溫時間和回火次數。回火可以減小并穩定殘余應力，穩定組織，避免裂紋和變形。軸承鋼中碳化物經過細化處理和采用低溫回火，可以獲得碳化物和晶粒同時發展的效果。淬回火后殘留碳化物均勻、細小、圓整，組織中黑白區不很明顯，帶狀碳化物和液析碳化物基本消除，淬

28、回火馬氏體組織細小、均勻，從而對軸承鋼接觸疲勞壽命的提高帶來非常有利的影響。 如圖是用不同含碳量的鋼淬回火后，使其馬氏體含碳量和殘余奧氏體含量相同而未溶碳化物含量不同，經160回火后的力學性能。從圖可知，未溶碳化物少量增高對硬度增高值不大，反映強度和韌性的壓碎載荷則有所降低，對應力集中的敏感的解除疲勞壽命則明顯降低，所以適當地降低軸承鋼的含碳量是提高制件使用壽命的途徑之一。圖12.高碳鉻鋼淬回火后未溶碳化物對硬度、壓碎載荷和接觸疲勞壽命的影響 圖13.GCr15鋼回火溫度和回火時間對硬度的影響3.5.5GCr15軸承鋼的過冷奧氏體的轉變 GCr15軸承鋼過冷奧氏體等溫轉變圖GCr15軸承鋼在A

29、1至馬氏體開始轉變溫度Ms點之間，過冷奧氏體的等溫轉變分為珠光體型高溫轉變和貝氏體型中溫轉變；而過冷至Ms點以下時，則屬于馬氏體型非等溫轉變。過冷奧氏體最不穩定的溫度范圍和最短孕育期，隨著其中鉻、碳、錳等元素的實際含量而改變，并取決于奧氏體化時的加熱溫度、保溫時間以及原始組織的分散度。如圖是GCr15軸承鋼經860和1050奧氏體后所測得的過冷奧氏體等溫轉變圖：圖14.GCr15鋼過冷奧氏體等溫轉變圖（TTT）根據GCr15軸承鋼在860奧氏體化的等溫轉變曲線，A1至520之間過冷奧氏體的等溫轉變產物為碳化物與鐵素體片相間分布的珠光體型組織，并隨著轉變溫度的降低 ，片間距相應減小。520245

30、之間則為貝氏體型組織，其中，500400等溫時轉變產物為羽毛狀上貝氏體，而在350以下則為針狀下貝氏體。 根據GCr15軸承鋼在1050的等溫轉變曲線可知，當二次碳化物全部固化時，圖上出現了二次碳化物開始析出曲線（其最不穩定溫度約為700左右），即過冷奧氏體在發生珠光體或者貝氏體轉變之前，將首先沿奧氏體晶界析出網狀碳化物。二次碳化物的析出主要取決于冷卻速度，其析出的數量不僅與碳在奧氏體中的過飽和度有關，而且碳化物形成元素的擴散條件也具有一定的影響。由于這些元素沿奧氏體晶界的擴散速度遠大于晶內擴散，故二次碳化物多沿晶界析出，從而形成斷續或連續的網絡狀。通過GCr15鋼等溫轉變曲線可估算，網狀碳化物析出的臨界冷卻速度約為12/s，所以過冷奧氏體在實際冷卻過程中為了避免網狀碳化物的析出，應控制好冷卻速度，且不低于5070/min。§4 總結 根據工藝流程及目的制定總的熱處理工藝如圖：790±10700隨爐降溫550出爐 溫度 溫度/時間/t3h4h硬度：6266HRC830160±10退火淬火回火2-4h-60-802-4h冷處理§5收獲和體會 這次課程設計我與方濤同學一組，進行了GCr15軸承鋼的熱處理工藝設計