1、 . . . 目 錄第一節 前言2第二節 設計任務書3第三節 設計說明書.7一、負荷計算7二、無功功率補償計算10三、變電所位置和形式選擇11四、變電所主變壓器臺數和容量12五、變電所主接線選擇12六、短路電流的計算13七、變電所一次設備的選擇與校驗15八、變電所高、低壓線路設計19九、變電所二次回路設計與繼電保護的整定21十、防雷和接地裝置設計24第四節 電氣設計圖.26一、變電所平面布置圖.26二、廠區供電線路規劃圖27三、變電所高壓配電主接線圖、28四、變電所低壓配電主接線圖、.29五、變電所變壓器保護二次回路圖30第五節 心得和體會 .31第六節 附錄參考文獻 .32第一節 前言課程設

2、計是教學過程中的一個重要環節，通過課程設計可以鞏固本課程理論知識，掌握供配電設計的基本方法，通過解決各種實際問題，培養獨立分析和解決實際工程技術問題的能力，同時對電力工業的有關政策、方針、技術規程有一定的了解，在計算、繪圖、設計說明書等方面得到訓練，為今后的工作奠定基礎。本設計根據設計任務書可分為三大部分，第一部分為設計計算書，包括負荷計算、無功功率與補償計算、短路電流的計算、設備選擇與校驗計算、配電變壓器保護定值計算；第二部分為設計說明書，包括變電所位置和形式選擇、變電所主接線設計、變電所主變壓器臺數和容量、變電所一次設備的選擇與校驗、變電所高、低壓線路設計、變電所二次回路設計與繼電保護的整

3、定、防雷和接地裝置設計；第三部分為電氣設計圖，包括變電所平面布置圖、廠區供電線路規劃圖、變電所高壓配電主接線圖、變電所低壓配電主接線圖、變電所變壓器保護二次回路圖。本設計基于本人掌握的供電知識基礎，尚有正確和不完善的地方，敬請老師、同學指正！ 2009年10月第二節 設計任務一、原始資料1概況某地區新建工廠，設備情況如附表所示。經供電部門批準，距離該廠15kM的一10kV變電所專用線供電，該變電所的出口短路容量為200MVA。，地區氣溫為38。C，平均氣溫為25。C，該廠區土壤電阻率為200/m2。2圖911二、設計容與要求1計算全廠的計算負荷，確定無功補償容量與設備；2確定該廠配電主接線，確

4、定變電所母線至本廠線路導線路徑、線型；4選擇配電的主要設備（10kV線路的導線，變壓器，高、低壓開關，10kV和0.4kV母線，CT，PT，低壓出線等）5規劃所選設備的保護配置，確定配電變壓器的保護方式與動作值；6配電裝置的地網設計；三、設計成果1編寫設計計算書，包括：（1）計算全廠的計算負荷；（；（3）短路電流計算；（4）設備選擇與校驗計算；（5）配電變壓器保護定值計算。2編寫設計說明書，包括：（1）該廠電源選擇與主接線方案論證：設計該廠主電路接線，論證所設計方案是最佳方案；（2）防雷和接地裝置的確定（5）配電裝置的地網設計方案。3應完成的圖紙：（1）供電系統主接線；（2）總降壓變電所電氣平

5、面布置圖（3）配電地網配置圖；（4）配電室平面配置圖（含基礎斷面圖）；（5）配電房至各車間線路圖。第三節 設計說明書一、負荷計算廠區各用電車間的計算負荷，按照如下經驗公式計算。1、三相類負荷計算公式：為計算有功，為需要系數，為三相設備額定有功容量為計算無功， 為功率因數角2、單相類負荷等效三相負荷計算公式：為等效三相計算有功，為需要系數，為單相設備有功容量為計算無功， 為功率因數角3、用電車間計算負荷計算公式：i為車間序號，j為車間負荷類別數，為車間計算有功負荷i為車間序號，j為車間負荷類別數，為車間計算無功負荷為車間計算視在功率為車間計算負荷電流，為額定線電壓4、計算各車間負荷（1）熱處理車

6、間電爐：0.8×600480；=640通風機：0.8×6048 ；=47.05照明：1.732×0.9×69.35；=16.43480489.35537.3564024019.31899.311047.621591.7A二、無功功率補償計算1、變壓器低壓側的視在計算負荷由計算負荷表可知：6638；6480.81；9277.06；14095.44 A2、低壓側功率因數0.723、無功補償容量為使高壓側的功率因數0.90，則低壓側補償后的功率因數應高于0.90，取： 。要使低壓側的功率因數由0.72提高到0.95，則低壓側需裝設的并聯電容器容量為：=6638

7、×0.63524216.25取:=480×9個4320，則補償后變電所低壓側的視在計算負荷為：2160.816980.84計算電流為：10606.6 A4、變壓器的功率損耗有功損耗：104.71無功損耗：418.855、變電所高壓側的計算負荷6638104.716742.712160.81418.852579.667219.33416.82 A補償后的功率因數為：0.93>0.9，滿足要求。6、年耗電量的估算年有功電能消耗量與年無功電能耗電量可由下式計算得到：年有功電能消耗量：年無功電能耗電量：結合本廠的情況，年負荷利用小時數為4800h，取年平均有功負荷系數，年平均

8、無功負荷系數。由此可得本廠：年有功耗電量：年無功耗電量：三、變電所位置和形式選擇由于本廠有二級重要負荷，考慮到對供電可靠性的要求，采用兩路進線，一路經10kV公共市電架空進線（中間有電纜接入變電所），另一路引自鄰廠高壓聯絡線。變電所的形式由用電負荷的狀況和周圍環境情況確定，根據變電所位置和形式的選擇規定與GB500531994的規定，結合本廠的實際情況，這里變電所采用單獨設立方式，其設立位置參見廠區供電線纜規劃圖，部布置形式參見變電所平面布置圖。四、變電所主變壓器臺數和容量1、變壓器臺數應根據負荷特點和經濟運行進行選擇。當符合下列條件之一時，宜裝設兩臺與以上變壓器：有大量一級或二級負荷；季節性

9、負荷變化較大；集中負荷較大。結合本廠的情況，考慮到二級重要負荷的供電安全可靠，故選擇兩臺主變壓器。2、變電所主變壓器容量選擇。每臺變壓器的容量應同時滿足以下兩個條件：(1)任一臺變壓器單獨運行時，宜滿足：(2)任一臺變壓器單獨運行時，應滿足：，即滿足全部一、二級負荷需求。代入數據可得：=（0.60.7）×7219.33=（4331.65053.5）。另外，考慮到本廠的氣象資料（年平均氣溫為），所選變壓器的實際容量：也滿足使用要求，同時又考慮到未來510年的負荷發展，初步取=5000 。考慮到安全性和可靠性的問題，確定變壓器為SC3系列箱型干式變壓器。型號：SC10-5000/10 ，

10、其主要技術指標如下表所示：變壓器型號額定容量/額定電壓/kV聯 結 組型 號損耗/kW空載電流%短路阻抗%高壓低壓空載負載SC10-5000/10100010.50.4Dyn112.457.451.36備注參考尺寸（mm）：長：1760寬：1025高：1655 重量（kg）：3410五、變電所主接線選擇1、方案一高、低壓側均采用單母線分段。優點：用斷路器把母線分段后，對重要用戶可以從不同母線段引出兩個回路，用兩個電路供電；當一段母線故障時，分段斷路器自動切除故障母線保證正常段母線不間斷供電和不致使重要用戶停電 。缺點：當一段母線或母線隔離開關檢修時該母線各出線須停電；當出線為雙回路時，常使架空

11、線路出現交叉跨越；擴建時需向兩個方向均衡擴建。2、方案二單母線分段帶旁路。優點：具有單母線分段全部優點，在檢修斷路器時不至中斷對用戶供電。缺點：常用于大型電廠和變電中樞，投資高。3、方案三高壓采用單母線、低壓單母線分段。優點：任一主變壓器檢修或發生故障時，通過切換操作，即可迅速恢復對整個變電所的供電。缺點：在高壓母線或電源進線進行檢修或發生故障時，整個變電所仍需停電。以上三種方案均能滿足主接線要求，采用三方案時雖經濟性最佳，但是其可靠性相比其他兩方案差；采用方案二需要的斷路器數量多，接線復雜，它們的經濟性能較差；采用方案一既滿足負荷供電要求又較經濟，故本次設計選用方案一。根據所選的接線方式，畫

12、出主接線圖，參見變電所高壓電氣主接線圖。六、短路電流的計算本廠的供電系統簡圖如圖（一）所示。采用兩路電源供線，一路為距本廠6km的饋電變電站經LGJ-185（額定載流515A>416.82 A）架空線（系統按電源計），該干線首段所裝高壓斷路器的斷流容量為；一路為鄰廠高壓聯絡線。下面計算本廠變電所高壓10kV母線上k-1點短路和低壓380V母線上k-2點短路的三相短路電流和短路容量，如圖1所示短路點。圖1 計算短路點下面采用標么制法進行短路電流計算：1、確定基準值取，所以：；2、 計算短路電路中各主要元件的電抗標么值：（忽略架空線至變電所的電纜電抗）（1）電力系統的電抗標么值：（2）架空線

13、路的電抗標么值：查手冊得，因此：（3）電力變壓器的電抗標么值：由所選的變壓器的技術參數得，因此：可繪得短路等效電路圖如圖2所示。圖23、計算k-1點的短路電路總電抗標么值與三相短路電流和短路容量（1）總電抗標么值：（2）三相短路電流周期分量有效值： （3）其他三相短路電流：（4）三相短路容量：4、 計算k-2點短路電路總電抗標么值與三相短路電流和短路容量（1）總電抗標么值：（2）三相短路電流周期分量有效值：（3）其他三相短路電流：；（4）三相短路容量： 七、變電所一次設備的選擇與校驗1、變電所高壓一次設備的選擇根據機械廠所在地區的外界環境，高壓側采用市長城電器生產的JYN2-10（Z）型戶移開

14、式交流金屬封閉開關設備。此高壓開關柜的型號：JYN2-10/4ZTTA（說明：4：一次方案號；Z：真空斷路器；T：彈簧操動；TA ：干熱帶）。其部高壓一次設備根據本廠需求選取，具體設備見變電所高壓電氣主接線圖。初選設備：高壓斷路器： ZN24-10/1250/20 高壓熔斷器：RN2-10/0.5 -50 電流互感器：LZZQB6-10-0.5-200/5 電壓互感器：JDZJ-10 接地開關：JN-3-10/25母線型號：TMY-3（504）；TMY-3（8010）+1（606）絕緣子型號：ZA-10Y抗彎強度：3.75kN（戶支柱絕緣子）從高壓配電柜引出的10kV三芯電纜采用交聯聚乙烯絕緣

15、電力電纜，型號：YJV-350，無鋼鎧護套，纜芯最高工作溫度。2、變電所高壓一次設備的校驗根據高壓一次設備的選擇校驗項目和條件，在據電壓、電流、斷流能力選擇設備的基礎上，對所選的高壓側設備進行必需的動穩定校驗和熱穩定度校驗。）設備的動穩定校驗（1）高壓電器動穩定度校驗校驗條件： 由以上短路電流計算得=；=。并查找所選設備的數據資料比較得：高壓斷路器ZN24-10/1250/20=50kA ，滿足條件；電流互感器LZZQB6-10-0.5-200/5 =79kA，滿足條件；JN-3-10/25接地開關=63 kA ，滿足條件。（2）絕緣子動穩定度校驗校驗條件： 母線采用平放在絕緣子上的方式，則：

16、（其中=200mm；=900mm），所以：=滿足要求。 （3）母線的動穩定校驗校驗條件： TMY母線材料的最大允許應力=140MPa。10kV母線的短路電流=；= 三相短路時所受的最大電動力： =母線的彎曲力矩： 母線的截面系數： 母線在三相短路時的計算應力： 可得，=140MPa=，滿足動穩定性要求。）高壓設備的熱穩定性校驗（1）高壓電器熱穩定性校驗校驗條件： 查閱產品資料：高壓斷路器：=31.5kA,t=4s；電流互感器：=44.5kA ,t=1s；接地開關：=25kA,t=4s。取，=，將數據代入上式，經計算以上電器均滿足熱穩定性要求。（2）高壓母線熱穩定性校驗校驗條件： A=查產品資料

17、，得銅母線的C=171，取。母線的截面： A=504=200允許的最小截面： 從而，該母線滿足熱穩定性要求 。 （3）高壓電纜的熱穩定性校驗校驗條件： A=允許的最小截面： 所選電纜YJV-350的截面 A=50從而，該電纜滿足熱穩定性要求 。 3、變電所低壓一次設備的選擇低壓側采用的也是長城電器生產的GGD2型低壓開關柜，所選擇的主要低壓一次設備參見附圖四變電所低壓電氣主接線圖。部分初選設備：低壓斷路器：NA1 型智能萬能斷路器、TMS30型塑殼無飛弧智能斷路器 低壓熔斷器：NT系列電壓互感器：JDZ1系列電流互感器：LMZJ1 、LMZ1 系列 母線型號： TMY-3（8010）+1（60

18、6）絕緣子型號：ZA-6Y抗彎強度：3.75kN（戶支柱絕緣子）另外，無功補償柜選用2個GCJ1-01型柜子，采用自動補償，滿足補償要求。4、 變電所低壓一次設備的校驗由于根據低壓一次設備的選擇校驗項目和條件進行的低壓一次側設備選擇，不需再對熔斷器、刀開關、斷路器進行校驗。關于低壓電流互感器、電壓互感器、電容器與母線、電纜、絕緣子等校驗項目與高壓側相應電器一樣，這里僅列出低壓母線的校驗：380kV側母線上母線動穩定性校驗：校驗條件： TMY母線材料的最大允許應力=140MPa。380kV母線的短路電流、，三相短路時所受的最大電動力為：母線的彎曲力矩： 母線的截面系數：母線在三相短路時的計算應力

19、： 可得，=140MPa=，滿足動穩定性要求。380V側母線熱穩定性校驗：校驗條件： A=查產品資料，得銅母線的C=171，取。母線的截面： A=8010=800允許的最小截面： ，從而，滿足熱穩定性要求 。 八、變電所高、低壓線路設計為了保證供電的安全、可靠、優質、經濟，選擇導線和電纜時應滿足下列條件：發熱條件；電壓損耗條件；經濟電流密度；機械強度。根據設計經驗：一般10KV與以下的高壓線路和低壓動力線路，通常先按發熱條件選擇導線和電纜截面，再校驗其電壓損耗和機械強度。對于低壓照明線路，因對電壓水平要求較高，通常先按允許電壓損耗進行選擇，再校驗其發熱條件和機械強度。1、高壓線路導線的選擇架空

20、進線后接了一段交聯聚乙烯絕緣電力電纜YJV 8.7/10kV-3300做引入線（直埋），高壓主接線如附圖三所示。高壓側計算電流，所選電纜的允許載流量，滿足發熱條件。2、低壓線路導線的選擇由于沒有設單獨的車間變電所，進入各個車間的導線接線采用TN-C-S系統；從變電所到各個車間與宿舍區用埋地電纜供電，電纜采用VV22型銅芯交聯聚氯乙烯絕緣鋼帶鎧裝聚氯乙烯護套電力電纜，根據不同的車間負荷采用不同的截面。其中導線和電纜的截面選擇滿足條件：1）相線截面的選擇以滿足發熱條件即，；2）中性線（N線）截面選擇，這里采用的為一般三相四線，滿足；3）保護線（PE線）的截面選擇（1）時，；（2）時，（3）時，4）

21、保護中性線（PEN）的選擇，取（N線）與（PE）的最大截面。結合計算負荷，可得到由變電所到各個車間的低壓電纜的型號為： 序號車間名稱()計算負荷電流Ii ()導線型號額定載流()1熱處理車間1471.84VV22-1KV-3×630+1×800A/B/C相分別采用630型號2根并聯，Ial2×8801760A；N相采用1根800型號Ial1×11001100A2鑄工車間2328.84VV22-1KV-3×630+1×800A/B/C相分別采用630型號3根并聯，Ial3×8802640A；N相采用1根800型號Ial1

22、15;11001100A3焊接車間687.75VV22-1KV-3×630+1×150A/B/C相分別采用630型號1根，Ial1×880880A；N相采用1根150型號Ial1×350350A4金工車間1128.05VV22-1KV-3×400+1×400A/B/C相分別采用400型號2根并聯，Ial2×6501300A；N相采用1根400型號Ial1×650650A5電鍍車間447.41VV22-1KV-3×300+1×95A/B/C相分別采用300型號1根，Ial1×560560

23、A；N相采用1根95型號Ial1×260260A6噴漆車間3538.59VV22-1KV-3×1000+1×800A/B/C相分別采用1000型號3根并聯，Ial3×13003900A；N相采用2根800型號Ial2×11002200A7總裝車間1851.03VV22-1KV-2×800+1×800A/B/C相分別采用800型號2根并聯，Ial2×11002200A；N相采用1根800型號Ial1×11001100A8鍛軋車間742.43VV22-1KV-3×630+1×185A/B/

24、C相分別采用630型號1根，Ial1×880880A；N相采用1根185型號Ial1×410410A9機修車間357.83VV22-1KV-3×240+1×95A/B/C相分別采用300型號1根，Ial1×480480A；N相采用1根95型號Ial1×260260A10倉庫93.65VV22-1KV-3×35+1×10A/B/C相分別采用35型號1根，Ial1×145145A；N相采用1根10型號Ial1×6565A11辦公樓741.7VV22-1KV-3×630+1×185

25、A/B/C相分別采用630型號1根，Ial1×880880A；N相采用1根185型號Ial1×410410A12生活區1081.16VV22-1KV-3×400+1×400A/B/C相分別采用400型號2根并聯，Ial2×6501300A；N相采用1根400型號Ial1×650650A13配電房113.6VV22-1KV-3×35+1×10A/B/C相分別采用35型號1根，Ial1×145145A；N相采用1根10型號Ial1×6565A九、變電所二次回路設計與繼電保護的整定1、二次回路方案選擇

26、1）二次回路電源選擇二次回路操作電源有直流電源，交流電源之分。蓄電池組供電的直流操作電源帶有腐蝕性，并且有爆炸危險；由整流裝置供電的直流操作電源安全性高，但是經濟性差。 考慮到交流操作電源可使二次回路大大簡化，投資大大減少，且工作可靠，維護方便。這里采用交流操作電源。2）高壓斷路器的控制和信號回路高壓斷路器的控制回路取決于操作機構的形式和操作電源的類別。結合上面設備的選擇和電源選擇，采用彈簧操作機構的斷路器控制和信號回路。3）電測量儀表與絕緣監視裝置這里根據GBJ63-1990的規要求選用合適的電測量儀表并配用相應絕緣監視裝置。（1）10kV電源進線上：電能計量柜裝設有功電能表和無功電能表；為

27、了解負荷電流，裝設電流表一只。（2）變電所每段母線上：裝設電壓表測量電壓并裝設絕緣檢測裝置。（3）電力變壓器高壓側：裝設電流表和有功電能表各一只。（4）380V的電源進線和變壓器低壓側：各裝一只電流表。（5）低壓動力線路：裝設電流表一只。4）電測量儀表與絕緣監視裝置在二次回路中安裝自動重合閘裝置（ARD）（機械一次重合式）、備用電源自動投入裝置（APD）。2、繼電保護的整定 繼電保護要求具有選擇性，速動性，可靠性與靈敏性。由于本廠的高壓線路不很長，容量不很大，因此繼電保護裝置比較簡單。對線路的相間短路保護，主要采用帶時限的過電流保護和瞬時動作的電流速斷保護；對線路的單相接地保護采用絕緣監視裝置

28、，裝設在變電所高壓母線上，動作于信號。繼電保護裝置的接線方式采用兩相兩繼電器式接線；繼電保護裝置的操作方式采用交流操作電源供電中的“去分流跳閘”操作方式（接線簡單，靈敏可靠）；帶時限過電流保護采用反時限過電流保護裝置。型號都采用GL-25/10 。其優點是：繼電器數量大為減少，而且可同時實現電流速斷保護，可采用交流操作，運行簡單經濟，投資大大降低。此次設計對變壓器裝設過電流保護、速斷保護裝置；在低壓側采用相關斷路器實現三段保護。1)變壓器低壓側繼電保護變電所裝有兩臺10/0.45000的變壓器。低壓母線側三相短路電流為，低壓側繼電保護用電流互感器的變比為600/5A，繼電器采用GL-25/10

29、型，接成兩相兩繼電器方式。下面整定該繼電器的動作電流，動作時限和速斷電流倍數。a)過電流保護動作電流的整定： ，故其動作電流：動作電流整定為15A。b)過電流保護動作時限的整定由于此變電所為終端變電所，因此其過電流保護的10倍動作電流的動作時限整定為。c)電流速斷保護速斷電流倍數整定取，故其速斷電流為：，因此速斷電流倍數整定為：。2）10KV側繼電保護在此選用GL-25/10型繼電器。由以上條件得計算數據：變壓器一次側過電流保護的10倍動作時限整定為0.5s；過電流保護采用兩相兩繼電器式接線；高壓側線路首端的三相短路電流為2.614kA；變比為200/5A保護用電流互感器動作電流為9A。下面對

30、高壓母線處的過電流保護裝置進行整定。（高壓母線處繼電保護用電流互感器變比為200/5A）（1）整定的動作電流：取，故， 根據GL-25/10型繼電器的規格，動作電流整定為7A 。（2）整定的動作時限：母線三相短路電流反映到中的電流：對的動作電流的倍數，即：，由反時限過電流保護的動作時限的整定曲線確定的實際動作時間：=0.6s。的實際動作時間：，母線三相短路電流反映到中的電流：，對的動作電流的倍數，即：，所以，由10倍動作電流的動作時限曲線查得的動作時限：。（3）0.38KV側低壓斷路器保護 (a)瞬時過流脫扣器動作電流整定：滿足，：對萬能斷路器取1.35；對塑殼斷路器取22.5。(b)短延時過

31、流脫扣器動作電流和動作時間整定：滿足:取1.2。另外還應滿足前后保護裝置的選擇性要求，前一級保護動作時間比后一級至少長一個時間級差0.2s(0.4s,0.6s)。(c)長延時過流脫扣器動作電流和動作時間整定：滿足：取1.1。(d)過流脫扣器與被保護線路配合要求：滿足：絕緣導線和電纜允許短時過負荷倍數(對瞬時和短延時過流脫扣器，一般取4.5；對長延時過流脫扣器，取1.11.2)。(e)熱脫扣器動作電流整定：滿足：取1.1，一般應通過實際運行進行檢驗。可根據以上整定要求，參考相關產品資料對低壓側的NA1和TMS30系列低壓斷路器進行整定，在此不詳述。十、防雷和接地裝置的確定1、防雷裝置確定雷電引起的大氣過電壓會對電器設備和變電所的建筑物產生嚴重的危害，因此，在變電所必須采取有效的防雷措施，以保證電器設備的安全。下面分情況對防雷裝置進行選擇。2、直擊雷的防治根據變電所雷擊目的物的分類，在變電所的中的建筑物應裝設直擊雷保護裝置。在進線段的1km長度進行直擊雷保護。防直擊雷的常用設備為避雷針。所選用的避雷器：接閃器采用直徑的圓鋼；引下線采用直徑的圓鋼；接地體采用三根2.5m長的的角鋼打入地中再并聯后與引下線可靠連接。3、雷電侵入波保護由于雷電侵入波比較常見，且危害性較強，對其保護非常重要。對變電所來說，雷電侵入波保護利用閥式避雷器以與與閥式避雷器相配合的進線保護段；為了其部的變壓器和電器設