1、. . . . 中建五局第設中電九所災后重建項目1#科研綜合樓工程高支模工程施工方案發放編號：受控印章：發布日期：2010年2月25日 執行日期：2010年 月 日 1#科研綜合樓工程項目經理部目 錄編制說明31、編制依據3第一章工程概況41工程設計概況42 工程特點4第二章施工部署51施工技術準備52現場準備53各種資源的準備54、材質要求5第三章主要施工技術方法81 滿堂腳手架搭設82支撐體系加固與安全防護12第四章腳手架質量要求141腳手架搭設的質量要求14第五章支模架安全保證措施151 支模架的使用安全措施152 架子搭設安全技術措施163 架子拆除安全技術措施174安全防護措施18第

2、六章腳手架計算201 樓板支架計算202 梁模板支架計算28編制說明1、編制依據1.1建筑施工高處作業安全技術規（JGJ8091）1.2建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ 1302008）1.3中建五局三公司安全生產實施標準（CSCES5B3GC003-2008）1.4建筑施工安全檢查標準(JGJ 59-99)1.5 中建五局三公司技術手冊1.6 1#科研綜合樓工程施工組織設計1.7 1#科研綜合樓工程設計施工圖紙2、編制與審核人員2.1編制人員：王瑞豪2.2審核人員： 3、本方案發放圍監理單位、建設單位分公司：工程部、技術部、合約部項目部：技術部、工程部、質量部、安全部、生產經理、技

3、術經理 中建五局三公司1#科研綜合樓項目經理部2010年1月5日第一章 工程概況1工程設計概況本工程為中國電子科技集團公司第九研究所投資修建的1#科研綜合樓工程，框剪結構，地上九層，地下一層，建筑面積約為22499。本工程在1011軸交A1/C軸入口大廳部分為六層架空層，七層板結構標高為28.6m，屋面板厚度為150mm，框架梁截面尺寸主要有500×1500，300×700等。2 工程特點由于大廳部分架空層高為28.8m，并且有6根1200的圓柱子，在此部分施工時，梁板、柱模板支撐體系屬于高支模架；因此在施工過程中，即要保證支撐體系的安全穩定性又要滿足施工需要，將是此部分的

4、重要控制點。第二章 施工部署1施工技術準備1.1支模架施工前，項目技術負責人組織相關項目管理人員、勞務分包管理人員與作業班組，進行專項施工方案交底與施工安全、技術交底工作，交底要有記錄和接受交底人簽名。1.2施工前組織有關人員熟悉圖紙、規、標準、圖集、方案等技術資料，掌握施工重點、難點、施工順序與細部處理等，確保施工質量與施工安全。1.3 各項技術復核工作已執行并檢查無誤。2現場準備2.1 大廳周邊基礎土方回填完成并滿足土方回填設計要求，壓實系數為0.94。2.2 工程軸線控制網測量定位與控制樁、控制點已復核無誤并加以保護。2.3 施工材料與施工機具已經準備就位。3各種資源的準備3.1主要周轉

5、材料：鋼管采用48×3.2 mm、配標準扣件，梁板、柱模板采用14mm厚建筑木模板，圓柱采用1200的定型鋼模，木枋采用50×100mm的杉木，梁柱模板加固采用12對拉螺桿。3.2勞動力資源：支模架施工階段作業工人，架工8人；模板分項施工階段作業工人，木工20人；砼結構施工階段作業人員：砼工10人。在施工前，對管理人員、施工班組進行詳細的技術、安全交底，作業人員必須了解施工過程的要求，作業流程以與安全規定等。3.3機械設備準備：1臺QTZ5013型塔吊、力矩扳手、圓盤機、手提電鋸、釘錘、測量儀器等。4、材質要求4.1 鋼管4.1.1腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（

6、GB/T12793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235A級鋼的規定。鋼管進場時供應方應提供質量證明文件。4.1.2腳手架鋼管的尺寸應按表1采用。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，應采用48*3.5鋼管。橫向水平桿標準尺寸應按表1進行定尺表1 腳手架鋼管尺寸（mm）腳手架類型截面尺寸長度外徑，d壁厚t橫向水平桿限定長度其他桿最大長度落地式腳手架483.217004000-6500型鋼懸挑式腳手架483.214504000-65004.1.3鋼管截面特性見表2表2 鋼管截面特性鋼管類別外徑d(mm)壁厚

7、t(mm)截面積A（mm2）慣性矩I（mm4）抵抗矩W（mm）回轉半徑i（mm）每米長自重（N）低壓流體輸送用焊接鋼管483.24.504*1022.271*1055.078*1031735.44.2扣件4.2.1扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，必須具有產品質量合格證、生產許可證和專業檢測單位測試報告。其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。4.2.2扣件是鋼管與鋼管的連接，腳手架使用的扣件分為三種：兩鋼管90°交叉連接采用直角扣件；兩鋼管呈任意角度交叉連接采用旋轉扣件；鋼管與鋼管接長采用對接扣件。4.2.3腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N

8、.m時，不得發生破壞，施工后應對架體上的扣件進行檢查，不得少于50%。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm.4.2.4扣件在使用前應進行全數質量檢查，有裂縫、氣孔、砂眼、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件使用前應進行防腐處理：先除銹然后采用油浸防銹。4.3腳手板：腳手板選用木腳手板或竹腳手板，竹腳手板應采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板，采用鋼絲綁扎牢固。4.4密目式安全網4.4.1應選用有國家認可的質量監督檢驗部門的檢驗合格報告、有生產單位質量檢驗合格證和安鑒證的密目網。密目式安全網寬（高）度不得小于1.8m,網

9、目密度不應低于2000目/100cm2, 各邊緣部位的開眼環扣必須牢固可靠，環扣孔徑不低于8mm。不得有斷紗、破洞、變形與有礙使用的編織缺陷。4.4.2舊密目式安全網再才使用時必須經過1.5m高的耐沖擊性能檢驗和耐貫穿性檢驗，合格后方可使用。4.4.3密目式安全網的安裝平面垂直于水平面，嚴禁作為安全平網使用。4.4.4密目式安全網使用時應采用有足夠強度、耐候性好的繩索綁扎，不得使用鐵絲捆綁。4.4.5邊繩與網體連接必須牢固，立網邊繩斷裂強力不得小于3000N.系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距應0.45m4.4.6密目網從頂至底沿外腳手架滿掛。4.5平網 4.5.1安全平網使用直徑9mm以上的

10、麻繩、棕繩、尼龍繩或其他耐候性不低于上述品種的材料編織網。外觀應平整，寬度不得小于3m,網眼尺寸不大于5cm，每安全平網重量一般不宜超過15kg.4.5.2水平設置時能承受沖擊高度10m，不小于1.6kN的沖擊荷載。4.5.3阻燃安全網必須具有阻燃性，其續燃、阻燃時間均不得大于4s。4.5.4邊繩與網體連接必須牢固，平網邊繩斷裂強力不得小于7000N。系繩沿網邊均勻分布，相鄰兩系繩間距0.75m。第三章 主要施工技術方法1 滿堂腳手架搭設1.1滿堂腳手架搭設概況：1.1.1材料選擇與搭設系數支模架體系采用48×3.2 mm鋼管，梁兩側立桿縱橫間距均為500mm，板部位立桿縱橫間距為7

11、00mm，水平桿步距1300mm，縱橫方向通設。 18m以下采用雙立桿，18m以上采用單立桿。掃地桿一道，距地面高度不應大于200mm，梁板下水平桿距模板找平桿距離不應大于500mm。架體搭設時一般先按樓面上預先放出的梁邊線順主次梁方向搭設梁架，梁按設計規定起拱，梁架起好后在板中間位置補充立桿和水平縱橫桿。1.1.2作業條件與時間a）回填土夯實完畢；b）混凝土墊層施工完畢，強度達到50%；c）在周邊架體施工至四層頂板完工時，采用專業架工同時搭設；1.2滿堂腳手架搭設圍示意圖如下：1.3 外立面展開示意圖:1.4 梁板模板支撐體系示意圖(見下頁)1.5周邊圓柱進行拉結，如下圖2支撐體系加固與安全

12、防護由于基坑周邊為回填土，部基坑還未回填；為了保證腳手架的安全，必須對基坑進行回填，壓實系數不小于0.94。2.1 架體基礎應進行處理，采用200mm厚C20混凝土做基層，立桿下在主梁兩側與中部頂撐鋪設槽鋼作墊板，其他立桿下滿設竹膠板板，并墊平整。2.2架體搭設前，由項目施工人員在混凝土墊層上彈線分出縱橫立桿搭設位置線。2.3在各樓層板上按水平桿橫向間距預埋鋼筋拉環，水平桿進行拉結，若樓層中的模板架體未拆除，高支模架與樓層滿堂架連接；架體在每層樓間的邊柱進行拉結，拉結點一顆柱同層不得少與三點；2.4架體在各層面上設置水平剪刀撐，形成整體水平加強層；在大廳周邊滿設斜撐500，并與各樓層架體拉結；

13、剪刀撐的搭設根據立桿間距連續加設。2.5在架體立桿和水平桿完成后，架子外側應沿全長和全高連續鋪設45°的剪力撐。2.6在架體立桿和水平桿完成后,在梁兩邊立桿設置豎向剪刀撐，按全高連續加設。2.7各樓層的邊柱已施工，滿堂腳手架水平桿在柱位置均與柱進行拉結，每層不少于三道和主體拉結。2.8在框架梁下設立桿，順梁跨間距與其他立桿一樣。2.9 立桿采用6m和4.5m長架管，錯開接頭進行搭設，且鋼管搭接均采用對接扣件連接。2.10澆筑樓板時采用布料機輔助澆注，在布料機安放位置，立桿間距應進行加密，加密采用加設頂撐方式，形成局部加強區。3施工主要事項：3.1架體上不得集中堆放鋼筋或木枋等，避免施

14、工荷載過于集中。3.2混凝土澆筑方式正確，由10軸和11軸同時向中間澆筑，混凝土禁止在樓層集中堆放。3.3在架體A軸線上外側滿掛密目網，作為臨邊防護。3.4施工過程中在架體第一層、第三層和第五層水平縱橫拉邊立桿拉通線，并在立桿上畫線作水平沉降控制線，施工過程中派專人進行觀測控制線是否有沉降，若出現沉降立即停止上部施工，并對架體進行加固處理。第四章 腳手架質量要求1腳手架搭設的質量要求項次項目技術要求檢查方法1地基基礎堅實平整、無積水、無沉降觀察2立桿垂直度總高100mm用經緯儀或吊線和卷尺搭設段高10m20mm20m40mm30m60mm3間距步距20mm尺量檢查縱距50mm橫距20mm4縱向

15、水平桿高差一根桿的兩端20mm水平儀或水平尺同跨兩縱向桿10mm5扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離150mm尺量檢查同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500 mm立桿上的對接扣件至主節點的距離不得大于三分之一步高縱向水平桿上的對接扣件至主接節的距離不得大于三分之一跨距扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m扭力扳手6剪刀撐傾角45°60°角尺第五章 支模架安全保證措施1 支模架的使用安全措施1.1架子的驗收、使用與管理1.1.1把好驗收關。搭設過程中的架子，每搭設一個施工層高度必須由項目技術負責人組織技術、安全與搭設班組、工長進行檢查，符合要求后上報分公司二級機構驗收并合格,方可

16、上人使用。架子未經檢查、驗收，除架子工外，嚴禁其他人員攀登。驗收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改時，要經設計負責人同意，由架子工操作。1.1.2架體施工前，必須按架子方案的要求，擬定書面操作要求，向班組進行安全技術交底，班組必須嚴格按操作要求和安全技術交底施工。1.1.3架子搭好后要派專人管理，未經安全員同意，不得改動，不得任意解掉架子之間相互連接的拉桿和扣件。1.1.4架子上不準有任何活動材料，如扣件、活動鋼管、鋼筋、模板等，一旦發現應與時清除。1.1.5要與時檢查架子的變形情況，發現架體變形或立桿懸空要馬上進行加固處理。1.1.6 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得將

17、模板、泵送混凝土輸送管等支撐固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。1.1.7 當有六級與六級以上大風和霧雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。雨后上架作業應有防滑措施。1.1.8在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱橫向掃地桿, 連接件。1.1.9工地臨時用電線路的架設與腳手架接地避雷措施等，應按規定設置。1.1.10搭拆腳手架時側面應設圍護欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入。1.1.11澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況與時解決。1.2人員素質要求1.2.1高處作業人員必須年滿18歲，兩眼視力均不低于1.0，無色盲，無聽覺障礙，無高血壓、心臟

18、病、癲癇、眩暈和突發性昏厥等疾病，無妨害登高架設作業的其他疾病和生理缺陷。1.2.2責任心強，工作認真負責，熟悉本作業的安全技術操作規程。嚴禁酒后作業和作業中玩笑戲鬧。1.2.3明確使用個人防護用品和采取安全防護措施。進入施工現場，必須戴好安全帽，在無可靠防護2m以上處作業必須系好安全帶，使用工具要放在工具套。1.2.4操作工必須經過培訓教育，考試、體檢合格，持證上崗，任何人不得安排未經培訓的無證人員上崗作業。1.2.5作業所用材料要堆放平穩，高處作業地面環境要整潔，不能雜亂無章，亂擺亂放，所用工具要全部清點回收，防止遺留在作業現場掉落傷人。1.2.6在架體施工和混凝土施工完畢后，分管工長應與

19、預應力分包施工班組做詳細交接：預應力施工過程中不得破壞模板加固體系，不得隨意拆除架體，要改動必須向相關責任人申請同意，才能由專業人員進行調整。1.3 勞保用品(三寶)要求1.3.1安全帽1.3.1.1安全帽必須使用建設部認證的廠家供貨，無合格證的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由分公司統一提供，各分包外聯單位不準私購安全帽。1.3.1.2安全帽必須具有抗沖擊、抗側壓力、絕緣、耐穿刺等性能，使用中必須正確佩戴，安全帽使用期為2.5年。1.3.2 安全帶1.3.2.1采購安全帶必須要有勞動保護研究所認可合格的產品。1.3.2.2安全帶使用2年后，根據使用情況，必須通過抽驗合格方可使用。1.3.

20、2.3安全帶應高掛低用(架子工除外)，注意防止擺動碰撞，不準將繩打結使用，也不準將鉤直接掛在安全繩上使用，應掛在連接環上用，要選擇在牢固構件上懸掛。1.3.2.4安全帶上的各種部件不得任意拆掉，更新繩時要注意加繩套。1.3.3安全網1.3.3.1安全網的技術要求必須符合CB572585規定，方準進場使用。密目安全網使用有國家認證的生產廠家供貨，安全網進場要做防火試驗。1.3.3.2安全網在存放使用中，不得受有機化學物質污染或與其他可能引起磨損的物品相混，當發現污染應進行沖洗，洗后自然干燥，使用中要防止電焊火花掉在網上。1.3.3.3安全網拆除后要洗凈捆好，放在通風、遮光、隔熱的地方，禁止使用鉤

21、子搬。2 架子搭設安全技術措施2.1凡是高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不適合做高處作業的人員，均不得從事架子作業。配備架子工的徒工，在培訓以前必須經過醫務部門體檢合格，操作時必須有技工帶領、指導，由低到高，逐步增加，不得任意單獨上架子操作。要經常進行安全技術教育。凡從事架子工種的人員，必須定期(每年)進行體檢。2.2腳手架支搭以前，必須制定施工方案和進行安全技術交底。對于高大異形的架子并應報請上級部門批準，向所有參加作業人員進行書面交底。2.3操作小組接受任務后，必須根據任務特點和交底要求進行認真討論，確定支搭方法，明確分工。在開始操作前，組長和安全員應對施工環境與所需防護用具做一次

22、檢查，消除隱患后方可開始操作。2.4架子工在高處(距地高度2m以上)作業時，必須佩帶安全帶。所用的桿子應栓2m長的桿子繩。安全帶必須與已綁好的立、橫桿掛牢，不得掛在鉛絲扣或其他不牢固的地方，不得“走過檔”(即在一根順水桿上不扶任何支點行走)，也不得跳躍架子。在架子上操作應精力集中，禁止打鬧和玩笑，休息時應下架子。嚴禁酒后作業。2.5遇有惡劣氣候(如風力五級以上，高溫、雨天氣等)影響安全施工時應停止高處作業。2.6綁第一步大橫桿時，必須檢查立桿是否立正，綁至四步時必須綁臨時小橫桿和臨時十字蓋。綁大橫桿時，必須2-3人配合操作，由中間一人結桿、放平，按順序綁扎。2.7遞桿、拉桿時，上下左右操作人員

23、應密切配合，協調一致。拉桿人員應注意不碰撞上方人員和已綁好的桿子，下方遞桿人員應在上方人員接住桿子后方可松手，并躲離其垂直操作距離3m以外。使用人力吊料，大繩必須堅固，嚴禁在垂直下方3m以拉大繩吊料。使用機械吊運，應設天地輪，天地輪必須加固，應遵守機械吊裝安全操作規程，吊運杉板、鋼管等物應綁扎牢固，接料平臺外側不準站人，接料人員應等起重機械停車后再接料、解綁繩。2.8未搭完的一切腳手架，非架子工一律不準上架。架子搭完后由施工人會同架子組長以與使用工種、技術、安全等有關人員共同進行驗收，認為合格，辦理交接驗收手續后方可使用。使用中的架子必須保持完整，禁止隨意拆、改腳手架或挪用腳手板；必須拆改時，

24、應經施工負責人批準，由架子工負責操作。3 架子拆除安全技術措施3.1第六層和第七層混凝土強度經同條件養護試塊檢測達到100%后。3.2兩層預應力梁進行拉后，由工長辦理模板拆除申請，且申請由各單位、部門簽字同意后，才能進行拆除工作。3.3拆除前，工長要向施工人員進行書面安全交底工作，且交底有接受人簽字。3.4拆除前，班組要學習安全技術操作規程，班組必須對拆架人員進行安全交底，交底要有記錄，交底容要有針對性，拆架子的注意事項必須講清楚。3.5拆架前在地上用繩子或鐵絲先拉好圍欄，沒有監護人，沒有安全員工長在場，外架不準拆除。3.6架子拆除程序應由上而下，按層按步拆除。先清理架上雜物，如腳手板上的混凝

25、土、砂漿塊、U型卡、活動桿子與材料。按拆架原則先拆后搭的桿子。剪刀撐、拉桿不準一次性全部拆除，要求桿拆到哪一層，剪刀撐、拉桿拆到哪一層。3.7拆桿和放桿時必須由2-3人協同操作，拆大橫桿時，應由站在中間的人將桿順下傳遞，下方人員接到桿拿穩拿牢后，上方人員才準松手，嚴禁往下亂扔腳手料具。3.8拆架人員必須系安全帶，拆除過程中，應指派一個責任心強、技術水平高的工人擔任指揮，負責拆除工作的全部安全作業。3.9拆架時螺絲扣必須從鋼管上拆除，不準螺絲扣在被拆下的鋼管上。3.10拆架人員應配備工具套，手上拿鋼管時，不準同時拿扳手，工具用后必須放在工具套。3.11拆架休息時不準坐在架子上或不安全的地方，嚴禁

26、在拆架時嘻戲打鬧。3.12拆架人員要穿戴好個人勞保用品，不準穿膠底易滑鞋上架作業，衣服要輕便。3.131拆除中途不得換人，如更換人員必須重新進行安全技術交底。3.14拆下來的腳手桿要隨拆、隨清、隨運，分類、分堆、分規格碼放整齊，要有防水措施，以防雨后生銹。扣件要分型號裝箱保管。3.15拆下來的鋼管要定期重新外刷一道防銹漆，刷一道調和漆。彎管要調直，扣件要上油潤滑。3.16嚴禁架子工在夜間進行架子搭拆工作。未盡事宜工長在安全技術交底中做詳細的交底，施工中存在問題的地方應與時與技術部門聯系，以便與時糾正。4安全防護措施4.1在操作層腳手架的最外側一排架體應高出作業面1.5m，作為防護欄桿。4.2操

27、作層應達設安全走道并滿鋪木架板或竹架板,且與架體之間幫扎牢固。4.3 在操作層滿鋪腳手板。并且在每三步設置一道安全平網，安全平網應使用直徑在9mm以上的麻繩、棕繩、尼龍繩等材料,網眼尺寸不大于5cm。水平設置能承受沖擊高度10m,不小于1.5kn的沖擊荷載。4.4 腳手架外側應滿掛密目式安全網。安全網寬(高)度不得小于1.2m,網目密度不應低于2000目/100c,各邊緣部位的開眼環必須牢固可靠,環眼直徑不小于8mm。不得使用有斷紗、破洞、變形等缺陷的安全網。第六章 腳手架計算1 樓板支架計算1.1、參數信息:1.1.1腳手架參數橫向間距或排距(m):0.70；縱距(m):0.70；步距(m)

28、:1.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):28.60；采用的鋼管(mm):48×3.2 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；1.1.2荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):27.00；樓板澆筑厚度(m):0.150；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.500；1.1.3木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm

29、):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元1.2模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.2.1荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (2)模板的自重線荷載(kN/m):q2

30、= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (1.500+2.000)×0.700×0.200 = 0.490 kN；1.2.2方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.2×(0.810 + 0.070) = 1.056 kN/m；集中荷載 p = 1.4×0.490=0.686 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.686×0.700 /4 + 1.056

31、15;0.7002/8 = 0.185 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.686/2 + 1.056×0.700/2 = 0.713 kN ；方木的最大應力值= M / w = 0.185×106/83.333×103 = 2.217 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2.217 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!1.2.3方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最

32、大剪力: V = 0.700×1.056/2+0.686/2 = 0.713 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 ×712.600/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.214 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 0.214 N/mm2；方木受剪應力計算值為1.4 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求!1.2.4方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.810+0.070=0.880 kN/m；集中荷載 p = 0.490

33、 kN；方木最大撓度計算值 V= 5×0.880×700.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +490.000×700.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.158 mm；方木最大允許撓度值 V= 700.000/250=2.800 mm；方木的最大撓度計算值0.158 mm小于方木的最大允許撓度值2.800 mm,滿足要求!1.3.木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.056×0.70

34、0 + 0.686 = 1.425 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.354 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.513 mm；最大支座力 Qmax = 5.529 kN ；鋼管最大應力= 0.354×106/4730.000=74.778 N/mm2；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2；支撐鋼管的計算最大應力計算值74.778 N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于700.000/150與10

35、mm,滿足要求!1.4.扣件抗滑移的計算雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 5.529kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 1.5.模板支架立桿荷載標準值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.5.1靜荷載標準值包括以下容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.142×28.700 = 4.064 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規附錄A。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3

36、50×0.700×0.700 = 0.171 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 27.000×0.150×0.700×0.700 = 1.984 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.220 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.500+2.000 ) ×0.700×0.700 = 1.715 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.865 kN；1.6.

37、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.865 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；- 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.000 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.15

38、5； u - 計算長度系數，參照扣件式規表5.3.3；u = 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.100 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.300+0.100×2 = 1.500 m； L0/i = 1500.000 / 15.900 = 94.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.634 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=9864.904/（0.634×450.000） = 34.577 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 34.577 N/mm2小于 鋼管立桿的

39、抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.400 按照表2取值1.097 ；上式的計算結果：上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.097×(1.300+0.100×2) = 2.045 m； Lo/i = 2045.357 / 15.900 = 129.000 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.401

40、 ；鋼管立桿的最大應力計算值；=9864.904/（0.401×450.000） = 54.668 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 54.668 N/mm2小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。2 梁模板支架計算梁段:L1。2.1、參數信息2.1.1 模板支撐與構造參數（斷面圖具體見支模體系圖）梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.50混凝土板厚度(mm):0.15；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m

41、):0.10；腳手架步距(m):1.30；梁支撐架搭設高度H(m)：28.7；梁兩側立柱間距(m):0.50；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:4；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.30；采用的鋼管類型為48×3.20；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量與保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.1.2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):

42、2.02.1.3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；2.1.4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：14.0；2.1.5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：400；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺

43、栓豎向間距(mm)：400；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.2；主楞合并根數：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；2.2 梁模板荷載標準值計算2.2.1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取3.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h

44、； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 23.280 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。2.3 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在楞上的三跨連續梁計算。面板計算簡圖2.3.1 抗彎驗算其中， -

45、面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.00×1.4×1.4/6=16.33cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m；q = q1+q2 = 9.720+2.520 = 12.2

46、40 kN/m；計算跨度(楞間距): l = 400.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×12.24×400.002 = 1.96×105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.96×105 / 1.63×104=11.990N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =11.990N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！2.3.2 撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l

47、-計算跨度(楞間距): l = 400.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.00×1.40×1.40×1.40/12=11.43cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×9.00×400.004/(100×9500.00×1.14×105) = 1.436 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400.000/250 = 1.600mm；面板的最大撓度計算值 =1.436mm小于面板的最大容許撓度值 =1.600mm，滿足要

48、求！2.4 梁側模板外楞的計算2.4.1 楞計算楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；楞計算簡圖（1）.楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， - 楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 楞的最大彎距(N.mm)； W - 楞的凈截面抵抗矩； f - 楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計

49、算楞跨中彎矩：其中，作用在楞的荷載，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×4.000×0.90)×0.400/1=9.79kN/m；楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；楞的最大彎距: M=0.1×9.79×500.002= 2.45×105N.mm；經計算得到，楞的最大受彎應力計算值 = 2.45×105/8.33×104 = 2.938 N/mm2；楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；楞最大受彎應力計算值 = 2.938 N/mm2楞的抗彎強度設計值小于

50、 f=17.000N/mm2，滿足要求！（2）.楞的撓度驗算其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.40/1= 7.20 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17×106N/mm2；楞的最大撓度計算值: = 0.677×7.20×500.004/(100×10000.00×4.17×106) = 0.073 mm；楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；楞的最大撓度計算值=

51、0.073mm小于楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！2.4.2 外楞計算外楞(木或鋼)承受楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算：其中，作用在外楞的荷載: P = (1.2×

52、;18.00×0.90+1.4×4.00×0.90)×0.50×0.40/2=2.45kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 400mm；外楞的最大彎距：M = 0.175×2448.000×400.000 = 1.71×105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.71×105/4.49×103 = 38.165 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =38.165N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205.000

53、N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.00×0.50×0.40/1= 1.80 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 400.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 1.08×105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.146×1.80×103×400.003/(100×210000.00×1.08×105) = 0.058mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.000m

54、m；外楞的最大撓度計算值 =0.052mm小于外楞的最大容許撓度值 =1.000mm，滿足要求！2.5 穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.400×2 =7.200 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.000×76/1000 = 12.92

55、0 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.200kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！2.6 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 500.00×14.00×14.00/6 = 1.63×104mm3； I = 500.00×14.00×14.00×14.00/12 = 1.14×105mm4；2.6.1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =71.43mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN