1、一、一般規定 1、 水泥粉煤灰碎石樁（CFG樁）法適用于處理粘性土、粉土、沙土和樁端具有相對硬土層、承載力標準值不低于70KPa的淤泥質土、非欠固結人工填土等地基。2、 水泥粉煤灰碎石樁樁端應位于相對硬的土層上。 3、 水泥粉煤灰碎石樁復合地基按承載力設計師必須進行地基變形驗算。 二、設計 1、 水泥粉煤灰碎石樁樁徑d宜取350-600mm. 2、 樁的平面布置，可只布置在基礎范圍內。 3、 樁距s應根據設計要求的復合地基承載理、土性、施工工藝等確定，宜取3-6倍樁井。當在飽和粘性土中擠土成樁時，樁距s不宜小于4倍樁徑。 4、 樁體試塊抗壓強度平均值應滿足下式要求： fcu3Rk/Ap 式中f

2、cu樁體混合料試塊（邊長150mm立方體）標準養護28d無側限抗壓強度平均值（KPa) RK-單樁承載力標準值（KN),應按本規范9.2.8條取值。 5、 樁頂應設置墊層，褥墊層厚度宜取100-300mm,當樁徑、樁距大時褥墊層厚度宜取高值。 6、 褥墊層材料宜用粗砂、中砂、級配砂石，碎石的最大粒徑不宜大于30mm. 7、 水泥粉煤灰碎石樁復合地基承載力標準值，宜通過現場復合地基載荷實驗確定，初步設計時也可按下式估算： fsp,k=mRk/Ap+(1-m)fs,k 式中fsp,k復合地基承載力標準值（KPa); m樁土面積置換率； 樁間土強度發揮系數，宜取0.9-1.0對變形要求高的建筑物可取

3、低值； fs,k樁間土承載力標準值（KPa)。 8、 單樁承載力標準值Rk的取值，應符合下列規定： (1)當用單樁靜載荷實驗確定單樁極限承載力標準值Ruk后，Rk可按下式計算： Rk=Ruk/sp 式中sp調整系數，宜取1.50-1.60,一般工程或樁間土承載力高、基礎埋深大以及基礎下樁數較多時應取低值，重要工程、基礎下樁數較少或樁間土為承載力較低的粘性土時應取高值。 (2)當無單樁載荷試驗資料時，可按下式計算； Rk=Upqsili+qpAp 式中Up樁的周長（m); qsi樁側第層土德濟限側阻力標準值（KPa)可參照巖土工程勘察報告； qp樁的極限端阻力標準值（KPa),可參照巖土工程勘察

4、報告； li第層土的厚度（）。 9、 地基處理后的變形計算應按現行的國家標準建筑地基基礎設計規范GBJ7的有關規定執行，復合土層的分層與天然地基相同，各復合土層的壓縮模量等于該層天然地基壓縮模量的倍，值可按下式確定： fsp,k/fki 式中fki基礎地面下第層土的天然地基承載力標準值。 變形計算經驗系數s根據地區沉降觀測資料及經驗確定，也可采用表的樹脂。表變形計算經驗系數 s Es(Mpa)2.54.07.015.020.0 s1.11.00.70.4 0.2 注：Es為變形計算深度范圍內壓縮模量的當量值，應按下式計算： AiEs=Ai/ Esi式中Ai第i層土附加應力系數沿土層厚度的積分值

5、；        Esi基礎底面下第i層土的壓縮模量，樁長范圍內的復合土層模量取值。10、 地基變形計算深度必須大于復合土層的厚度，并滿足現行的國家標準建筑地基基礎設計規范GBJ7中地基變形計算深度的有關規定。三、 施工1、 水泥粉煤灰碎石的施工，應按設計要求和現場條件選用相應施工工藝，并應按照國家現行有關規范執行： (1)長螺旋鉆孔灌注成樁，適用于地下水位以上的粘性土、粉土、人工填土地基； (2)泥漿護壁鉆孔灌注成樁，適用于粘性土、粉土、砂土、人工填土、碎石（礫）石土及風化巖層分布的地基； (3)長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁，適用

6、于粘性土、粉土、砂土等地基，以及對噪音及泥漿污染要求嚴格的場地； (4)沉管灌注成樁，適用于粘性土、粉土、淤泥質土人工填土及無密實厚砂層的地基。 2、 長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工和沉管灌注成樁施工除應執行國家現行有關規范外，尚應符合下列要求： (1)施工時應按設計配比配置混合料，投入攪拌機加水量由混合料塌落度控制，長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工的塌落度以為180-200mm，沉管灌 注成樁施工的塌落度宜為30-50mm,成樁后樁頂浮漿厚度不宜超過200mm; (2)長螺旋鉆孔、管內泵壓混合料成樁施工在鉆至設計深度后，應準確掌握提拔鉆桿時間，混合料泵送量應同拔管速度相配合，以保證掛內

7、有一定高度的混合料，遇到飽和砂土或飽和粉土層，不得停泵待料；沉管灌注成樁施工拔管速度應按均勻線速度控制，拔管線速度應控制在1.2-1.5m/min左右，如遇淤泥或淤泥質土，拔管速度可適當放慢 (3)施工時，樁頂標高應高出設計樁頂標高，高出長度應根據樁距、布樁形式、現場地質條件和成 樁順序等綜合確定，一般不應小于0.5m. (4)成樁過程中，抽樣做混合料試塊，每臺機械一天應做一組(3塊)試塊（邊長為150mm的立方體），標準養護28d,測定其抗壓強度； (5)沉管灌注成樁施工過程中應觀測新施工樁對已施工樁的影響，當發現樁斷裂并脫開時，必須對工程樁逐樁靜壓，靜壓時間一般為3min，靜壓荷載以保證使

8、斷樁接起來為準。 3、 復合地基的基坑可采用人工或機械、人工聯合開挖。機械、人工聯合開挖時，予留人工開挖厚度應由現場開挖確定，以保障及械開挖造成樁的斷裂部位不低于基礎底面標高，且樁間土不受擾動。 4、 褥墊層鋪設宜采用靜力壓實法，當基礎底面下樁間土的含水量較小時，也可采用動力夯實法。 5、 施工中樁長允許偏差為100mm,樁徑允許偏差為20mm,垂直度允許偏差為1%.對滿堂布樁基礎，樁位允許偏差為0.5倍樁徑；對條形基礎，垂直于軸線方向的樁位允許偏差為0.25倍樁徑，順軸線方向的樁位允許偏差為0.3倍樁徑，對單排布樁樁位允許偏差不得大于60mm。四、 質量檢驗 1、復合地基檢測應在樁體強度滿足

9、試驗荷載條件時進行，一般宜在施工結束2-4周后檢測。 2、復合地基承載力宜用單樁或多樁復合地基載荷試驗確定，復合地基載荷試驗方法宜符合本規范附錄A的規定，試驗數量不應少于3個試驗點。 3、對高層建筑或重要建筑，可抽取總樁數的10%進行底應變動力檢測，檢驗樁身結構完整性。4 單樁豎向抗壓靜載試驗 4.1 適用范圍 4.1.1 單樁抗壓靜載試驗是公認的檢測基樁豎向抗壓承載力最直觀、最可靠的傳統方法。本 規范主要是針對我國建筑工程中慣用的維持荷載法進行了技術規定。根據樁的使用環境、荷 載條件及大量工程檢測實踐，在國內其他行業或國外，尚有循環荷載、等變形速率及終級荷 載長時間維持等方法。 4.1.2

10、樁身內力測試按附錄 A 規定的方法執行。 4.1.3 本條明確規定為設計提供依據的靜載試驗應加載至破壞，即試驗應進行到能判定單樁 極限承載力為止。對于以樁身強度控制承載力的端承型樁，當設計另有規定時，應從其規定。 4.1.4 在對工程樁抽樣驗收檢測時，規定了加載量不應小于單樁承載力特征值的 2.0 倍，以 保證足夠的安全儲備。實際檢測中，有時出現這樣的情況：3 根工程樁靜載試驗，分十級加 載，其中一根樁第十級破壞，另兩根樁滿足設計要求，按第 3.5.3 條，單位工程的單樁豎向 抗壓承載力特征值不滿足設計要求。此時若有一根滿足設計要求的樁的最大加載量取為單樁 承載力特征值的 2.2 倍，且試驗證

11、實豎向抗壓承載力不低于單樁承載力特征值的 2.2 倍，則 單位工程的單樁豎向抗壓承載力特征值滿足設計要求。顯然，若抽檢的 3 根樁有代表性，就 可避免不必要的工程處理。 4.2 設備儀器及其安裝 4.2.1 為防止加載偏心，千斤頂的合力中心應與反力裝置的重心、樁軸線重合，并保證合力 方向垂直。 4.2.2 加載反力裝置的形式在建筑樁基技術規范基礎上增加了地錨反力裝置，對單樁極 限承載力較小的摩擦樁可用土錨作反力；對巖面淺的嵌巖樁，可利用巖錨提供反力。 4.2.3 用荷重傳感器（直接方式）和油壓表（間接方式）兩種荷載測量方式的區別在于：前 者采用荷重傳感器測力，不需考慮千斤頂活塞摩擦對出力的影響

12、；后者需通過率定換算千斤 頂出力。同型號千斤頂在保養正常狀態下，相同油壓時的出力相對誤差約為 1%2%，非正 常時可高達 5%。采用傳感器測量荷重或油壓，容易實現加卸荷與穩壓自動化控制，且測量 精度較高。采用壓力表測定油壓時，為保證測量精度，其精度等級應優于或等于 0.4 級，不 得使用 1.5 級壓力表控制加載。當油路工作壓力較高時，有時出現油管爆裂、接頭漏油、油 泵加壓不足造成千斤頂出力受限、壓力表線性度變差等情況，所以應選用耐壓高、工作壓力 大和量程大的油管、油泵和壓力表。 4.2.4 對于機械式大量程（50mm）百分表，大量程百分表JJG379 規定的 1 級標準為： 全程示值誤差和回

13、程誤差分別不超過 40mm 和 8mm，相當于滿量程測量誤差不大于 0.1%FS。 沉降測定平面應在千斤頂底座承壓板以下的樁身位置，即不得在承壓板上或千斤頂上設置沉 降觀測點，避免因承壓板變形導致沉降觀測數據失實。基準樁應打入地面以下足夠的深度， 一般不小于 1m。基準梁應一端固定，另一端簡支，這是為減少溫度變化引起的基準梁撓曲 變形。在滿足表 4.2.5 的規定條件下，基準梁不宜過長，并應采取有效遮擋措施，以減少溫 度變化和刮風下雨的影響，尤其在晝夜溫差較大且白天有陽光照射時更應注意。 4.2.5 在試樁加卸載過程中，荷載將通過錨樁（地錨）、壓重平臺支墩傳至試樁、基準樁周 圍地基土并使之變形

14、。隨著試樁、基準樁和錨樁（或壓重平臺支墩）三者間相互距離縮小， 地基土變形對試樁、基準樁的附加應力和變位影響加劇。 1985 年，國際土力學與基礎工程協會（ISSMFE）根據世界各國對有關靜載試驗的規定，提 出了靜載試驗的建議方法并指出：試樁中心到錨樁（或壓重平臺支墩邊）和到基準樁各自間 的距離應分別"不小于 2.5m或 3D"，這和我國現行規范規定的"大于等于 4D且不小于 2.Om"相比更容易滿足（小直徑樁按 3D控制，大直徑樁按 2.5m控制）。高重建筑物下的大 直徑樁試驗荷載大、樁間凈距小（最小中心距為 3D），往往受設備能力制約，采用錨樁法 檢

15、測時，三者間的距離有時很難滿足"大小等于 4D"的要求，加長基準梁又難避免氣候環 境影響。考慮到現場驗收試驗中的困難，且加載過程中，錨樁上拔對基準樁、試樁的影響小 于壓重平臺對它們的影響，故本規范中對部分間距的規定放寬為"不小于 3D"。 關于壓重平臺支墩邊與基準樁和試樁之間的最小間距問題，應區別兩種情況對待。在場地土 較硬時，堆載引起的支墩及其周邊地面沉降和試驗加載引起的地面回彈均很小。如f1200 灌注樁采用 10×10m 平臺堆載 11550kN，土層自上而下為凝灰巖殘積土、強風化和中風化凝 灰巖，堆載和試驗加載過程中，距支墩邊 1m、2

16、m處觀測到的地面沉降及回彈量幾乎為零。 但在軟土場地，大噸位堆載由于支墩影響范圍大而應引起足夠的重視。以某一場地f500 管 2 樁用 7×7m 平臺堆載 4000kN為例：在距支墩邊 0.95m、1.95m、2.55m和 3.5m設四個觀測點， 平臺堆載至4000kN時觀測點下沉量分別為13.4mm、6.7mm、3.0mm和0.1mm；試驗加載至4000kN 時觀測點回彈量分別為 2.1mm、0.8mm、0.5mm和 0.4mm。但也有報導管樁堆載 6000kN，支墩 產生明顯下沉，試驗加載至 6000kN時，距支墩邊 2.9m處的觀測點回彈近 8mm。這里出現兩 個問題：其一，當

17、支墩邊距試樁較近時，大噸位堆載地面下沉將對樁產生負摩阻力，特別對 摩擦型樁將明顯影響其承載力；其二，樁加載（地面卸載）時地基土回彈對基準樁產生影響。 支墩對試樁、基準樁的影響程度與荷載水平及土質條件等有關。對于軟土場地超過 10000kN 的特大噸位堆載（目前國內壓重平臺法堆載已超過 30000kN），為減少對試樁產生附加影響， 應考慮對支墩下 23 倍寬影響范圍內的地基進行加固；對大噸位堆載支墩出現明顯下沉的 情況，尚需進一步積累資料和研究可靠的沉降測量方法，簡易的辦法是在遠離支墩處用水準 儀或張緊的鋼絲觀測基準樁的豎向位移。 4.3 現場檢測 4.3.1 本條是為使試樁具有代表性而提出的。

18、 4.3.2 為便于沉降測量儀表安裝，試樁頂部宜高出試坑地面；為使試驗樁受力條件與設計條 件相同，試坑地面宜與承臺底標高一致。對于工程樁驗收檢測，當樁身荷載水平較低時，允 許采用水泥砂漿將樁頂抹平的簡單樁頭處理方法。 4.3.3 本條主要是考慮在實際工程樁檢測中，因錨樁質量問題而導致試樁失敗或中途停頓的 情況時有發生，為此建議在試樁前對灌注樁及有接頭的混凝土預制樁進行完整性檢測，大致 確定其能否作錨樁使用。 4.3.4 本條是按我國的傳統做法，對維持荷載法進行的原則性規定。 4.3.5 慢速維持荷載法是我國公認，且已沿用多年的標準試驗方法，也是其他工程樁豎向抗 壓承載力驗收檢測方法的唯一比較標

19、準。 4.3.64.3.7 按 4.3.6 條第 2 款，慢速維持荷載法每級荷載持載時間最少為 2h。對絕大多 數樁基而言，為保證上部結構正常使用，控制樁基絕對沉降是第一位重要的，這是地基基礎 按變形控制設計的基本原則。在工程樁驗收檢測中，國內某些行業或地方標準允許采用快速 維持荷載法。國外許多國家的維持荷載法相當于我國的快速維持荷載法，最少持載時間為 1h，但規定了較為寬松的沉降相對穩定標準，與我國快速法的差別就在于此。1985 年 ISSMFE 根據世界各國的靜載試驗有關規定，在推薦的試驗方法中，建議"維持荷載法加載為每小時 一級，穩定標準為 0.1mm/20min"。

20、當樁端嵌入基巖時，個別國家還允許縮短時間；也有些 國家為測定樁的蠕變沉降速率建議采用終級荷載長時間維持法。 快速維持荷載法在國內從 20 世紀 70 年代就開始應用，我國港口工程規范從 1983 年（JTJ 220283）、上海地基設計規范從 1989 年（DBJ-08-11-89）起就將這一方法列入，與慢速 法一起并列為靜載試驗方法。快速法由于每級荷載維持時間為 1h，各級荷載下的樁頂沉降 相對慢速法確實要小一些。表 2 列出了上海市 23 根摩擦樁慢速維持荷載法試驗實測樁頂穩 定時的沉降量和 1h 時沉降量的對比結果。從中可見，在 1/2 極限荷載點，快速法 1h 時的樁 頂沉降量與慢速法

21、相差很小（0.5mm 以內），平均相差 0.2mm；在極限荷載點相差要大些， 為 0.66.1mm，平均 2.9mm。相對而言，"慢速法"的加荷速率比建筑物建造過程中的施工 加載速率要快得多，慢速法試樁得到的使用荷載對應的樁頂沉降與建筑物樁墓在長期荷載作 用下的實際沉降相比，要小幾倍到十幾倍。所以，規范中的快慢速試樁沉降差異是可以忽略 的。 關于快慢速法極限承載力比較，根據上海市統計的 71 根試驗樁資料（樁端在粘性土中 47 根，在砂土中 24 根），這些對比是在同一根樁或樁土條件相同的相鄰樁上進行的，得出的 結果見表 3。 從中可以看出快速法試驗得出的極限承載力較慢速法

22、略高一些，其中樁端在粘性土中平均提 高約 1/2 級荷載，樁端在砂土中平均提高約 1/4 級荷載。 在我國，如有些軟土中的摩擦樁，按慢速法加載，在 2 倍設計荷載的前幾級，就已出現沉降 穩定時間逐漸延長，即在 2h 甚至更長時間內不收斂。此時，采用快速法是不適宜的。而也 有很多地方的工程樁驗收試驗，在每級荷載施加不久，沉降迅速穩定，縮短持載時間不會明 顯影響試樁結果；且因試驗周期的縮短，又可減少晝夜溫差等環境影響引起的沉降觀測誤差。 在此，建議快速維持荷載法按下列步驟進行： 1 每級荷載施加后維持 1h，按第 5、15、30min 測讀樁頂沉降量，以后每隔 15min 測讀一次。 2 測讀時間

23、累計為 1h 時，若最后 15min 時間間隔的樁頂沉降增量與相鄰 15min 時間間隔的 樁頂沉降增量相比未明顯收斂時，應延長維持荷載時間，直至最后 15min 的沉降增量小于相 鄰 15min 的沉降增量為止。 3 終止加荷條件可按本規范第 4.3.8 條第 1、3、4、5 款執行。 4 卸載時，每級荷載維持 15min，按第 5、15min 測讀樁頂沉降量后，即可卸下一級荷載。 卸載至零后，應測讀樁頂殘余沉降量，維持時間為 2h，測讀時間為第 5、15、30min，以后 每隔 30min 測讀一次。 各地在采用快速法時，應總結積累經驗，并可結合當地條件提出適宜的沉降相對穩定控制標 準。

24、4.3.8 當樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時，在較低豎向荷載時常出現本級荷 載沉降超過上一級荷載對應沉降 5 倍的陡降，當縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持 載時間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現陡降，但與 前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現陡降后不宜立即卸荷，而 應使樁下沉量超過 40mm，以大致判斷造成陡降的原因。 非嵌巖的長（超長）樁和大直徑（擴底）樁的 Q-s 曲線一般呈緩變型，在樁頂沉降達到 40mm 時，樁端阻力一般不能充分發揮。前者由于長細比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降 較大時，樁端位移還很小；后者雖

25、樁端位移較大，但尚不足以使端阻力充分發揮。因此，放 寬樁頂總沉降量控制標準是合理的。 4.4 檢測數據的分析與判定 4.4.1 除 Q-s、s-lgt 曲線外，還有 s-lgQ 曲線。同一工程的一批試樁曲線應按相同的沉降 縱座標比例繪制，滿刻度沉降值不宜小于 40mm，使結果直觀、便于比較。 4.4.2 大量實踐經驗表明：當沉降量達到樁徑的 10%時，才可能出現極限荷載（太沙基和 ISSMFE）；粘性土中端阻充分發揮所需的樁端位移為樁徑的 4%5%，而砂土中至少達到 15%。 故本條第 4 款對緩變型 Q-s 曲線，按 s0.05D 確定直徑大于等于 800mm 樁的極限承載力大 體上是保守的

26、；且因 D³800mm 時定義為大直徑樁，當 D800mm 時，0.05D40mm，正好與 中、小直徑樁的取值標準銜接。應該注意，世界各國按樁頂總沉降確定極限承載力的規定差 別較大，這和各國安全系數的取值大小、特別是上部結構對樁基沉降的要求有關。因此當按 本規范建議的樁頂沉降量確定極限承載力時，尚應考慮上部結構對樁基沉降的具體要求。 4.4.3 本規范單樁豎向抗壓承載力的統計按建筑地基基礎設計規范GB 50007 的規定執 行。也有根據統計承載力標準差大于 15%時，采用極限承載力標準值折減系數的修正方法。 實際操作中對樁數大于等于 4 根時，折減系數的計算比較繁瑣，且靜載檢測本身是

27、通過小樣 本來推斷總體，樣本容量愈小，可靠度愈低，而影響單樁承載力的因素復雜多變。當一批受 檢樁中有一根樁承載力過低，若恰好不是偶然原因造成，則該驗收批一旦被接受，就會增加 使用方的風險。因此規定極差超過平均值的 30%時，首先應分析、查明原因，結合工程實際 綜合確定。例如一組 5 根試樁的承載力值依次為 800、950、1000、1100、1150kN，平均值 為 1000kN，單樁承載力最低值和最高值的極差為 350kN，超過平均值的 30%，則不得將最低 值 800kN 去掉將后面 4 個值取平均，或將最低和最高值都去掉取中間 3 個值的平均值。應查 明是否出現樁的質量問題或場地條件變異

28、。若低值承載力出現的原因并非偶然的施工質量造 成，則按本例依次去掉高值后取平均，直至滿足極差不超過 30%的條件。此外，對樁數小于 或等于 3 根的柱下承臺，或試樁數量僅為 2 根時，應采用低值，以確保安全。對于僅通過少 量試樁無法判明極差大的原因時，可增加試樁數量。 .4.4 建筑地基基礎設計規范GB 50007 規定的單樁豎向抗壓承載力特征值是按單樁豎 向抗壓極限承載力統計值除以安全系數 2 得到的，綜合反映了樁側、樁端極限阻力控制承載 力特征值的低限要求。 4.4.5 本條規定了檢測報告中應包含的一些內容，避免檢測報告過于簡單，也有利于委托方、 設計及檢測部門對報告的審查和分析。 5 單

29、樁豎向抗拔靜載試驗 5.1 適用范圍 5.1.1 單樁豎向抗拔靜載試驗是檢測單樁豎向抗拔承載力最直觀、可靠的方法。與本規范中 抗壓靜載試驗一樣，拔樁試驗也是采用了國內外慣用的維持荷載法，并規定應采用慢速維持 荷載法。 5.1.2 當需要檢測樁側抗拔極限摩阻力或了解樁端上拔量時，可按本規范附錄 A 中有關方法 執行。 5.1.3 當為設計提供依據時，應加載到能判別單樁抗拔極限承載力為止，或加載到樁身材料 強度控制值。在對工程樁抽樣驗收檢測時，可按沒計要求控制最大上拔荷載，但應有足夠的 安全儲備。 5.2 設備儀器及其安裝 5.2.1 本條的要求基本同第 4.2.1 條。因拔樁試驗時千斤頂安放在反

30、力架上面，當采用二臺 以上千斤頂加載時，應采取一定的安全措施，防止千斤頂傾倒或其他意外事故發生。 5.2.2 當采用天然地基作反力時，兩邊支座處的地基強度應相近，且兩邊支座與地面的接觸 面積宜相同，避免加載過程中兩邊沉降不均造成試樁偏心受拉。為保證反力梁的穩定性，應 注意反力樁頂面直徑（或邊長）不小于反力架的梁寬。 5.2.35.2.5 這三條基本參照本規范第 4.2.34.2.5 條執行，但應注意以下兩點： 1 樁頂上拔量測量平面必須在樁身位置，嚴禁在混凝土樁的受拉鋼筋上設置位移觀測點，避 免因鋼筋變形導致上拔量觀測數據失實。 2 在采用天然地基提供支座反力時，拔樁試驗加載相當于給支座處地面

31、加載。支座附近的地 面也因此會出現不同程度的沉降。荷載越大，這種變形越明顯。為防止支座處地基沉降對基 準梁的影響，一是應使基準樁與支座、試樁各自之間的間距滿足表 4.2.5 的規定，二是基準 樁需打入試坑地面以下一定深度（一般不小于 1m）。 5.3 現場檢測 5.3.1 本條包含以下三個方面內容： 1 在拔樁試驗前，對混凝土灌注樁及有接頭的預制樁采用低應變法檢查樁身質量，目的是防 止因試驗樁自身質量問題而影響抗拔試驗成果。 2 對抗拔試驗的鉆孔灌注樁在澆注混凝土前進行成孔檢測，目的是查明樁身有無明顯擴徑現 象或出現擴大頭，因這類樁的抗拔承載力缺乏代表性，特別是擴大頭樁及樁身中下部有明顯 擴徑

32、的樁，其抗拔極限承載力遠遠高于長度和樁徑相同的非擴徑樁，且相同荷載下的上拔量 也有明顯差別。 3 對有接頭的 PHC、PTC 和 PC 管樁應進行接頭抗拉強度驗算。對電焊接頭的管樁除驗算其主 筋強度外，還要考慮主筋墩頭的折減系數以及管節端板偏心受拉時的強度及穩定性。墩頭折 減系數可按有關規范取 0.92，而端板強度的驗算則比較復雜，可按經驗取一個較為安全的 系數。 5.3.2 本條規定拔樁試驗應采用慢速維持荷載法，其荷載分級、試驗方法及穩定標準均同第 4.3.4 條和 4.3.6 條有關規定。 5.3.3 本條規定出現所列四種情況之一時，可終止加載。但若在較小荷載下出現某級荷載的 樁頂上拔量大

33、于前一級荷載下的 5 倍時，應綜合分析原因。若是試驗樁，必要時可繼續加載， 因混凝土樁當樁身出現多條環向裂縫后，其樁頂位移可能會出現小的突變，而此時并非達到 樁側土的極限抗拔力。 5.4 檢測數據的分析與判定 5.4.1 拔樁試驗與壓樁試驗一樣，一般應繪制 Ud 曲線和 dlgt 曲線，但當上述二種曲 線難以判別時，也可以輔以 dlgU 曲線或 lgUlgd 曲線，以確定拐點位置。 5.4.2 本條前兩款確定的抗拔極限承載力是土的極限抗拔阻力與樁（包括樁向上運動所帶動 的土體）的自重標準值兩部分之和。第 3 款所指的"斷裂"是因鋼筋強度不夠情況下的斷裂。 如果因抗拔鋼筋受力

34、不均勻，部分鋼筋因受力太大而斷裂，應視該樁試驗無效并進行補充試 驗。不能將鋼筋斷裂前一級荷載作為極限荷載。 5.4.4 工程樁驗收檢測時，混凝土樁抗拔承載力可能受抗裂或鋼筋強度制約，而土的抗拔阻 力尚未發揮到極限，一般取最大荷載或取上拔量控制值對應的荷載作為極限荷載，不能輕易 外推。 5.4.5 按統計的試樁豎向抗拔極限承載力確定單樁豎向抗拔承載力特征值U a時取安全系數 為 2，顯然只與極限抗拔承載力按土的極限抗拔阻力控制的情況對應。有關抗裂控制要求的 解釋可參見第 6.4.66.4.7 條的條文說明。 6 單樁水平靜載試驗 6.1 適用范圍 6.1.1 樁的水平承載力靜載試驗除了樁頂自由的

35、單樁試驗外，還有帶承臺樁的水平靜載試驗 （考慮承臺的底面阻力和側面抗力，以便充分反映樁基在水平力作用下的實際工作狀況）、 樁頂不能自由轉動的不同約束條件及樁頂施加垂直荷載等試驗方法，也有循環荷載的加載方 法。這一切都可根據設計的特殊要求給予滿足，并參考本方法進行。 6.1.2 樁的抗彎能力取決于樁和土的力學性能、樁的自由長度、抗彎剛度、樁寬、樁頂約束 等因素。試驗條件應盡可能和實際工作條件接近，將各種影響降低到最小的程度，使試驗成 果能盡量反映工程樁的實際情況。通常情況下，試驗條件很難做到和工程樁的情況完全一致， 此時應通過試驗樁測得樁周土的地基反力特性，即地基土的水平抗力系數。它反映了樁在不

36、 同深度處樁側土抗力和水平位移之間的關系，可視為土的固有特性。根據實際工程樁的情況 （如不同樁頂約束、不同自由長度），用它確定土抗力大小，進而計算單樁的水平承載力和 彎矩。因此，通過試驗求得地基土的水平抗力系數具有更實際、更普遍的意義。 6.2 設備儀器及其安裝 6.2.3 水平力作用點位置高于基樁承臺底標高，試驗時在相對承臺底面處產生附加彎矩，影 響測試結果，也不利于將試驗成果根據實際樁頂的約束予以修正。球形支座的作用是在試驗 過程中，保持作用力的方向始終水平和通過樁軸線，不隨樁的傾斜或扭轉而改變。 6.2.6 為保證各測試斷面的應力最大值及相應彎矩的測量精度，試樁設置時應嚴格控制測點 的縱

37、剖面與力作用方向之間的偏差。對承受水平荷載的樁而言，樁的破壞是由于樁身彎矩引 起的結構破壞。因此對中長樁而言，淺層土的性質起了重要作用，在這段范圍內的彎矩變化 也最大。為找出最大彎矩及其位置，應加密測試斷面。 6.3 現場檢測 6.3.1 單向多循環加載法，主要是為了模擬實際結構的受力形式。由于結構物承受的實際荷 載異常復雜，所以當需考慮長期水平荷載作用影響時，宜采用第 4 章規定的慢速維持荷載法。 由于單向多循環荷載的施加會給內力測試帶來不穩定因素，為方便測試，建議采用第 4 章規 定的慢速或快速維持荷載法；此外水平試驗樁通常以結構破壞為主，為縮短試驗時間，也可 采用更短時間的快速維持荷載法

38、。例如港口工程樁基規范（樁的水平承載設計）JTJ 25498 規定每級荷載維持 20min。 6.3.3 對抗彎性能較差的長樁或中長樁而言，承受水平荷載樁的破壞特征是彎曲破壞，即樁 身發生折斷，此時試驗自然終止。本條對終止加荷的水平位移限制要求是根據建筑樁基技 術規范提出的；在工程樁水平承載力驗收檢測中，終止加荷條件可按設計要求或規范規定 的水平位移允許值控制。 檢測數據的分析與判定 6.4.1 本條中的地基土水平抗力系數隨深度增長的比例系數m值的計算公式僅適用于水平力 作用點至試坑地面的樁自由長度為零時的情況。按樁、土相對剛度不同，水平荷載作用下的 樁-土體系有兩種工作狀態和破壞機理，一種是"剛性短樁"，因轉動或平移而破壞，相當 于ah2.5 時的情況；另一種是工程中常見的"彈性長樁"，樁身產生撓曲變形，樁下段嵌 固于土中不能轉動，即本條中ah³4.0 的情況。在 2.5£ah4.0 范圍內，稱為"有限長度 的中長樁"。建筑樁基技術規范對中長樁的v y變化給出了具體數值（見表 4）。因此， 在按式（6.4.1-1）計算m值時，應先試算ah值，以確定ah是否大于或等于 4.0，若在 2.5 4.0 范圍以內，應調整v