1、精選優質文檔-傾情為你奉上西南石油大學學生畢業設計（論文）任務書二00八年二月一日成人教育學院教學部于 2008 年 2 月 1 日批準指導教師 李傳憲 發給 級 專業學生 * 。1、 題目： LY輸油管道初步設計 2題目設計范疇及主要內容：本管線設計全長300km，海拔高度在1068m之間，所經地段地勢較為平坦。設計輸量1800萬噸。經過計算，不存在翻越點。本設計全線均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式，從而減小了蒸發損耗，并使其各站能充分利用上站的剩余壓頭。本設計根據規范中推薦的經濟流速來確定管徑，選為71110.0，管材選為Q295,最低屈服強度為295MPa。經過熱力和水力計算，確定了所需

2、的熱站和泵站數，考慮到運行管理的方便，盡量做到了熱泵站的合一。熱泵站站址的確定綜合考慮了沿線的地理情況和環境保護、職工生活方便情況諸方面的因素，最終確定三個中間站的位置：2#站、3#站和4#站分別位于離首站75km、150km和225km處。本設計進行了首站和中間站的工藝流程設計，設計中遵循在滿足各種條件的情況下，工藝流程盡可能的簡單，并且輸油工藝盡可能地體現可靠的先進技術的原則。本管道采用“先爐后泵”的運行方式。其中首站的工藝流程包括：正輸、反輸、倒罐、熱油循環、清管球的收發等操作，中間站工藝流程有：正輸、反輸、壓力越站、熱力越站、清管球的收發等操作。最后，計算各種費用，進行經濟效益分析，包

3、括內部收益率等，確定方案的可行性。3 設計方案及研究要求：長輸管道設計是對油氣儲運專業本科畢業生綜合素質和能力的一次重要培養與鍛煉，也是對其專業知識學習的一次綜合考驗。本設計主要內容包括：由經濟流速確定經濟管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數，最大輸量確定其泵站數，并計算各個輸量下的運行參數等等，最后還有經濟計算，各年的輸油費用等等，以及用內部收益率評價其項目可行性。此設計管材采用70010.0，Q295鋼管；采用加熱密閉式輸送流程，先爐后泵的工藝，充分利用設備，全線輸油主泵和給油泵均采用并聯方式，加熱爐采用直接加熱的方法。整個設計以國家規范為基本原則，采取最優工藝方案，根據建設要求和

4、需要，本著熱泵合一、立足于高效的原則，以節能降耗為主要目的，全線共設熱泵站2座，泵站2座。管線埋地鋪設。管材采用71110.0，Q295的直弧電阻焊鋼管；全線均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式，加熱方式為直接加熱。設計輸量為18萬噸年，流程工藝為先爐后泵，充分利用設備，全線既可壓力越站，熱力越站，也可全越站，輸油主泵和給油泵均采用并聯方式。在管線設計要求的情況下，充分利用管線的承壓能力，合理充分的利用地形，減少了占地面積，建設經濟性的管線。4、安排任務日期： 2008 年 2 月 1 日；預計完成任務日期 2008 年 4 月 30 日；學生實際完成全部設計（論文）日期： 2008 年 4 月

5、30 日。指導教師： 學生簽名： 西南石油大學學 生 畢 業 設 計（論文）開 題 報 告設計題目： L-Y輸油管道初步設計 學生姓名： * 學生學號： 院（系）： 成人教育學院 專業年級： 指導教師： 李傳憲 2008 年 2 月 1 日選題來源：長輸原油管道初步設計題目： L-Y輸油管道初步設計選題背景及理由：長輸管道設計是對油氣儲運專業本科畢業生綜合素質和能力的一次重要培養與鍛煉，也是對其專業知識學習的一次綜合考驗。本設計主要內容包括：由經濟流速確定經濟管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數，最大輸量確定其泵站數，并計算各個輸量下的運行參數等等，最后還有經濟計算，各年的輸油費用等等

6、，以及用內部收益率評價其項目可行性。主要參考文獻：1 GB/T 50253-2003,輸油管道工程設計規范.2 筱蘅，張國忠.輸油管道設計與管理.第一版.山東東營：石油大學出版社，2005：15-160.3 GB/T -2002.石油庫設計規范4張國忠.長輸管道設計中的壁厚選擇油氣儲運1993:12.論文框架：第1章 前言 第2章 工藝設計說明書 2.1工程概況 2.2 基本參數的選取2.3 其它參數的選取2.4工藝計算說明2.5確定加熱站數及泵站數2.6 校核計算說明2.7 站內工藝流程設計2.8 主要設備選取第3章 工藝設計計算書 3.1經濟管徑3.2熱力計算及確定熱站數3.3水力計算及泵

7、站數確定3.4不同輸量下的布站方案 3.5各站運行參數 3.6反輸計算3.7設備選取結論致謝參考文獻擬完成論文進度安排：（一稿、二稿、三稿、定稿）（1）2月初開始任務書和開題報告的編寫，并闡明設計原則和設計任務，在2月末完成熱站數和泵站數的確定。指導教師定期對學生進行輔導；（2）3月份開始工藝設計計算書的編寫，并確定不同輸量下的布站方案和各站運行參數，期間指導教師進行中期檢查；（3）4月中旬完成全部計算，經指導教師檢查審批后做最終定稿。指導教師意見： 該學員積極上進、態度認真、虛心好學，編寫論文時充分利用各類參考文獻，將自己所學的理論知識與實際工作經驗完好結合；語言組織很好，層次清晰，論文內容

8、闡述順暢明了，計算準確無誤。經審核，可以進行答辯。西南石油大學畢業設計（論文）L-Y輸油管道初步設計學生姓名：李 悅學 號：專業班級：指導教師：李傳憲2008年4月30日專心-專注-專業摘 要本管線設計全長300km，海拔高度在1068m之間，所經地段地勢較為平坦。設計輸量1800萬噸。經過計算，不存在翻越點。本設計全線均采用從“泵到泵”的密閉輸送方式，從而減小了蒸發損耗，并使其各站能充分利用上站的剩余壓頭。本設計根據規范中推薦的經濟流速來確定管徑，選為71110.0，管材選為Q295,最低屈服強度為295MPa。經過熱力和水力計算，確定了所需的熱站和泵站數，考慮到運行管理的方便，盡量做到了熱

9、泵站的合一。熱泵站站址的確定綜合考慮了沿線的地理情況和環境保護、職工生活方便情況諸方面的因素，最終確定三個中間站的位置：2#站、3#站和4#站分別位于離首站75km、150km和225km處。本設計進行了首站和中間站的工藝流程設計，設計中遵循在滿足各種條件的情況下，工藝流程盡可能的簡單，并且輸油工藝盡可能地體現可靠的先進技術的原則。本管道采用“先爐后泵”的運行方式。其中首站的工藝流程包括：正輸、反輸、倒罐、熱油循環、清管球的收發等操作，中間站工藝流程有：正輸、反輸、壓力越站、熱力越站、清管球的收發等操作。最后，計算各種費用，進行經濟效益分析，包括內部收益率等，確定方案的可行性。關鍵詞: 管道；

10、輸量；熱泵站；工藝流程ABSTRACTThe length of the pipeline design is 300 kilometers, the elevation height is between 10-68meters,the section which pipeline passed is smooth.Go through the calculate, there was no get over point.This design used tight line pumping which called “from pump to pump”, so it can reduce

11、 consumptive waste, Moreover, this method can utilize sufficiently remain pressure head.In the design, economic pipe diameter is firstly determined by economic velocity. At lest, 71110, Q295 pipe is used.The transportation capacity and the geography conditions are considered of in order to determine

12、 the heating station. And including the environmental protection the workers live conditions and so on. Finally, the heating station id placed to the first station,0Km. And direct heating is used.In the condition of meeting all the kinds of those factors, the technological processes are used as simp

13、ly as possible, and the advanced technologies are used an usually as possibly. In each station, oil is first heated and then pumped in heatingpump station in the design. The process of the origin station is: forward transportation, reverse transportation, heat oil cycling and pigging operation, etc.

14、 The technology process of the following station is: forward transportation, reverse transportation, nonpumping operation, nonheating oil cycling and pigging operation, etc.The last , analysis of the projects economic becefics is necessary.The IRR is included.SO ,the project is possible.Keyword:tube

15、 type;transmit output;hot pumpstation;technical process目 錄第1章 前言1 第2章 工藝設計說明書2 2.1工程概況2 2.2 基本參數的選取32.3 其它參數的選取52.4工藝計算說明72.5確定加熱站數及泵站數82.6 校核計算說明112.7 站內工藝流程設計122.8 主要設備選取13第3章 工藝設計計算書16 3.1經濟管徑163.2熱力計算及確定熱站數173.3水力計算及泵站數確定213.4不同輸量下的布站方案 243.5各站運行參數 273.6反輸計算283.7設備選取29結論32致謝33參考文獻34第1章 前言 長輸管道設計

16、是對油氣儲運專業本科畢業生綜合素質和能力的一次重要培養與鍛煉，也是對其專業知識學習的一次綜合考驗。本設計主要內容包括：由經濟流速確定經濟管徑，確定所使用管材，由最小輸量確定其熱站數，最大輸量確定其泵站數，并計算各個輸量下的運行參數等等，最后還有經濟計算，各年的輸油費用等等，以及用內部收益率評價其項目可行性。此設計管材采用70010.0，Q295鋼管；采用加熱密閉式輸送流程，先爐后泵的工藝，充分利用設備，全線輸油主泵和給油泵均采用并聯方式，加熱爐采用直接加熱的方法。設計主要內容包括：確定經濟管徑、站址確定、調整及工況校核、設備選型、反輸計算、站內工藝流程設計和開爐開泵方案；繪制首站及中間熱泵法學

17、到的東西，使自己不但系統了學習了以前的知識，還有了對管輸設計更深刻的理解。由于自己水平有限，雖然已盡力，但難免存在疏漏和錯誤之處，站的工藝流程圖、首站的平面布置圖、泵房安裝圖、管道的縱斷面圖。此外還進行了一定量的外文翻譯。在本次設計中，我本人自己學到了許多平常課堂沒有學到的知識，希望老師多批評、指正。第2章 工藝設計說明書2.1 工程概況2.1.1 線路基本概況本設計依據東黃管線實際情況，由工建情況，結合人文地理環境等方面通過綜合分析確定線路走向。管線全長300km，海拔最低處為10m，最高處68m，整條管線位于平原地區，全線最高點距外輸首站約270公里。管線設計為密閉輸送，能夠長期連續穩定運

18、行，輸送油品手外界環境惡劣氣候的影響小，無噪音，油氣損耗少，且對環境污染小，能耗少，運費較低。2.1.2 輸油站主要工程項目本管線設計年輸量為1800萬噸年，綜合考慮沿線的地理情況，貫徹節約占地、保護環境和相關法律法規，本著盡量避免將站址布置在海拔較高地區和遠離城市的人口稀少地區，以方便職工生活，并本著“熱泵合一”的原則，兼顧平原地區的均勻布站方針，采用方案如下：設立熱泵站兩座，泵站兩座，即首站和三座中間站，均勻布站。本次設計中管道采用可減少蒸發損耗，流程簡單，固定資產投資少，可全部利用剩余壓力便于最優運行的密閉輸送方式，并采用“先爐后泵”的工藝方案。選用直接加熱式加熱爐。鑒于傳統的采用加熱盤

19、管對罐內油品進行加熱的方法存在種種弊端，本次設計將熱油循環工藝也包括在內，即部分油品往熱油泵和加熱爐后進罐，而且設有專用泵和專用爐，同時該泵和爐還可分別作為給油泵的備用泵和來油的加熱爐，充分體現了一泵兩用，一爐兩用的方針。2.1.3 管道設計 本設計中選擇的管道為外徑711，壁厚10.0mm，管材為Q295的管道。由于輸量較大，且沿線地溫較高，故從經濟上分析，本管道不采用保溫層。2.2 基本參數的選取2.2.1 設計依據 吐鄯輸油管道初步設計任務書 中國石油大學儲運教研室 輸油管道工程設計規范 GB 502532003 石油庫設計規范 GBJ 74 工程管道安裝手冊 中國石化出版社 輸油管道設

20、計與管理 中國石油大學出版社 其它有關法規及技術文件2.2.2 設計原則 （1）設計中貫徹國家有關政策，積極采用新工藝、新技術、新設備和新材料，做到技術先進、經濟合理、安全使用、確保質量； （2）保護環境，降低能耗，節約土地；處理好與鐵路、公路、空運、水路間的相互關系，在滿足管線設計要求的前提下，充分利用管線的承壓能力以減少不必要的損耗； （3）積極采用先進技術、合理吸取國內外新的科技成果。管線線路選擇應根據沿線的氣象、水文、地形、地質、地震等自然條件和交通、電力、水利、工礦企業、城市建設等的現狀與發展規劃，在施工便利和運行安全的前提下，通過綜合分析和技術比較確定； （4）采用地下埋設方式。受

21、自然條件的限制時，局部地段可采用土堤埋設或地上敷設。 （5）充分利用地形條件，兼顧熱力站、泵站的布置，本著“熱泵合一”的原則，盡量減少土地占用。2.2.3 原始數據（1）最大設計輸量為1800萬噸/年；生產期生產負荷（各年輸量與最大輸量的比率）見下表2-1。表2-1 生產期生產負荷表年1234567891011121314生產負荷（%）708090100100100100100100100100908070（2）年最低月平均溫度3；（3）管道中心埋深1.5m；（4）土壤導熱系數1.4w/(m)；（5）瀝青防腐層導熱系數0.15w/（m)；（6）原油物性20的密度870kg/m；初餾點80；反常

22、點29；凝固點25；比熱2.1kJ/(kg)；燃油熱值4.1810kJ/kg。（7）粘溫關系 見表2-2表2-2 油品溫度與粘度數據溫度（）2932354045505560粘度（cp）86.7575.9366.4553.2144.6438.7333.5929.13（8）沿程里程、高程（管道全程320km）數據見表2-3表2-3 管道縱斷面數據里程（km）04070130165190230250270290300高程（km）28301025352836426845352.2.4 溫度參數的選擇（1）出站油溫考慮到原油中不可避免的含水，故加熱溫度不宜高于100，以防止發生沸溢。由于本設計采取先爐后

23、泵的方式，則加熱溫度不應高于初餾點，以免影響泵的吸入。另外，管道采用瀝青防腐絕緣層，其輸油溫度不能超過瀝青的耐熱程度。而且，考慮到管道的熱變形等因素，加熱溫度也不宜太高。綜上考慮，初步確定出站溫度T=60。（2）進站油溫加熱站進站油溫的確定主要取決于經濟比較。對于凝點較高的含蠟原油，由于在凝點附近粘溫曲線很陡，故其經濟進站溫度常略高于凝固點。由于含蠟原油的粘溫特性及凝點都會隨熱處理條件不同而不同，故應考慮最優熱處理條件及經濟比較來選擇進出站溫度。綜合考慮，借鑒經驗數據，初步設計進站溫度T=30。（2）平均溫度當管路的流態在紊流光滑區時，可按平均溫度下的油流粘度來計算站間摩阻。計算平均溫度可采用

24、下式： （2-1）式中 平均油溫，；、加熱站的出站、進站溫度，。2.3 其他參數的選擇2.3.1 工作日年工作天數350天。2.3.2 油品密度根據20時油品的密度按下式換算成計算溫度下的密度： （2-2）式中 分別為溫度為 和20 下的密度；溫度系數，；2.3.3 粘溫方程根據粘度和溫度的原始參數，用最小二乘法回歸得到：=2.362-0.0153T （2-3）2.3.4 總傳熱系數K管道傳熱由：（1）管壁、瀝青防腐層的熱傳導（2）管外壁周圍土壤的傳熱=+ （2-6）= （2-7）式中 Di，Di+1鋼管、瀝青防腐層的內徑和外徑，m； i導熱系數，w/（m）； Dw管道最外圍的直徑，m； 1油

25、流至管內壁的放熱系數，w/（m2）； 2管壁至土壤放熱系數，w/（m2）； t土壤導熱系數，w/（m）； ht管中心埋深，1.5m。2.3.5 摩阻計算 當管路的流態在紊流光滑區時，可按平均溫度下的油流粘度來計算站間摩阻。 管道設計參數：（1）熱站、泵站間壓頭損失15m；（2）熱泵站內壓頭損失30m； （3）進站壓力范圍一般為2080m； （4）年輸送天數為350天； （5）首站進站壓力50m。2.3.6 最優管徑的選擇在規定輸量下，若選用較大的管徑，可降低輸送壓力，減少泵站數，從而減少了泵站的建設費用，降低了輸油的動力消耗，但同時也增加了管路的建設費用。根據目前國內加熱輸油管道的實際經驗，熱

26、油管道的經濟流速在1.52.0m/s范圍內。經過計算，最終選定為外管徑711，壁厚10.0mm。2.4 工藝計算說明2.4.1 概述對于高含蠟及易凝易粘油品的管道輸送，如果直接在環境溫度下輸送，則油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻損失大，導致了管道壓降大，動力費用高，運行不經濟，且在冬季極易凝管，發生事故，所以在油品進入管道前必須采取降凝降粘措施。目前國內外很多采用加入降凝劑或給油品加熱的辦法，使油品溫度升高，粘度降低，從而達到輸送目的。本管線設計采用加熱的辦法，降低油品的粘度，減少摩阻損失，從而減少管道壓降，節約動力消耗，但也增加了熱能消耗以及加熱設備的費用。熱油管道不同于等溫輸送，它存在摩阻

27、損失和熱能損失兩種能量損失，而且這兩種損失相互影響，摩阻損失的大小決定了油品的粘度，而粘度大小又取決于輸送溫度的高低，管子的散熱損失往往占能量損失的主導地位。熱油沿管路流動時，溫度不斷降低，粘度不斷增大，水力坡降也不斷變化。計算熱油管道的摩阻時，必須考慮管路沿線的溫降情況及油品的粘溫特性。因此設計管路時，必須先進行熱力計算，然后進行水力計算，此外，熱油管的摩阻損失應按一個加熱站間距來計算。全線摩阻為各站間摩阻和。2.5 確定加熱站及泵站數2.5.1 熱力計算埋地不保溫管線的散熱傳遞過程是由三部分組成的，即油流至管壁的放熱，瀝青絕緣層的熱傳導和管外壁至周圍土壤的傳熱，由于本設計中所輸介質的要求不

28、高，而且管徑和輸量較大，油流到管壁的溫降比較小，故管壁到油流的散熱可以忽略不計。而總傳熱系數主要取決于管外壁至土壤的放熱系數，值在紊流狀態下對傳熱系數值的影響可忽略。計算中周圍介質的溫度取最冷月土壤的平均溫度，以加權平均溫度作為油品的物性計算溫度。由于設計流量較大，據經驗，將進站溫度取為T=30，出站溫度取為T=60。在最小輸量下求得加熱站數。（1）流態判斷 （2-8） （2-9）=式中 Q流量，m3/s 運動粘度d內徑，m； e管內壁絕對粗糙度，m。 經計算3000ReminRemaxRe1，所以各流量下流態均處于水力光滑區 （2）加熱站數確定 由最小輸量進行熱力計算確定加熱站數 加熱站間距

29、LR的確定 LR= （2-10）式中 = ， b=， T0管道埋深處年最低月平均地溫， 取3； G原油的質量流量，/s； C油品比熱，kJ/（kg）； i水力坡降。加熱站數 NR=經計算，需要設2個加熱站。2.5.2 水力計算最大輸量下求泵站數，首先反算出站油溫，經過計算，確定出站油溫為40。由粘溫關系得出粘度等數據，為以后計算打好基礎。為了便于計算和校核，本設計中將局部摩阻歸入一個加熱站的站內摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻損失。(1)確定出站油溫不能忽略摩擦熱的影響，用迭代法計算最大輸量下的出站油溫TR TR=T0+b+(TZ-T0-b)eal （2-11） i= （2-12）式中 、m由

30、流態確定，水力光滑區：m=0.25，=0.0246；Q體積流量，m3/s。(2) 管道沿程摩阻 H總=iL+Z+hj （2-13） 式中 Z起終點高差，m；hj局部壓頭損失，m(3) 判斷有無翻越點經判斷，全程無翻越點。(4) 泵的選型及泵站數的確定 因為流量較大，沿線地勢較平坦，且從經濟角度考慮并聯效率高，便于自動控制優化運行，所以選用串聯方式泵。選型并根據設計任務書中的已知條件， 202019HSB H=322-6.982410-5Q1.75 計算管道承壓確定站內泵的個數：管道承壓 P=H=確定站內泵的個數 n 確定泵站數 Np= （2-14） 經計算，需要設4個泵站2.5.3 站址確定根

31、據地形的實際情況，本著熱泵合一的原則，進行站址的調整。確定站址，除根據工藝設計要求外，還需按照地形、地址、文化、氣象、給水、排水、供電和交通運輸等條件，并結合施工、生產、環境保護，以及職工生活等方面綜合考慮，當熱站數和泵站數合一后，既要考慮滿足最大輸量下壓能的要求，又要考慮最小輸量下的熱能要求，應滿足： （1）進站油溫為33； （2）根據進站油溫反算出的出站油溫應低于管道允許的最高出站油溫； （3）進站壓力應滿足泵的吸入性能； （4）出站壓力不超過管線承壓能力。最終確定站址如下表2-4：表2-4 布站情況表站號1234站類型熱泵站泵站熱泵站泵站里程（km）075150225高程(m)2811.

32、2530.7352.6 校核計算說明2.6.1 熱力、水力校核由于對站址的綜合考慮，使熱站、泵站的站址均有所改變，因此必須進行熱力、水力校核。求得站址改變后的進出站溫度、壓力，以確保管線的安全運行。2.6.2 進出站溫度校核不同輸量下由進站油溫反算出站油溫，所得油溫符合要求（低于初餾點等）即可。2.6.3 進出站壓力校核不同輸量下，利用反算出的出站油溫，得出水力坡降，近而得出進出站壓力，出站壓力滿足摩阻等要求，進站壓力在30-80m即可。各站進站壓力只要滿足泵的吸入性能要求，出站壓力均不超過最大承壓，出站溫度低于最高出站溫度，就可以合格。2.6.4 壓力越站校核當輸油主泵不可避免地遇到斷電、事

33、故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小，從而導致沿程摩阻減小，為了節約動力費用，可以進行中間站的壓力越站，以充分利用有效的能量。從縱斷面圖上判定壓力越站最困難的站，并對其的進出站壓力進行確定以滿足要求，對于壓力越站而言，其所具有的困難主要是地形起伏的影響及加熱站間距的影響。壓力越站的計算目的是計算出壓力越站時需要的最小輸量，并根據此輸量計算越站時所需壓力，并校核其是否超壓。2.6.5 熱力越站校核當輸油主泵不可避免地遇到斷電、事故或檢修時，或由于夏季地溫升高，沿程散熱減小2.6.6 動、靜水壓力校核（1）動水壓力校核動水壓力是指油流沿管道流動過程中各點的剩余壓力，即管道縱斷面線與水力坡降

34、線之間的垂直高度，動水壓力的變化不僅取決于地形的變化，而且與管道的水力坡降和泵站的運行情況有關，從縱斷面圖上可以看出，動水壓力滿足輸送要求。（2）靜水壓力校核靜水壓力是指油流停止流動后，由地形高差產生的靜液柱壓力，由縱斷面圖可知靜水壓力也滿足輸送要求。2.6.6 反輸運行參數的確定當油田來油不足時，由于流量小，溫降快導致進站油溫過低或者由于停輸等原因，甚至出現凝管現象，需進行反輸。由于反輸是非正常工況，浪費能量，故要求反輸量越小越好。本設計取管線可能的最小輸量為反輸輸量。由具體計算可知，可以滿足反輸條件。經過一系列的校核，選擇的站址滿足要求。2.7 站內工藝流程的設計輸油站的工藝流程是指油品在

35、站內的流動過程，實際上是由站內管道、器件、閥門所組成的，并與其他輸油設備相連的輸油系統。該系統決定了油品在站內可能流動的方向、輸油站的性質和所能承擔的任務。制定和規劃工藝流程要考慮以下的要求：（1）滿足輸送工藝及生產環節的要求。輸油站的主要操作包括：來油與計量；正輸；反輸；越站輸送，包括全越站、壓力越站、熱力越站；收發清管器；站內循環或倒罐；停輸再啟動。（2）便于事故處理和維修。（3）采用先進技術及設備，提高輸油水平。（4）流程盡量簡單，盡可能少用閥門、管件，力求減少管道及其長度，充分發揮設備性能，節約投資，減少經營費用輸油站工藝流程： （1）首站接受來油、計量、站內循環或倒罐，正輸、向來油處

36、反輸、加熱、收發清管器等操作。（2）中間站正輸、反輸，越站，收發清管器。（3）末站接受來油，正輸、反輸，收發清管器，站內循環，外輸，倒罐等操作。流程簡介：（1）來油計量來油計量閥組（2）站內循環及倒罐罐閥組泵加熱爐閥組罐（3）正輸（首站）上站來油閥組給油泵加熱爐主輸泵下站（4）反輸下站來油閥組給油泵加熱爐主輸泵上站（5）壓力越站來油閥組加熱爐下站2.8主要設備的選擇2.8.1 輸油泵的選擇 選泵原則：1)為便于維修和管理，盡量選取同系列泵；2)盡量滿足防爆、防腐或露天安裝使用地要求；3)為保證工作穩定，持續性好，滿足密閉輸送要求，選用大排量的離心泵，配用效率高的電動機為原動機。（1）輸油主泵選

37、泵原則：滿足管線輸量要求，使泵在各輸量下均在高效區工作。充分利用管線承壓能力，減少泵站數，降低工程造價。故所選輸油主泵為：202019HSB（2）給油泵選泵原則：大排量、低揚程、高效率故所選輸油主泵為：SJA68P18(3)反輸泵：管道在以下兩種情況下需要反輸：輸量不足，需要正反輸交替來活動管道以防止凝管。出現事故工況時進行反輸，如末站著火。主要考慮資源利用問題所以選用輸油主泵充當。經計算滿足要求。2.8.2 加熱爐的選擇選爐原則：（1）應滿足加熱站的熱負荷要求，爐效高； （2）為便于檢修，各站宜選用兩臺以上加熱爐。加熱站的熱負荷由下面的公式計算：Q=Gc(TR-TZ) （2-15）式中 Q加

38、熱站的熱負荷，kw； G油品流量，m3/h； c油品比熱，kJ/kg。提供的加熱爐型號如下：800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw2.8.3 首末站罐容的選擇 （2-16）式中 m年原油輸轉量，kg；V所需罐容，m；-儲油溫度下原油密度，kg/m；利用系數，立式固定罐0.85，浮頂罐 0.9；T原油儲備天數，首站3天，末站4-5天。2.8.4 閥門 根據規范及各種閥門的用途，站內選用的閥門類型如下：（1） 油罐上的閥門用手動閘閥（2） 泵入口用手動閘閥（3） 串聯泵出口用閘閥（4） 出站處設調節閥閥組（5） 為

39、防止泵出口管線超壓，泵出口管線上設高壓泄壓閥（6） 熱泵站設低壓泄壓閥（7） 清管器收發球筒與站間管線連接用球閥閥門規格的選用（1） 閥門的公稱直徑應與管線的公稱直徑相同（2） 閥門的公稱壓力應大于閥門安裝處的壓力。第3章 工藝設計計算書3.1 經濟管徑： d= （3-1）式中：d-經濟管徑（m） Q-質量流量（kg/s） v-經濟流速（m/s）-原油密度（kg/m）G=180010/(350243600)=595.2(kg/s) 選定 進站油溫T=30C 出站油溫T=60C T=（60+230）=40C =1.825-0.=1.825-0.870=0.681 =870-0.681(40-20

40、)=856.38kg/m Q=G/=595.2/856.381=0.695m/s3.1.1 經濟流速含蠟原油經濟流速在1.5m/s2.0 m/s之間 當v=1.5m/s 時 d=768mm 當v=2.0m/s 時 d=665mm選擇管徑的范圍為665mm和768mm之間。選管：由國產鋼管部分規格初步選定鋼管，取D=711mm =10.0mm d=691mm其中 管道外徑； 管子壁厚； 管道內徑。反算經濟流速 v=1.86 m/s經濟流速在1.5m/s2.0m/s之間，故所選管徑符合要求3.1.2 選管材由Q295計算最大承壓： = （3-2） 式中： K- 計算系數0.72焊縫系數1.0最低屈

41、服強度212.4MP得P=5.9Mpa3.2 熱力計算與確定熱站數3.2.1確定計算用各參數確定粘溫關系見表3-1 表3-1溫度()293235404550粘度（cP）86.7575.9366.4553.2144.6438.73由最小二乘法lg=2.362-0.01513T 3.2.2 確定流態屬水力光滑區計算如下：雷諾數： e= 3000因此，屬水力光滑區，=0.0246，m=0.25水利坡降：m/m3.2.3總傳熱系數的確定：k= （3-3） 其中，管外壁至大氣放熱系數：= （3-4）紊流時管內放熱系數對K影響很小，可忽略。土壤導熱系數： =1.4w/(mC)管中心埋深 ： h=1.5m瀝

42、青防腐層一般6mm9mm, 這里取6mm即瀝青防腐層：厚度=6mm,導熱系數=0.15w/mC計算如下：確定總傳熱系數：=1.88k=1.75w/mC3.2.4 最小輸量下確定熱站數：站 間 距： L=ln() （3-5）其中： b= b=3.76km熱站數： n=1.6 取整 n=2平均站間距 :L=150km 熱力布站及校核 初步在0km,150km. 反算出站油溫： 迭代：T=51.6 T=30 則根據得：= kg/m Q=0.485 m/s m/s b= L=ln()km 所以出站溫度取51.6滿足要求。綜上，最小輸量時取加熱站為兩個。3.3 水力計算與確定泵站數3.3.1 迭代算出站

43、油溫：由于最小輸量下加熱站數為兩個，從經濟角度考慮，最大輸量下加熱站數也取兩個。假設 b=0 = kg/m Q=0.692 m/s m/sb=進站油溫T=30C 出站油溫T=40CT=（40+230）=33.3C kg/m Q=0.691 m/s m/s3.3.2 判斷翻越點 270km和290km處可能是翻越點。 其中：0km處高程28m270km處高程68m290km處高程45m300km處高程35m 從起點到終點所需壓頭為 H=1.01iL+=+（35-28）=2128m 從起點到270km處所需壓頭為 H=1.01iL+=+（68-28）=1948m 從起點到290km處所需壓頭為 H=1.01iL+=+（45-28）=2067m 經過判斷，全線沒有翻越點。3.3.3 選泵確定泵站數 沿程總摩阻：Hf=1.01iL+h+20=+35-28+20=2148 h為站內摩阻 泵站數： n=,其中，hc為站內損失選泵為：202019HSB H=322-6.982410-5Q1.75 H=260.8總共選三臺 其中一臺備用n=3.9取整 n=43.3.4 確定站址初步泵址為0km,75km,150km,225km校核如下：最小流量時首站 進站壓力 80 出站壓力 80+578-30=628 中間站 進