1、 3322 巖石力學與工程學報 2006 年 圖 8 為測點 zx2 處在盾構開挖面通過 25 m 后的 橫向地面變形曲線，圖中實測值與有限元計算結果 均見姜忻良等 21 settlement and its derivatives caused by tunneling in soilJ. Ground Engineering，1982，15(8：1320，36. 3 劉建航，侯學淵 . 盾構法隧道 M. 北京：中國鐵道出版社， 1991.(Liu Jianhang ， Hou Xueyuan. Shield Driven TunnelM. Beijing：China Railway Pub

2、lishing House，1991.(in Chinese 4 Sagaseta C. Analysis of undrained soil deformation due to ground lossJ. Geotechnique，1987，37(3：301320. 的研究，有限元采用 ABAQUS 軟 件。如圖 8 所示，有限元計算結果比實測值明顯偏 大，而本文方法的計算結果則與實測值較吻合，表 明本文方法比較可靠。 y/m 0 0 5 10 15 20 25 5 Loganathan N， Poulos H G. Analytical prediction for tunnelingi

3、nduced ground movement in claysJ. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，1998，124(9：846856. 15 w/mm 實測值 本文方法 有限元計算結果 6 姜忻良，趙志民 . 鏡像法在隧道施工土體位移計算中的應用 J. 哈爾濱工業大學學報，2005，37(6：801803.(Jiang Xinliang， Zhao Zhimin. Application of image method to calculating tunnelinginduced soil displacem

4、entJ. Journal of Harbin Institute of Technology，2005，37(6：801803.(in Chinese 30 45 7 朱忠隆，張慶賀，易宏傳. 軟土隧道縱向地表沉降的隨機預測方 法 J. 巖土力學，2001 ，22(1 ：56 59.(Zhu Zhonglong ， Zhang Qinghe，Yi Hongzhuan. Stochastic theory for predicting longitudinal settlement in soft-soil tunnelJ. Rock and Soil Mechanics，2001， 22(1

5、：5659.(in Chinese 圖8 Fig.8 橫向地面變形曲線(x =25 m Curves of transverse surface deformation (x =25 m 5 結 語 8 廖少明，余 炎，彭芳樂. 盾構近距離穿越相鄰隧道施工的數值 本文推導了盾構隧道掘進引起的開挖面前后三 維地面變形計算公式，該方法適用于施工階段，能 夠反映出盾構機開挖面通過前后整個地面的變形過 程，并考慮了多個施工參數，更符合實際情況。文 中將正面附加推力、摩擦力和土體損失計算得到的 地面變形量進行簡單疊加，沒有考慮三者之間的耦 合作用，計算結果可能會略微偏大。 分析表明，在盾構隧道掘進過程中

6、，地面通常 是先隆起、后沉降，地面是否隆起是由正面附加推 力、摩擦力和土體損失這 3 個因素共同決定的。在 實際施工中，這 3 種力學效應并不是相互獨立的， 它們的大小及相對比值是變化的，其中摩擦力相對 比較穩定，而正面附加推力和土體損失則與施工現 場控制相關，易產生起伏。下一步的研究可在本文 基礎上進一步考慮盾構機偏斜和注漿壓力對地面變 形的影響。 參考文獻(References： 1 Peck R B. Deep excavations and tunneling in soft groundA. In： Proceedings of the 7th International Confe

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