1、齊齊哈爾大學課程設計齊 齊 哈 爾 大 學蒸發水量為2000kgh的真空降膜蒸發器題 目 蒸發水量為2000kgh的真空降膜蒸發器學 院 機電工程學院專業班級 過控133學生姓名 戴蒙龍指導教師 張宏斌成 績 2016年 12月 20日目錄摘 要IIIAbsractIV第1章 蒸發器的概述11.1蒸發器的簡介11.2蒸發器的分類11.3蒸發器的類型及特點、21.4蒸發器的維護5第2章蒸發器的確定62.1 設計題目62.2 設計條件：62.3 設計要求：62.4 設計方案的確定6第3章 換熱面積計算83.1.進料量83.2.加熱面積初算83.2.1估算各效濃度:83.2.2沸點的初算83.2.3

2、計算兩效蒸發水量W1，W2及加熱蒸汽的消耗量 D193.3.重算兩效傳熱面積113.3.1.第一次重算11第4章 蒸發器主要工藝尺寸的計算134.1加熱室134.2分離室134.3其他工件尺寸14第5章 強度校核155.1 筒體155.2前端管箱16參考文獻19致謝21摘 要蒸發就是采用加熱的方法，使溶液中的發揮性溶劑在沸騰狀態下部分氣化并將其移除，從而提高溶液濃度的一種單元操作，蒸發操作是一個使溶液中的揮發性溶劑與不揮發性溶質分離的過程。蒸發設備稱為蒸發器，蒸發操作的熱源，一般為飽和蒸汽。蒸發在操作廣泛應于化學、輕工、食品、制藥等工業中。工業上被蒸發處理的溶液大多數為水溶液。本次設計的裝置為

3、蒸發水量為2000kgh降膜蒸發器，濃縮物質為牛奶。降膜蒸發器除適用于熱敏性溶液外，還可用于蒸發濃度較高的液體。關鍵詞： 蒸發；換熱；高效；使用廣泛 AbsractEvaporation is by heating method, the solution of solvent play in boiling state of partially gasified and removed, thereby improving a unit operation concentration, evaporation is a volatile solvent solution and volati

4、le solute separation. Evaporation equipment called evaporator, evaporative operation of the heat source, generally saturated steam. Evaporation is widely used in chemical, light industry, food and pharmaceutical industries. Most of the industrial evaporation solutions are aqueous solutions. The desi

5、gn of the device for evaporation of water is 2000kg / h evaporator, condensed matter for milk. Falling film evaporator is suitable for heat sensitive solution, but also can be used for high concentration liquid evaporation.Key words: Evaporation;Heat transfer;Highly active;Widely used21第1章 蒸發器的概述1.1

6、蒸發器的簡介蒸發器是制冷四大件中很重要的一個部件，低溫的冷凝“液”體通過蒸發器，與外界的空氣進行熱交換，“氣”化吸熱，達到制冷的效果。蒸發器主要由加熱室和蒸發室兩部分組成。加熱室向液體提供蒸發所需要的熱量，促使液體沸騰汽化；蒸發室使氣液兩相完全分離。加熱室中產生的蒸氣帶有大量液沫，到了較大空間的蒸發室后，這些液體借自身凝聚或除沫器等的作用得以與蒸氣分離。蒸發器按操作壓力分常壓、加壓和減壓3種。按溶液在蒸發器中的運動狀況分有：循環型。沸騰溶液在加熱室中多次通過加熱表面，如中央循環管式、懸筐式、外熱式、列文式和強制循環式等。單程型。沸騰溶液在加熱室中一次通過加熱表面，不作循環流動，即行排出濃縮液，

7、如升膜式、降膜式、攪拌薄膜式和離心薄膜式等。直接接觸型。加熱介質與溶液直接接觸傳熱，如浸沒燃燒式蒸發器。蒸發裝置在操作過程中，要消耗大量加熱蒸汽，為節省加熱蒸汽，可采用多效蒸發裝置和蒸汽再壓縮蒸發器。蒸發就是用加熱的方法，將含有不揮發性溶質的溶液加熱至沸騰狀況，使部分溶劑汽化并被移除，從而提高溶劑中溶質濃度的單元操作。工業生產中應用蒸發操作有以下幾種場合：1濃縮稀溶液直接制取產品或將濃溶液再處理（如冷卻結晶）制取固體產品，例如電解燒堿液的濃縮，食糖水溶液的濃縮及各種果汁的濃縮等2同時濃縮溶液和回收溶劑，例如有機磷農藥苯溶液的濃縮脫苯，中藥生產中酒精浸出液的蒸發等3為了獲得純凈的溶劑，例如海水淡

8、化等?？傊诨瘜W工業、食品工業、制藥等工業中，蒸發操作被廣泛應用。1.2蒸發器的分類1按蒸發方式分：自然蒸發：即溶液在低于沸點溫度下蒸發，如海水曬鹽，這種情況下，因溶劑僅在溶液表面汽化，溶劑汽化速率低。沸騰蒸發：將溶液加熱至沸點，使之在沸騰狀態下蒸發。工業上的蒸發操作基本上皆是此類。2按加熱方式分：直接熱源加熱它是將燃料與空氣混合，使其燃燒產生的高溫火焰和煙氣經噴嘴直接噴入被蒸發的溶液中來加熱溶液、使溶劑汽化的蒸發過程。間接熱源加熱 容器間壁傳給被蒸發的溶液。即在間壁式換熱器中進行的傳熱過程。3按操作壓力分：可分為常壓、加壓和減壓（真空）蒸發操作。很顯然，對于熱敏性物料，如抗生素溶液、果汁等

9、應在減壓下進行。而高粘度物料就應采用加壓高溫熱源加熱（如導熱油、熔鹽等）進行蒸發4按效數分：可分為單效與多效蒸發。若蒸發產生的二次蒸汽直接冷凝不再利用，稱為單效蒸發。若將二次蒸汽作為下一效加熱蒸汽，并將多個蒸發器串聯，此蒸發過程即為多效蒸發。1.3蒸發器的類型及特點、常用的間壁傳熱式蒸發器，按溶液在蒸發器中停留的情況，大致可分為循環型和單程型兩大類。一、循環性蒸發器這一類型的蒸發器，溶液都在蒸發器中作循環流動。由于引起循環的原因不同，又可分為自然循環和強制循環兩類。1.中央循環管式蒸發器。它的加熱室由垂直管束組成，中間有一根直徑很大的中央循環管，其余管徑較小的加熱管稱為沸騰管。由于中央循環管較

10、大，其單位體積溶液占有的傳熱面，比沸騰管內單位溶液所占有的要小，即中央循環管和其它加熱管內溶液受熱程度不同，從而沸騰管內的汽液混合物的密度要比中央循環管中溶液的密度小，加之上升蒸汽的向上的抽吸作用，會使蒸發器中的溶液形成由中央循環管下降、由沸騰管上升的循環流動。這種循環，主要是由溶液的密度差引起，故稱為自然循環。這種作用有利于蒸發器內的傳熱效果的提高。這種蒸發器由于結構緊湊、制造方便、傳熱較好及操作可靠等優點，應用十分廣泛。但是由于結構上的限制，循環速度不大。加上溶液在加熱室中不斷循環，使其濃度始終接近完成液的濃度，因而溶液的沸點高，有效溫度差就減小。這是循環式蒸發器的共同缺點。此外，設備的清

11、洗和維修也不夠方便，所以這種蒸發器難以完全滿足生產的要求。2懸筐式蒸發器為了克服循環式蒸發器中蒸發液易結晶、易結垢且不易清洗等缺點，對標準式蒸發器結構進行了更合理的改進，這就是懸筐式蒸發器。加熱室4象個籃筐，懸掛在蒸發器殼體的下部，并且以加熱室外壁與蒸發器內壁之間的環形孔道代替中央循環管。溶液沿加熱管中央上升，而后循著懸筐式加熱室外壁與蒸發器內壁間的環隙向下流動而構成循環。由于環隙面積約為加熱管總截面積的100至150%，故溶液循環速度比標準式蒸發器為大，可達1.5m/s。此外，這種蒸發器的加熱室可由頂部取出進行檢修或更換，而且熱損失也較小。它的主要缺點是結構復雜，單位傳熱面積的金屬消耗較多。

12、3列文式蒸發器上述的自然循環蒸發器，其循環速度不夠大，一般均在1.5m/s以下。為使蒸發器更適用于蒸發粘度較大、易結晶或結垢嚴重的溶液，并提高溶液循環速度以延長操作周期和減少清洗次數。其結構特點是在加熱室上增設沸騰室。加熱室中的溶液因受到沸騰室液柱附加的靜壓力的作用而并不在加熱管內沸騰，直到上升至沸騰室內當其所受壓力降低后才能開始沸騰，因而溶液的沸騰汽化由加熱室移到了沒有傳熱面的沸騰室，從而避免了結晶或污垢在加熱管內的形成。另外，這種蒸發器的循環管的截面積約為加熱管的總截面積的23倍，溶液循環速度可達2.5至3 m/s以上，故總傳熱系數亦較大。這種蒸發器的主要缺點是液柱靜壓頭效應引起的溫度差損

13、失（意義詳見6.3.1）較大，為了保持一定的有效溫度差要求加熱蒸汽有較高的壓力。此外，設備龐大，消耗的材料多，需要高大的廠房等。 除了上述自然循環蒸發器外，在蒸發粘度大、易結晶和結垢的物料時，還采用強制循環蒸發器。在這種蒸發器中，溶液的循環主要依靠外加的動力，用泵迫使它沿一定方向流動而產生循環。循環速度的大小可通過泵的流量調節來控制，一般在2.5m/s以上。強制循環蒸發器的傳熱系數也比一般自然循環的大。但它的明顯缺點是能量消耗大，每平方米加熱面積約需0.40.8kW。二、單程型蒸發器這一大類蒸發器的主要特點是：溶液在蒸發器中只通過加熱室一次，不作循環流動即成為濃縮液排出。溶液通過加熱室時，在管

14、壁上呈膜狀流動，故習慣上又稱為液膜式蒸發器。根據物料在蒸發器中流向的不同，單程型蒸發器又分以下幾種。1升膜式蒸發器其加熱室由許多豎直長管組成。常用的加熱管直徑為2550mm，管長和管徑之比約為100150。料液經預熱后由蒸發器底部引入，在加熱管內受熱沸騰并迅速汽化，生成的蒸汽在加熱管內高速上升，一般常壓下操作時適宜的出口汽速為2050m/s，減壓下操作時汽速可達100至160m/s或更大些。溶液則被上升的蒸汽所帶動，沿管壁成膜狀上升并繼續蒸發，汽、液混合物在分離器2內分離，完成液由分離器底部排出，二次蒸汽則在頂部導出。須注意的是，如果從料液中蒸發的水量不多，就難以達到上述要求的汽速，即升膜式蒸

15、發器不適用于較濃溶液的蒸發；它對粘度很大，易結晶或易結垢的物料也不適用。2降膜式蒸發器降膜式蒸發器和升膜式蒸發器的區別在于，料液是從蒸發器的頂部加入，在重力作用下沿管壁成膜狀下降，并在此過程中蒸發增濃，在其底部得到濃縮液。由于成膜機理不同于升膜式蒸發器，故降膜式蒸發器可以蒸發濃度較高、粘度較大（例如在0.050.45Ns/m2范圍內）、熱敏性的物料。但因液膜在管內分布不易均勻，傳熱系數比升膜式蒸發器的較小，仍不適用易結晶或易結垢的物料。由于溶液在單程型蒸發器中呈膜狀流動，因而對流傳熱系數大為提高，使得溶液能在加熱室中一次通過不再循環就達到要求的濃度，因此比循環型蒸發器具有更大的優點。溶液不循環

16、帶來好處有：（1）溶液在蒸發器中的停留時間很短，因而特別適用于熱敏性物料的蒸發；（2）整個溶液的濃度，不象循環型那樣總是接近于完成液的濃度，因而這種蒸發器的有效溫差較大。其主要缺點是：對進料負荷的波動相當敏感，當設計或操作不適當時不易成膜，此時，對流傳熱系數將明顯下降。3 刮板式蒸發器蒸發器外殼內帶有加熱蒸汽夾套，其內裝有可旋轉的葉片即刮板。刮板有固定式和轉子式兩種，前者與殼體內壁的間隙為0.51.5mm，后者與器壁的間隙隨轉子的轉數而變。料液由蒸發器上部沿切線方向加入（亦有加至與刮板同軸的甩料盤上的）。由于重力、離心力和旋轉刮板刮帶作用，溶液在器內壁形成下旋的薄膜，并在此過程中被蒸發濃縮，完

17、成液在底部排出。這種蒸發器是一種利用外加動力成膜的單程型蒸發器，其突出優點是對物料的適應性很強，且停留時間短，一般為數秒或幾十秒，故可適應于高粘度（如栲膠、蜂蜜等）和易結晶、結垢、熱敏性的物料。但其結構復雜，動力消耗大，每平方米傳熱面約需1.53kW。此外，其處理量很小且制造安裝要求高。三、直接接觸傳熱的蒸發器實際生產中，有時還應用直接接觸傳熱的蒸發器。它是將燃料（通常為煤氣和油）與空氣混合后，在浸于溶液中的燃燒室內燃燒，產生的高溫火焰和煙氣經燃燒室下部的噴嘴直接噴入被蒸發的溶液中。高溫氣體和溶液直接接觸，同時進行傳熱使水分蒸發汽化，產生的水汽和廢煙氣一起由蒸發器頂部排出。其燃燒室在溶液中的浸

18、沒深度一般為0.20.6m，出燃燒室的氣體溫度可達1000以上。因是直接觸接傳熱，故它的傳熱效果很好，熱利用率高。由于不需要固定的傳熱壁面，故結構簡單，特別適用于易結晶、結垢和具有腐蝕性物料的蒸發。在廢酸處理和硫酸銨溶液的蒸發中，它已得到廣泛應用。但若蒸發的料液不允許被煙氣所污染，則該類蒸發器一般不適用。而且由于有大量煙氣的存在，限制了二次蒸氣的利用。此外噴嘴由于浸沒在高溫液體中，較易損壞。從上介紹可以看出，蒸發器的結構型式很多，各有其優缺點和適用的場合。在選型時，首先要看它能否適應所蒸發物料的工藝特性，包括物料的粘性、熱敏性、腐蝕性以及是否容易結晶或結垢等，然后再要求其結構簡單、易于制造、金

19、屬消耗量少，維修方便、傳熱效果好等等。1.4蒸發器的維護1.經常進行蒸發器的檢漏工作。泄漏是蒸發器常見的故障現象，在使用過程中應注意經常檢漏。氨蒸發器泄漏時，有刺激性氣味，漏點處不結霜。對泄漏處可用酚酞試紙檢查，因為氨是堿性，遇酚酞試紙變紅色。用眼看時，一般在蒸發器的某處不結霜的地方通常就是泄漏點，也可在泄漏處用肥皂水找漏。氟利昂蒸發器泄漏的檢查可使用鹵素燈和鹵素檢漏儀，也可用肥皂水找漏。檢查時可先用眼查看蒸發排管上是否有油跡，因為氟利昂與油能互溶，氟利昂泄漏時，油也會從漏點滲出，因此，哪里有油跡，哪里就泄漏。用鹵素燈檢漏時，若某處有氟利昂泄漏時，鹵素燈燃燒的火焰由藍色變成微綠、淺綠、草綠、紫

20、綠、紫色等顏色可判斷氟利昂泄漏量的多少。若火焰呈深綠或紫色時，火焰中的光氣有毒，不能長時間用此方法檢查。這種情況下，可用肥皂水檢查泄漏點。對于微量泄漏時，應使用鹵素檢漏儀進行檢漏。2.經常對蒸發器的結霜狀況進行檢查。當霜層過厚時，應及時除霜。當結霜異常時，可能是由于堵塞造成的，應及時查找原因并予以排除。3.蒸發器長期停用時，將制冷劑拙到儲液器或冷凝器中，使蒸發器的壓力保持在0.05MPa(表壓)左右為宜。若為鹽水池中的蒸發器，還需用自來水沖洗，沖洗后在池內注滿自來水。第2章蒸發器的確定2.1 設計題目蒸發水量為2000kg/h的真空降膜蒸發器2.2 設計條件：題目1：蒸發水量為2000 kg/

21、h降膜真空蒸發器設計任務及操作條件原料固形物含量：12%濃縮要求：使固形物質量分數濃縮至45%液加入溫度料： 5加熱介質：160的飽和蒸汽。2.3 設計要求：1.根據蒸發水量大小確定蒸發器效樹（一般選擇二效或三效），類型選擇降膜蒸發器2.設計說明書：摘要需翻譯成英文，內容要覆蓋教學大綱要求，格式規范。 3.圖紙：表達蒸發罐的主要結構，線條清晰，尺寸標注規范，技術要求，明細欄等完整。所繪制的圖紙應無大的原則性錯誤。2.4 設計方案的確定一對牛奶進行濃縮的好處牛奶的營養價值很高，含有豐富的蛋白質、脂肪、糖類、維生素和礦物質。牛奶中的蛋白質不僅含量高，而且質量好，含有人體必虛的八種氨基酸。氨基酸比利

22、適合，符合FAO（聯合國糧農組織）模式，易于人體吸收利用。牛奶中Ca和P比例合適，容易消化吸收，所以牛奶是老人和兒童補充Ca比較好的食品。牛奶經過濃縮后，可以改善牛奶的口感，使其飲用更具口感，而且，可以增加牛奶的保質期，防止腐敗，也可以相應的減少包裝量、運輸和貯藏的費用，減少生產成本。二確定設計方案考慮到高溫會破壞牛奶的品質，故采用真空低溫蒸發來對番茄汁進行濃縮操作；由處理物料（原料）的性質及設計要求知，牛奶汁黏度大、不易生泡沫，考慮到經濟和效率問題，選用雙效降膜蒸發系統。選用3m長38×3mm的無縫不銹鋼管作加熱管。第3章 換熱面積計算3.1.進料量F=W1-X0X2=20001-

23、0.120.45=2727.3kgh3.2.加熱面積初算3.2.1估算各效濃度:第一效蒸發后X1=FXF-W1由經驗公式：1:1.1而 W1+W2=W=2000kg解得 W1=952.4kghW2=1047.6kgh 18.4%（暫取18%）3.2.2沸點的初算 假定牛奶經第二效蒸發罐的出料溫度為80查表：T=160時，P=618.28kpa；T=80時，=47.379kpa設兩效蒸汽壓強相等P=P-P2=618.28-47.379=570.901kpaP1=P-P2=618.28-570.9012=332.8295kpa查的時，沸點tw1=136.87；tw2=T+1=81，第二效加熱蒸汽=

24、1=135.87 第一效時：1'=f×a'=0.0162×Tn+2732r×0.5=0.0162×136.87+27322178.5×0.5=1.25第二效時：2=f×a=0.0162×T+27322267.8×0.6=0.0162×81+27322267.8 =0.54對于降膜式蒸發器，不存在由液柱靜壓力引起的溫度差損失，即取管路引起的損失1"=2"=1第一效沸點 t1=T1'+1'+1"=136.87+1.25+0=138.12 有效溫差

25、t1=T1-t1=160-138.12=21.9第二效沸點 t2=T2'+2'+2"81+0.54+0=81.54有效溫差 t2=T2-t2 21.9+54.33=56.23有效總溫差 t=t1+t2=21.9+54.33=56.23效數二次蒸汽壓強（kpa）二次蒸汽溫度（）二次蒸汽汽化熱（kj/kg）1332.5136.873278.5249.7812267.83.2.3計算兩效蒸發水量W1，W2及加熱蒸汽的消耗量 D1由題意知溶液比熱為C0=3.5kjkgk，查表得水的比熱為CW=4.2200kjkgk作第一效熱量衡算，得W1=D1r1r1'+FC0t0-

26、t1r1'n1其中n1=0.98所以W1=D1r1r1'+FC0t0-t1r1'n1=D1×2066.22178.5+2727.2×3.5×80-136.872178.5=0.929D1-244.2同理作第二效熱量衡算，得W2=W-W1=W1r2r2'+FC0-CWW1t1-t2r2'n2其中n2=0.98.所以 W2=2000-W1=W12180.22267.8+3.5×2727.3-4.220W1138.12-81.542267.80.98整理的W1=955.4kgh D1=1291.3kghW2=W-W1=1

27、044.6kgh（4）分配有效溫度差，計算傳熱面積 查化工原理可知：常用K1=1500Wm2、K2=800Wm2 t1=T1-t1=160-138.12=21.9 t2=T2-t2=135.87-81.54=54.33S1=Q1K1t1=D1r1K1t1=1291.3×2066.2×10001500×21.9×3600=22.6m2S2=Q2K2t1=W2r2K2t2=1044.6×2180.2×1000800×54.33×3600=14.6m23.3.重算兩效傳熱面積3.3.1.第一次重算由于兩效傳熱面積相差太大

28、，故應調整各效的有效溫度差，并重復上述計算步驟再算重新分配有效溫度差S=S1t1+S2 t2t=22.6×21.9+14.6×54.3321.9+54.33=16.89t1'=22.6×21.916.89=29.28t2'=14.6×54.3316.89=49.89校正各效沸點、蒸發水量和傳熱量因第二效完成液沸點不變，所以t2=81第二效加熱蒸汽溫度為t2+t2'=81+49.89130.9第一效二次蒸汽溫度 T1'=130.9+1=131.9X1=FX0F-W1=2000×0.122000-95.24=12.6

29、%由和得第一效沸點=132.8n1=0.98W1=D1r1r1'+FC0t0-t1r1'n1=D1×2066.22159.2+2727.2×3.5×80-131.92159.2=0.938D1-229.4n2=0.98.W2=2000-W1=W12140.22177.6+3.5×2727.3-4.220W1130.9-802217.90.9解得： W1=954.2kgh D1=1291.3kghW2=W-W1=1045.8kghS1=Q1K1t1=D1r1K1t1=1291.3×2066.2×10001500×

30、;27.2×3600=18.1m2S2=Q2K2t1=W2r2K2t2=1045.8×2140.2×1000800×50.1×3600=17.4m2兩效的傳熱面積比較接近，故不在重算又加熱面積留適當的余量，取S=18.1第4章 蒸發器主要工藝尺寸的計算4.1加熱室傳熱管數目 n=SdL=18.13.14×0.032×3=60根管子采用正三角形排列nc=1.1n=1.160=9采用脹管法，取t=1.5d0 t=1.5d0=1.5×38=57mm取b=1.5d0 b=1.5d0=1.5×38=57mm加熱室的

31、直徑 D=t9-1+2b=57×9-1+2×567=627mm圓整后，取加熱室直徑D為650mm.4.2分離室第一效蒸發：取分離室高度為1.0m 由附錄查得溫度130.9蒸汽的密度為1.495kg/m3，所以二次蒸汽的體積流量為VS1=W1=952.41.495×3600=0.18m3s取允許的分離室蒸發體積強度Vs為1.2m3/（m3·s）分離室直徑4D12H=VS1VSD1=0.184×1.0×1.2=0.51HD1=1.00.51=1.96高徑之比在12范圍內。第二效蒸發取分離室高度為1.5mVS2=W2=1045.80.297

32、9×3600=0.98m3s 由附錄查得81蒸汽的密度為0.29276kg/m3，所以二次蒸汽的體積流量為取允許的分離室蒸發體積強度Vs為1.2m3/（m3·s），分離室直徑D2=0.984×1.5 ×1.2=0.76HD2=1.50.76=1.97高徑之比在12范圍內4.3其他工件尺寸降膜蒸發器高度為4320mm，寬度為650mm換熱管選用的32×3mm第5章 強度校核5.1 筒體殼程圓筒計算計算單位齊齊哈爾大學機電工程學院計算所依據的標準GB 150.3-2011 計算條件筒體簡圖計算壓力 pc 0.74MPa設計溫度 t 170.00&#

33、176; C外徑 Do 650.00mm材料 Q235-B ( 板材 )試驗溫度許用應力 s 116.00MPa設計溫度許用應力 st 104.40MPa試驗溫度下屈服點 ss 235.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.50mm焊接接頭系數 f 0.85厚度及重量計算計算厚度 d = = 2.71mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.20mm名義厚度 dn = 10.00mm重量 681.82Kg壓力試驗時應力校核壓力試驗類型 液壓試驗試驗壓力值pT = 1.25p = 0.8000 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力水平 sTsT£

34、 0.90 ss = 211.50MPa試驗壓力下圓筒的應力 sT = = 36.83 MPa校核條件 sT£ sT校核結果 合格壓力及應力計算最大允許工作壓力 pw= = 2.26759MPa設計溫度下計算應力 st = = 29.04MPastf 88.74MPa校核條件stf st結論 筒體名義厚度大于或等于GB151中規定的最小厚度6.50mm,合格5.2前端管箱前端管箱筒體計算計算單位齊齊哈爾大學機電工程學院計算所依據的標準GB 150.3-2011 計算條件筒體簡圖計算壓力 pc 0.60MPa設計溫度 t 100.00° C外徑 Do 650.00mm材料 Q

35、235-B ( 板材 )試驗溫度許用應力 s 116.00MPa設計溫度許用應力 st 113.00MPa試驗溫度下屈服點 ss 235.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.00mm焊接接頭系數 f 0.85厚度及重量計算計算厚度 d = = 2.02mm有效厚度 de =dn - C1- C2= 8.70mm名義厚度 dn = 10.00mm重量 142.05Kg壓力試驗時應力校核壓力試驗類型 液壓試驗試驗壓力值pT = 1.25p = 0.7000 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力水平 sTsT£ 0.90 ss = 211.50MPa試驗壓力

36、下圓筒的應力 sT = = 30.35 MPa校核條件 sT£ sT校核結果 合格壓力及應力計算最大允許工作壓力 pw= = 2.60607MPa設計溫度下計算應力 st = = 22.11MPastf 96.05MPa校核條件stf st結論 筒體名義厚度大于或等于GB151中規定的最小厚度6.00mm,合格前端管箱封頭計算計算單位 中航一集團航空動力控制系統研究所計算所依據的標準GB 150.3-2011 計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 pc 0.60MPa設計溫度 t 100.00° C外徑 Do 650.00mm曲面深度 ho 175.00mm材料 Q235-B (板

37、材)設計溫度許用應力 st 113.00MPa試驗溫度許用應力 s 116.00MPa鋼板負偏差 C1 0.30mm腐蝕裕量 C2 1.00mm焊接接頭系數 f 0.85壓力試驗時應力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值 pT = 1.25p= 0.7000 (或由用戶輸入)MPa壓力試驗允許通過的應力stsT£ 0.90 ss = 211.50MPa試驗壓力下封頭的應力sT = = 28.37MPa校核條件sT£ sT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數 K = = 0.9408計算厚度 dh = = 1.90mm有效厚度 deh =dnh - C1- C2= 8.70mm最小厚度 dmin = 3.00mm名義厚度 dnh = 10.00mm結論 滿足最小厚度要求重量 37.88 Kg壓 力 計 算最大允許工作壓力 Pw= = 2.78786MPa結論 合格參