1、小花大橋掛籃計算單一. 計算依據1. 路橋施工計算手冊周水興等編著2. 橋涵（上、下冊）交通部第一公路工程總公司主編3. 實用土木工程手冊（第三版）楊文淵編4. 公路橋涵施工技術規范（JTJ041-2000）5. 材料力學（上、下冊）6. 結構力學（上、下冊）二. 計算1 計算A2段各塊重量&0圖一、T構橫截面長3.5m,體積28. 07m3,重量73. 44t,梁高3. 6393. 295m，頂板厚度0.2m,底板厚0.6070. 526m,腹板厚0.8m。箱梁截而積計算2#截而Ax=1.8X (0. 18+0. 45) =1. 134 m2A2=0. 2X3. 1+0. 25*0.

2、 8=0. 82 m2A3=0. 65* (3. 639+3. 295) /2-0. 2 *2=4. 28 m2Af3. 1* (0. 526+0. 607 ) /2+0. 4*0. 2=1. 84 m2A=A1+A2+A3+A4=8.O7 m2(2) 2#箱梁段重量計算(鋼筋栓按2. 6t/m3計)G二AL二8. 07*3. 5*2. 6=73. 44M32. 底模縱梁計算(1)荷載分析：掛籃結構荷載計算安全系數：K=KiK2K】為荷載沖擊系數K：為鋼結構加工焊縫引起重量的增加量底模縱梁計算的力學假定： 1 5=縱梁承擔邊腹板碗； 2 3 4#縱梁承擔其結構尺寸內的底板磴底模縱梁是掛籃施工中

3、承受底模、腹板、底板重量的結構，將其所受的壓力及自身重力傳遞給下橫梁，其縱梁布置如圖五所示：uryo工 0.95 二 0. 959.0圖二、底模縱梁布置圖底模重：l.Oto廣縱梁計算均布 q 底滬1. 0/4. 4*3. 5=0. 065t/m2在腹板下共有4根縱梁，其縱梁受力簡圖及橫截面如圖六所示。選用32b0圖三、r縱梁受力簡圖及橫截面縱梁重:0. 56905T模型重：0. 065t/nf 碗重：4. 28*3. 5*2. 6/2二 19. 5t施工荷載:0. 25t/m2q= ( 0. 56905*1. 2*1. 05+19. 5 ) /2/3. 5+ ( 0. 065+0. 25 )

4、*0. 65=3. 09t/mlx二8056. 8*2二 16113. 6cm1W= lx/ (32/2) =1007. 1cm4由圖三可知：R 坊二3. 09*3. 5* (0. 8+3. 5/2) /4. 8=5. 75tR 滬3. 09*3. 5* (0. 5+3. 5/2) /4. 8=5. 07t當 X二0. 8+2. 25*3. 5/4. 8=2. 44Mmax=3. 09*3. 5*2. 25/5. 5*0. 8+3. 5*2. 25/ (2*5. 5)二6. 71tmb_M喚一 34832xlOVV 2472.8x10"=140 S)Mpa < 70Mpa6 二

5、 Mmax/ W二6. 71*10 /1007. 1*10"二66. 6Mpa （200 Mpa可當 x=2. 55m 時，/max = 5. 2mmf/l=052/480=l/923l/400可（3） 2.縱梁計算由圖二可知2"、33根底板縱梁受力一樣，故檢算即可。労縱梁受力簡圖及橫截面如圖七所示。選用32b。圖四、3"縱梁受力簡圖及橫截面縱梁重:0. 2845T模型重:0. 065t/m2栓重：1. 84*3. 5*2. 6/3=5. 6t 施匸荷載:0. 25t/m2 q=(0. 56905/2*1. 2*1. 05+5. 6)/3. 5+(0. 065+0

6、. 25)*3. 1=2. 7t/m lx二8056. 8cm1W= lx/ (32/2) =503. 5cma由圖六可知：R 后=2. 7*3. 5* (0. 8+3. 5/2) /4. 8=5. OltR 薩2. 7*3. 5* (0. 5+3. 5/2) /4. 8=4. 43t當 x=0. 8+2. 25*3. 5/4. 8=2. 44Mmax=2. 7*3. 5*2. 25/5. 5*0. 8+3. 5*2. 25/ (2*5. 5) =5. 86tm6= Mmax/ W=5. 86*10 / 503. 5*10” =116. 4Mpa (200 Mpa可 當 x=2. 55m 時，

7、/max =0. 52mmf/l=052/480=l/923<l/400可3. 計算前下橫梁(1)荷載分析前下橫梁主要承擔底板碇、腹板碗、底模、底模縱梁的重力，通過吊桿傳遞至前上橫梁，其受力簡圖如圖九所示：0. 950. 95圖五、前下橫梁受力簡圖及橫截面圖計算材料選用雙込lx二8056. 8*2cn?W= lx/ (32/2) =1007. 1cm3通過計算可得：當 x=2. 5m 時 Mg二34. 5KX. mo =NU/ 此=34. 5 X 107(1007. 1 X 10-6) =34. 3MPa<200MPa= o J < 可f=4. 2mmf/L=O. 42/50

8、0=1/1190<l/400=f/L可其支座反力為：R 前邊=106. 2KNR 前中=50. 1KNR 前邊=106. 2KN5、計算后下橫梁荷載分析：后下橫梁主要承擔底板五仝、腹板確、底模、底模縱梁的重力，通過吊桿及拉桿傳遞至后上橫梁及已澆底板上。其受力簡圖如圖十所示：圖六、后下橫梁受力簡圖及截面圖計算材料選用雙込lx二8056. 8*2cn?W= lx/ (32/2) =1007. 1cm4通過計算可得：當 x=2. 5m 時 Mg二34. 5KX. mO =M_/ Wx=34. 5 X 107(1007. 1 X 10“)二34. 3MPa<200MPa= o J<可

9、f二0. 42mmf幾二0. 42/500二 1/119(X1/400二f/L可其支座反力為：R 的邊=106. 2KNR 前中=50. 1KNR 前邊=106. 2KN6、計算外滑梁荷載分析：外滑梁是掛籃施工中側模板的滑移軌道，其施工荷載、掛籃移動時荷載均通過側模支架，傳遞至外滑梁。承受的荷載主要為：側 模，側模支架、翼緣板碗及外滑梁自重。掛籃移動時只承受側模及側模支 架、外滑梁自重。為了便于計算，現將外滑梁簡化為如下圖十二所示的簡 支結構。圖七、外滑梁簡化簡支結構計算材料選用斑，外滑梁自重0. 89964tolx二8056. 8*2cmW= lx/ (32/2)二1007. 1cm'

10、;q= (6+1. 134*2. 6*3. 5) /2+0. 25*1. 134/2=8. 3t/m8=2. 55mb=2. 25mc二3. 5md二0. 2R 外a二qbc/L二8. 3*2. 25*3. 5/4. 813. 62tR 外qbc/L=8. 3*2. 55*3. 5/4. 815. 44tL二qbc/L*(d+bc/2L) =8. 3*2. 25*3. 5/4. 8*0. 2+2. 25*3. 5/(2*4. 8)=13. 89tm.be 八 u 3x3.5X = d + = 0.5 += 2.41/77X二 d+bc/L二02+225*35/48二184/5.50 二Mg/

11、W =138. 9X107(1007. 1 X IO'6) =137. 9MPa<200MPa= o °<可z_4x- +近似認為處撓度最大。qbc f產=5. 8mmf/L=O 58/480二 1/12081/400二f/L可7計算內滑梁荷載分析:內滑梁是掛籃施工中內模板的滑移軌道，其施工荷載.掛籃移動時荷載均通過內模支架，傳遞至內滑梁。承受的荷載主要為：內模，內模支架.頂板磴及內滑梁自重。掛籃移動時只承受內模及內模支架.內滑梁自重。為了便于計算，現將內滑梁簡化為如圖十四所示的簡支結構。0.50.80 前MU2022圖八.內滑梁簡化計算簡支結構內滑梁選用22a。

12、Ix二2393. 9*2cn?W= Ix/ (22/2) =435. 3cms均布荷載：q= (0. 5+0. 82*2. 6*3. 5) /2+0. 25*0. 82/2=4. 08t/ma=2. 55mb=2. 25mc=3. 5md二0. 2mR 內 a二qbc/L二4. 08*2. 25*3. 5/4. 86. 71R 內 b二 qbc/L=8. 3*2. 55*3. 5/4. 8=7. 59tL二qbc/L*(d+bc/2L ) =4. 08*2. 25*3. 5/4. 8*0. 2+2. 25*3. 5/(2*4. 8) =6. 83tmX= d+bc/L二0. 2+2. 25*3

13、. 5/4. 8=1. 84o =M_/ Wx=68. 3 X 107(1007. 1 X 10”) =67. 8MPa<200MPa= o J < 可近似認為血-處撓度最大。當 x=2. 41m 時，f»=5. 8mmf/L=0. 58/480=l/1208<l/400=f/L <可>8. 計算前上橫梁荷載分析：前上橫梁主要是通過吊桿承受前下橫梁以及外滑梁、內滑梁所傳遞的荷載，其受力簡圖如圖十六所示：20圖九、前上橫梁受力簡圖計算：前上橫梁選用32b。I =8056. 8*2cm*W=1007. 1cm3R 外a=13. 62t R 內a=6. 71R

14、 前邊=106. 2KNR iwh'50. 1KNR 曲邊=106. 2KN通過計算可得：當x=2.25m時Mmax=-13. 62*0. 15+6. 7*1. 25+106. 2*0. 35+50. 1*2. 25=156. 2KN. m o=M_/ W =156. 2X107 (1007. 1X 10_s)=155<200MPa= a J 可 當 x=2. 25m 時，f-2. 6mmf/L二0. 26/480二 1/1846C1/400二f/L可Ri=R：=15. 162t9. 計算后上橫梁荷載分析:后上橫梁主要是掛籃移動時承擔后下橫梁通過吊桿傳遞的力及后下橫梁的重力，其受

15、力簡圖為：圖十、后上橫梁受力簡圖計算：前下橫梁選用32b。I尸8056. 8*2cm'W=1007. 1cm3R 外a=13. 62t R 內 a=6. 71R后邊=106. 2KNR后中二50. 1KNR后邊=106. 2KN通過計算可得：當x=2.25m時Mmax=-13. 62*0. 15+6. 7*1. 25+106. 2*0. 35+50. 1*2. 25=156. 2KN. mo=NU/ 156. 2X107 (1007. 1X 10's)=155200MPa= o J 可當 x=2. 25m 時，f*=2. 6mmf/L=O 26/480二l/1846l/400=

16、f/L可Ri15. 162t10. 計算主梁荷載分析：主梁采用16Mn36,共計4根，長為9. 3米，懸空4. 48m,主要承受前上橫梁傳遞的施工荷載，其受力簡圖如圖十一：9.3圖十一、主梁受力簡圖計算：1.掛籃桿件重量為 G二 1048. 8/2+897. 6/2+4468/2二3207KgR 前=R 后=15. 162T根據主梁受力簡圖：R 支產(& 35*15. 162+4. 85*15. 162+3. 207*4. 65)/4. 65=46. 25TR 支2二(3. 7*15. 162+0. 2*15. 162) /4. 65=12. 7T 根據節點法計算得:桿 1=15. 4

17、T 桿 2二& 7T 桿 3=13. 3T桿 4=13. 5T 桿 6=43. 05T 桿 7=2. 4T 桿 5=32. 2T計算桿6=43. 05T軸心受壓，如滿足要求，則其余桿件也滿足。軸心受壓構件縱向彎曲系數其長細比X 1=0. 7L/iL二5. 42米查表知：i=7. 86*2cm二 15. 72cmAm二28. 83*2cm2二57. 66 cm2則 X l=L/i=5. 42*0. 7/57. 66*106. 6查表得：4)1=0.897根據構件軸心受壓公式：N/Am二43. 05*10757. 66*10“二74. 7MPa < 4)1*(6 ) =0.67*20

18、0=134 MPa則整體穩定性能夠保證2.計算：驗算主梁彎矩0.953.502圖十二主梁受力圖R 前二 R 后=15. 162T主梁受力最大彎矩為：Mmax=3. 7*15. 162+0. 2*15. 162=59. ITm主梁采用16Mn 36,則查表知:W=702.9*2cm3= 1405.8cm3o= Mmax/W=59. 1*1071405. 8*10=36. 3Mpa<210 Mpa當 x=4. 65m 時，f*=0. 9mmf/L=0. 9/930=l/1033<l/400=f/L可11. 計算主梁后錨系統、荷載分析：主梁后錨桿是掛籃受力的所有支持點，只有錨固穩定，整個掛籃系統才能發揮作用。、計算：己知所需最大的錨固力為12. 7t,而后錨桿利用箱梁預留孔的四 級冷拉筋。IV級冷拉筋標準抗拉強度川=750M/m4)32 IV級冷拉筋設計拉力為P二畸 XA=750*10%3. 14*0. 03274=603. 2KN故需 4>32IV級冷拉筋：