1、真空制鹽蒸發結晶器的設計與實踐 摘 要:真空蒸發制鹽外熱式強制逆循環軸向出料蒸發結晶器，經多個廠家生產應用實踐證明是成功的，具有生命力的。這種新型結構，作為一項新技術新設備應加強研究，總結提高，推廣應用，不斷完善。文章從流體力學、結晶機理角度要求，到具體工程設計參數和材質選用。論述了該罐的特點。 關健詞：真空制盆；蒸發結晶器；結晶機理；罐型結構；設計參數；材質選用191 前 言 蒸發和結晶是重要的化工單元操作過程，在真空制鹽行業中處于關鍵地位并起主導作用。目前我們所采用的蒸發結晶器是在原始蒸發裝置的基礎上發展起來的，它不再是僅僅為了強化傳熱及蒸發能力而獲得產品，同時更主要的是以提高結晶產品的質

2、量和粒度為目的。所以說傳熱及蒸發是為結晶產出合格的產品創造傳熱、傳質的條件和環境。在傳熱蒸發過程中，嚴格控制料液的過飽和度以及晶核的形成和成長環境，產出合格的結晶產品，這是蒸發與結晶相結合的原理方面向前邁進了一大步。2 蒸發結晶器的沿革 鹽的生產主要是通過對鹵水進行加熱，使其蒸發濃縮結晶析出固體NaCl的過程。隨著社會發展和科學技術進步，鹽作為人們食用所占比例越來越小，而是大量作為基礎化學工業和其它工業部門的原料。鹽的品種由古老的雪花鹽、筒鹽、鍋巴鹽，發展到今天的各種特殊要求用途的特種鹽。制鹽設備也由古老的作坊式手工操作的園鍋、鑲鍋、小方鍋、小平鍋、大平鍋，至近代制鹽工業用的內熱式強制循環（標

3、準式）蒸發結晶器和現代外熱式強制正循環（又分為切向進料和軸向進料兩種）蒸發結晶器及外熱式強制逆循環（分為徑向出料和軸向出料兩種）蒸發結晶器。這也是目前國內制鹽企業應用最多的蒸發結晶器（如圖1所示）。若為了獲得粒徑更大的結晶鹽可在上述蒸發結晶器上增設奧斯陸（OsLo）育晶器。D·T·B型育晶器或倒園錐型育晶器，這樣可獲得粒徑在Imm至數毫米的結晶鹽產品。a.外熱式強制正循環切向進料蒸發結晶器；b.外熱式強制正循環軸向進料蒸發結晶器；c.外熱式強制逆循環徑向出料蒸發結晶器；d.外熱式強制逆循環軸向出料蒸發結晶器。3 NaCl結晶機理簡介3.1 NaCl結晶的環境和條件，NaCl

4、結晶要從鹽鹵料液中結晶析出，料液必須從外部不斷地獲得熱能，使料液中的水分不斷蒸發濃縮，使其達到飽和和過飽和（如圖2所示）。3.1.1 當鹵水未達到飽和時NaCl不會產生結晶，當放入NaCI晶體時則會溶解。如圖2 AB線下方的不飽和區域（穩定區）。3.1.2 當鹵水繼續蒸發NaCl達到飽和，如圖2中的AB線即平衡溶解度曲線進人介穩區，此時NaCl結晶和溶解處于動態平衡，溶質NaCl不會自發成核析出結晶。若有NaCl晶核進人就能生長成晶體，即圖2中AB線和CD線之間的介穩區；3.1.3 當鹵水繼續蒸發溶質NaCl含量超過過飽和線CD線進人過飽和區（不穩區），則會自發地產生較多NaCl晶核。三個區域

5、以介穩區為最重要（當料液中有晶體存在的條件下即使在介穩區中也會有晶核發生，而介穩區極易受外界影響即有無晶種、晶種大小、多少，有無攪拌、振動及雜質等等因索），晶體的成長應控制在此區域內進行。而NaCl與其它鹽類比較，其介穩區范圍非常窄。所以要獲得較大粒徑的晶體較難。而溶液的過飽和度C是結晶成長的推動力，是關鍵因素，其關系式如下： C=C2C1 （g/L）（1） 式中：C溶液的過飽和度（g/L）； C1 溶液在同一溫度下的平衡飽和濃度（g/L）； C2 溶液的實際過飽和濃度（g/L）。要使結晶成長，必須使溶液達到過飽和，并控制在介穩區內，溶液的過飽和度完全用于晶種成長而消失。在實際的運行過程中溶液

6、的實際過飽和度遠比其最大的過飽和濃度低。有資料講：最大允許過飽和度又取決于系統的性質通常為0.55g/L，一般情況下溶液的實際過飽和濃度 C值宜控制在1.50g/L左右，為最大過飽和濃度Cmax的1030%氯化鈉的飽和溶解度溫度0102030406080100飽和溶解度g/100g水35.735.836.036.336.637.338.439.8%26.326.3626.4726.6326.7927.1727.7528.47氯化鈉的沸點升高%濃度101102103104105107沸點6.1911.0314.6717.6920.3225.09氯化鈉飽和水溶液的密度溫度0102030405060

7、708090密度kg/L溶液1.2091.2041.2001.1961.1911.1871.1831.1781.1751.170硫酸鈉的飽和溶解度溫度0102030406080100飽和溶解度g/100g水4.89.019.440.848.845.343.742.5%4.588.2616.2528.9832.831.1830.4129.84硫酸鎂的飽和溶解度溫度0102030406080100飽和溶解度g/100g水30.935.540.845.555.164.274%23.626.228.9831.2735.5339.142.533.2 NaCl晶核晶體的成長 根據化工單元操作普遍擴散理論分

8、析，晶體成長與以下幾個因素密切相關。3.2.1 晶體成長的推動力是溶液的過飽和濃度差和傳質速度。過飽和溶液中溶質擴散到晶核附近的相對靜止液層并穿過相對靜止溶液層到達晶體表面結晶生長在其表面上，使其晶體長大，并放出結晶熱，熱量再依靠擴散傳遞到溶液中去。如圖3所示。溶液的過飽和度亦可用下式求得： 過飽和度=產鹽量（g/h）/循環量(L/h)（g/L）（2）1.5=1000000/循環量，循環量=666667L/h，（即當產鹽量為1t/h，時需666.7m3/h的循環量）3.2.2 溶液的溫度：在相同的時間和相同的溶液過飽和濃度差條件下，溶液的溫度越高，溶液的粘度越小，溶質的擴散速度越快，晶體的成長

9、速度也快。因此，溶液溫度高時容易得到粒徑較大的產品，如圖4。3.2.3溶液中的雜質濃度及懸浮物的變化：在相同的溫度條件下，溶液中雜質含量及懸浮物增加，則溶液濃度增高。溶液粘度上升，溶液的擴散速度下降，晶體的成長速度也減小。3.2.4 晶體在蒸發結晶器內停留時間：根據溶液中NaCl的成核速率與產品排出速率基本一致,NaCl晶體的成長速率和產品粒徑的要求，從而確定晶體在蒸發結晶器內的停留時間。據資料介紹，產品平均粒徑0.4mm時其停留時間應在1小時以上。晶體生長速率公式如下（按球形計）：Ra=（6/） V （kg/m2·s）（3）式中：Ra晶體生長速率（kg/m2·s）； 晶體

10、容積系數，按球形計=1/6； R表面積換算系數，按球形計：=； 晶體密度（kg/m3)； V晶體平均成長系數（m/s）。3.2.5 循環溶液流量：當加熱蒸汽量一定時循環溶液流量和溶液的過飽和度成反比的函數關系，而循環流量又確定了蒸發結晶器各部位的流速大小，速度大又引起晶體之間、晶體與器壁之間的碰撞加劇，致使晶體破碎成二次晶核的可能性增大，對產品粒徑影響也很大，因此要有適當的流量。3.2.6 鹽漿濃度：指參加循環料液中的晶體濃度，又叫固液比，在其它條件一定的前提下，鹽漿濃度高則蒸發結晶器內晶體的保有量多。晶體停留時間增長有利于料液過飽和度的消除和晶體成長。但鹽漿濃度過高，晶體之間、晶體與器壁之間

11、碰撞機率增多，晶體被破碎成二次晶核的機率也多，對晶體成長也不利，所以應控制適當的晶體濃度才行，一般的固液比控制在20%左右為宜。根據以上數據，氯化鈉蒸發結晶的終點應設計為60度、43%（此時溶液含氯化鈉固體量21.74%，不適合離心機的分離，需增加增稠槽。）根據以上數據，氯化鈉蒸發結晶的終點應設計為90度、40%（此時溶液含氯化鈉固體量23.134%，不適合離心機的分離，需增加增稠槽。）4 現代蒸發結晶器的設計與實踐 設計是科研實驗和生產實踐的橋梁和紐帶。工程設計不能是簡單地照抄照搬前人原有的圖紙、資料和成果，盲目、機械的加以縮小或放大。設計要結合國情，是一項切合實際的創新性勞動。創新是設計的

12、靈魂與推動力。要創新必須迎接風險和挑戰，必須實事求是，善于總結前人的經驗、有所發現、有所改進、有所提高，設計才能做到技術先進、經濟合理、安全適用、達到資源合理利用、清潔生產、節能降耗、提高經濟效益之目的。 我國制鹽行業目前普遍采用的蒸發結晶器型型如圖1所示的四種為主。它們主要由蒸發室、加熱室、上下循環管、循環泵及鹽腳組成一個功能完善的罐型整體。要求結構合理、符合流體力學原理，做到系統阻力小，動力消耗省，傳熱效率高，蒸發強度大，汽液分離效果好，能滿足鹽晶成長所需的條件和環境，產出合格的產品。根據系統物料平衡和熱量平衡計算結果及相關經驗數據來確定蒸發結晶器各組成部分的相關尺寸和參數。現分述于下。4

13、.1 蒸發室直徑及分離室空間高度 蒸發室相關尺寸設計應滿足下述三點：一是能有效地減少和消除料液過飽和度，使晶體有一個良好的成長條件和環境。二是減少料液的短路溫度損失，有利于閃發和汽液分離，盡量減少液沫帶出。三是盡量使蒸發室內表面平整光潔，防止結鹽垢成塊成疤，確保生產正常連續運行。4.1.1 蒸發體積強度法即每一秒鐘從每一立方米蒸發空間排出的二次蒸汽體積，當分離空間高度確定時，其蒸發室直徑按下式計算。D=W/V··H （m）（4） 式中：D蒸發室直徑（m）； W二次蒸汽體積流量(m3/s)； V一一允許蒸發體積強度 1.11.5m3/m3· s（有學者建議取0.81

14、.3 m3/m3· s）； H汽液分離空間高度1.82.5m（另有建議2.53.0m）； 圓周率。4.1.2 質量速度法單位時間內單位蒸發表面積允許蒸發水量計算出蒸發室直徑D D=4W/·V （m）（5） 式中：D蒸發室直徑（m）； W蒸發室蒸發水分量(kg/h)； V允許質量速度2500800kg/m2·h。末效取下限； 圓周率。4.1.3 近似比例法將蒸發室分離空間看作汽液分離器，分離器直徑D按下式計算。D=U負荷/0.541Rd =U負荷/0.54×0.44 =6.47U負荷(m) (6) 式中：D蒸發室直徑（m）； U負荷=W秒 r汽/r液-r汽

15、（m3/s）； W秒二次蒸汽體積（m3/s）； R汽二次蒸汽重度（kg/m3）； r液料液重度（kg/m）； Rd實際汽體速度與基礎速度之比值（一般取0.44，若設有捕沫器可取1.15）。4.1.4 二次蒸汽斷面流速法通過蒸發室的二次蒸汽流速（即空塔速度）設計規范確定為47m/s，筆者認為在多效蒸發時末效二次蒸汽速度宜控制在4m/s左右，其直徑D按下式計算：D=4GV/W （m）(7) 式中：D蒸發室直徑（m）；G二次蒸汽量（kg/h）；V二次蒸汽比容（m3/kg）；W二次蒸汽流速（m/s）； 圓周率。4.1.5 二次蒸汽分離空間高度指蒸發室液面上汽液分離段的有效高度。料液經加熱進入蒸發室沸騰

16、，汽泡不斷產生，穿過料液層到達液面汽泡破裂，逸出二次蒸汽時所帶出的液滴和液沫，絕大部分能沉降回落的有效高度。文獻資料上大多采用2.03.0。 我國現生產的蒸發結晶器蒸發室有效分離空間高度（在沒有捕沫設施的情況下）大多在3m以上。尚有進一步增高的趨勢。4.1.6 二次蒸汽管徑二次蒸汽比容隨壓力而變化，為了減小二次蒸汽管道壓力和溫度損失，目前設計中二次蒸汽管內流速大多控制在1040m/s進行計算。4.2 加熱室面積、加熱管直徑、長度的確定4.2.1加熱面積的確定：根據物料平衡和熱量平衡計算結果及選用的參數，按下式計算： F=Q/K·t （m2) ···

17、83;··············（8） 式中：F加熱面積（m2）； Q單位時間內傳熱量（kcal/h）； K總括傳熱系數（kcal/m2·h·)； t傳熱有效溫度差（）。4.2.2 加熱管直徑與長度的確定在一定的熱負荷條件下，確定了加熱面積，這就基本確定了進出加熱室料液溫度升高tc和料液的過飽和濃度c。根據tc與直控d、長度L和管內料液流速W之間的關系，我們可用下式計算。Q=K·F·t=k·n·

18、·d·L·t （kcal/h）·······（9）Q=/4·d2·n·w·rc·tc·3600 （kcal/h）·······（10）將（9）代入（10）化簡得： tc=K·t·L/900·r·w·d （）（11）式中：Q傳熱量（kca/h）； K總括傳熱系數（kcal/m2·h·)； t傳熱有效溫

19、度差（）； tc一一進出加熱室料液溫度升高（）； d加熱管計算管徑（m）； L加熱管有效換熱長度（m）； W加熱管內料液流速（m/s）； R循環料液重度(kg/m3); C料液比熱（kcal /kg·）；, n加熱管根數； 圓周率。 上式說明當熱負荷和加熱面積確定后，tc與L成正比，與d和W成反比。tc是設計時必須予以重視的一個重要參數。因為tc與料液的過飽和度，晶體的成長速度及鹽產品的產量和質量密切相關。一般應先確定tc值的情況下再決定加熱管直徑d、長度 L及料液在加熱管內流速W。 根據文獻資料和實踐經驗，tc大多在3左右,最高達5以上，管徑d外大多在3245mm，管長L大多在50

20、007000mm，最長達12000m以上，加熱管內料液流速一般在1.22.5m/s范圍內選取，大多控制在1.8m/s左右。結晶效的數據。4.2.3 加熱管根數的確定 當加熱面積確定之后按下式計算 n=F/·d·L （12） 式中：n換熱管根數； F加熱面積（m2）； d加熱管計箕直徑（m）； L一一加熱管有效換熱長度（m）；圓周率。 上式關鍵在于加熱管計算直徑的選取。我國對于列管式換熱器計算的有關標準規范規定，加熱管計算直徑取外徑。我國制鹽行業傳統習慣采用加熱管內徑與外徑的平均值中徑作為計算直徑。根據筆者的設計實踐與資料介紹，因為總括傳熱系數K值直接受管外蒸汽冷的給熱系數a

21、1和管內料液對流給熱系數2所左右。當1< 2時計算直徑取外徑。儀1= 2時計算直徑取中徑。1> 2時，計算直徑取內徑。在我們的制鹽加熱室中，管外蒸汽側的1遠遠高于管內料液側的2，起碼1是2的23倍。所以筆者認為在計算用于制鹽的加熱室加熱管根數時應取加熱管內徑作為計算直徑為宜。4.2.4 加熱室筒體直徑的確定在加熱管直徑和根數確定之后，制鹽用加熱室內加熱管多用等邊三角形方式排列，其筒體直徑可用以下經驗公式計算：D=1.15PtN (m) (13) 式中：D加熱室筒體直徑m；Pt管間距mm。N加熱管根數。 管間距加熱管與加熱管的中心距離，采用脹管法Pt=1.31.5d外。我國制鹽行業在

22、較長時期內，一套多效裝的加熱室均采用相同的管間距，這樣各效加熱室直徑也均相等。筆者認為這是欠妥的，從首效到末效進人加熱室的蒸汽比容相差很大，為降低壓力及溫度損失有利于傳熱，應依據蒸汽比容的不同，也應采用不同的管間距。在較高真空度的狀態下末效的管間距應進一步擴大。所以Pt=1.31.8d外來選取為好。4.2.5 加熱室蒸汽進口的設置支架為了防止高速蒸汽流對加熱管的沖刷而引起侵蝕和振動，應在蒸汽進口處設防沖擋板或導流器。擋板擋板支架 設防沖擋板時，防沖擋板與筒體內側的距離h應大于加熱蒸汽進口管內徑的0.25d，擋板直徑D大于進口管直徑d，其蒸汽通道切面積，必須大于蒸汽管進口橫切面積。如圖5a所示。

23、 設導流器，是一種較為理想的蒸汽進口防沖結構，也是制鹽行業用得較多的一種。它將流速較高的蒸汽送入夾套的環型槽內進行再分配，其環型通道寬度h與蒸汽進口管直徑d的關系是h0.3d，如圖5b所示。4.2.6 加熱室內加折流板 我國制鹽行業早期在加熱室內大多沒有加折流板，到80年代因材質的改進，耐蝕性能提高，更換加熱管的周期延長和引進國外制鹽技術裝備開始，我國自己設計的加熱室內開始裝設折流板，以強化傳熱過程。大多采用圓塊型折流板，其圓缺率基本按統一的0.25D進行設計。折流板間距采用上寬下窄方式，最大處亦應小于加熱室直徑。筆者認為，蒸汽冷凝型若設折流板，其圓缺率應擴大至0.45D左右，不應當是統一的，

24、應該是上大下小。因為加熱蒸汽進人加熱室逐步冷凝放熱，蒸汽體積流量逐步減少之故。而折流板的間距也是同樣原因，應該是上高下矮。另外，筆者很贊同在好些文獻資料上講的：在換熱器殼層空間為蒸汽冷凝時折流板對其給熱系數1的大小幾乎沒有影響，所以不需裝設折流板。但為了增加管束的剛度和防止管子振動和冷凝液的排除而裝設折流板者是例外。4.3 循環管直徑的確定上下循環管直徑通常都是按經驗數據作為計算依據。外熱式強制循環蒸發結晶器下循環管切面積與加熱管總切面積之比，一般文獻資料為0.81.1。上循環管切面積與下循環管相同，或者上循環管直徑為蒸發室直徑的0.20.3倍。經長期實踐，為了降低料液在循環管中流動阻力，降低

25、循環泵揚程宜將循環管直徑加大。從目前設計情況看循環管切面積與加熱管總切面積之比控制在1.01.5之間。近期有進一步擴大的趨勢，而上下循環管直徑趨于一致。而加熱室上錐體與上循環管連接的彎頭，傳統是采用等徑彎頭。筆者將其改為漸縮式彎頭，實踐證明效果良好。4.4 加熱室上花板至燕發室液面的距離為了防止料液經加熱在加熱管內沸騰造成管壁結垢而降低總括傳熱系數，甚至發生堵實心管而影響生產正常運行，所以在上花板以上必須保持足夠的液柱高度。這個液柱高度大致可用下式計算。H=(P1P2)/r (m) (14) 式中：H液柱高度（m）； P1料液出加熱管口的溫度減去料液沸點升后對應溫度下飽和蒸汽壓力（at）； P

26、2蒸發室二次蒸汽壓力（at)； r為汽液固三相流的平均重度(kg/m3).4.5 循環泵 循環泵是外熱式強制循環蒸發結晶器的重要組成部分。其性能的優劣直接影響裝置的能耗、產品粒度、生產強度、運行周期及運行費用。從設計到生產不僅要求泵的流量、揚程，能滿足裝置所需，更要求泵的效率高，操作、維修方便、安全、運行時間長，對晶體的破碎率少。制鹽用循環泵屬于大流量、低揚程、高比轉速的軸流泵。泵的流量、揚程、功率分別和轉速的一次方、二次方、三次方與泵葉直徑的三次方、二次方、五次方成正比關系。而比轉速又是確定泵葉形狀及性能參數特性和汽蝕性能的主要參數。當前泵的轉速常按汽蝕比轉速公式計算。C=5.62nQ/NP

27、SH3/4 (15)式中：Q一一泵的最佳工況流量(m3/s)； N泵的規定轉速(r/min）； NPSH設計或最佳工況時必須汽蝕余量（m）； C汽蝕比轉速。 當泵的幾何相似，運動相似時則Q=K2·n·D3，NPSH=k1n2·D2，將Q與NPSH代人（15）式，整理得n·D=常數。對于幾何相似，運動相似的泵，n·D值相等，則汽蝕相似。目前國內軸流泵模型D=0.3m，n=1450r/min ，n·D=435。模型泵可在此值下運行可以無汽蝕。因而把n·D=435（國外較先進的大型軸流泵的n·D值為200）作為一項準則，

28、來選擇泵。不論泵的直徑多大其n·D值應當小于435。此值越小，泵越不容易發生汽蝕。所以當流量一定時，宜選用泵葉直徑較大、轉速較低的泵。幾何相似告訴我們，泵的流量和轉速的一次方、泵葉直徑的三次方成正比，因流速降低從而減小了水力損失，可以提高泵的效率，效果是非常明顯的。4.6裝料容積 指蒸發結晶器循環系統間的所有料液容積。這是完成料液蒸發，使溶質NaCl達到過飽和析出晶核，并使晶體成長為所需產品粒度的地方。為確保其所需的環境和條件，其容積應滿足料液每一次循環流經循環系統的時間，應大于30秒為宜。4.7 鹽腳直徑與長度 鹽腳是成品NaCl晶體沉降增稠儲存中轉的容器。外排鹽漿量控制著循環料液

29、中的固液比，確保蒸發結晶器正常運行。為了提高產品質量，降低汽耗，可加淘洗鹵水對外排鹽漿進行淘洗降溫回溶晶體表面的可溶性雜質，浮選淘洗除去細小的鹽晶和其它細小的固體微粒，起到降低排出鹽漿溫度，提高產品質量，降低汽耗的作用。 鹽腳直徑：根據科學試驗和生產實踐驗證，按鹽腳單位橫切面積單位時間內沉降鹽漿晶體量來確定，一般控制在1420t/m2h。若加淘洗鹵水其上升流速視鹽晶粒度與鹽漿固液比而定。據文獻資料介紹一般在110mm/s之間選用。 鹽腳長度，根據國內外生產裝置的實踐經驗大多控制在5左右。也有控制在3m左右的。這些應視規模、工藝流程等條件而因地置宜選用才能取得良好效果。4.8 材質選擇4.8.1

30、 選用蒸發室及上下循環管和加熱室上下錐體的材質，應從具體條件出發，選擇表面光潔、加工、維修較易，耐蝕、耐磨、耐沖刷性能好的材料。上世紀8090年代應用于生產的有B銅鎳合金復合板、超低碳不銹鋼（316L）復合板、雙相不銹鋼（185）復合板、鈦及鈦合金復合板。經實踐證明均是可行的。但超低碳不銹鋼（316L）在濃存在的條件下易受pH值及硫化物等的影響而發生均勻點蝕、孔蝕、穿晶，甚至穿晶斷裂，影響使用壽命。所以要充分注意使用環境條件，調整罐內料液pH值、除去硫化物（包括有機硫化物）等措施，從目前環境、條件，就耐蝕、耐磨、耐用、加工制造及經濟合理綜合考慮，以選用耐蝕性能優于（316L）的鈦及鈦合金或雙相

31、不銹鋼（2205）復合板為宜。不管選用何種材質.對其所有與料液接觸的器壁表面及焊縫必須進行打磨拋光、酸洗、鈍化處理。使其表面形成光滑、致密的鈍化膜以防止腐蝕和誘發晶核的附著，進而形成結晶堆積成鹽塊之目的。4.8.2 加熱室加熱管、管板及筒體 加熱室是蒸發結晶器的心臟，選取更應仔細認真地加以比較確定。上世紀80、90年代常用的有普通無縫碳鋼管低合金（E2）鋼管、紫銅管、B銅鎳合金管、鈦合金及純鈦管。并匹配相應的管板或復合管板。筒體采用碳鋼板或不銹鋼復合板加工制作。目前從經濟合理考慮，加熱管宜選用鈦合金及純鈦管。因為它具有表面光潔粗糙度低與水無親合力，傳熱性能好，耐蝕、蝕磨、耐沖刷能力強，比重輕、管壁薄，使用壽命長等特點。管板配用相應的復合板。加熱室筒體宜選用不銹鋼或雙相不銹鋼復合板加工制作。5 結束語 蒸發結晶器是真空制鹽生產裝置的關鍵設備，歷來是設計和生產單位十分關注的焦點。特別是最近幾年在中國井礦鹽期刊上發表了不少文章，對我國普遍采用和推薦采用的罐型（如圖1所示），從蒸發結晶機理和流體力學原理角度進行探討；從各生產廠家提供的生產數據進行技術經濟和產品質量的分析對比。多數意見認為圖1中的罐型、優于、認為、罐型基本克服了、罐型的缺點，保留其優點并充分地運用了結晶機理，料液加熱升溫后，在蒸發室下錐體，切向進入蒸發室，逐步形成汽、液、固三相流