1、 濮陽宏業生物質熱電2000m2冷卻塔扣件鋼管模板支架計算書 編 制 人：審 核 人： 批 準 人： 日 期： 編制單位 ：嘉泰建設發展有限公司現澆鋼筋混凝土4米厚頂板板支撐系統驗算模板、木方、縱向水平桿、橫向水平桿共計算抗彎、抗剪、撓度扣件計算抗滑承載力。立桿計算穩定性一、計算說明1、荷載及參數（1）箱型設備基礎頂板計算厚度，本方案以4.0米厚為依據，其余厚度根據實際情況對支撐系統進行驗算并加固;本驗算按照4米厚頂板一次澆筑進行計算，相比現場兩次施工有較大安全系數。（2）頂板支撐系統計算高度4.5米;（3）支撐系統材料：面板厚度18mm，剪切強度1.5N/mm2（見模板規范P12）,抗彎強度

2、15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。（見模板規范P12）木方50×100mm，間距150mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。鋼管彈性模量2.06×105 N/mm2，（見腳手架規范P13）模板：木膠合板，自重不大于0.3kn/m2，（見模板規范P14）抗彎強度f15kn支撐：普通腳手架鋼管，截面規格：48mm×3.5mm （力學性能見模板規范P30）扣件：可鍛鑄鐵式扣件1）恒荷載（結構自重）模板自重： 0.35kn/m2（大于規范更保險）支撐自重： 3.84kg/m（見模板規范P30）鋼筋砼

3、自重：25kn/m3（常量）2）活荷載（施工荷載）施工荷載：根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）表4.2.2中結構腳手架取值為3.0kn/m2（見腳手架規范P11）風荷載：由于本腳手架為箱形基礎頂板的支撐系統，箱形基礎墻板也已施工完畢，四周已經形成一封閉系統，因此風荷載可予以忽略不計。二.支撐結構立桿的縱距 b=0.450m，立桿的橫距 l=0.450m，立桿的步距 h=1.40m。 扣件計算折減系數取1.00。支撐結構見附圖一。三.驗算（一） 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的計算按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.

4、0（砼自重）×4.0（板厚）×0.45（腳手架間距）+0.35（模板自重）×0.45（腳手架間距）45.16kN/m活荷載標準值 q2 = 3.0（見模板規范P15，活荷載1加振搗活荷載2等于3）×0.45=1.35kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = b（長寬）h2（厚）/6=45.00×1.80×1.80/6 = 24.3cm3； I = bh3/12= 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；(1)抗彎強度

5、計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 :q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到（系數參照建筑手冊荷載與結構靜力計算表2-12）：M = 0.100×(1.2×45.16+1.4×1.35)×0.150×0.150= 0.126kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值： f = 0.126×1000×1000/24300=5.185N/

6、mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6（系數，見建筑施工手冊P51，三跨連續梁）×(1.2×45.16+1.4×1.35) ×0.15=0.6×56.082×0.15=5.05kN 截面抗剪強度計算值 T=3×5050/(2×450×18)=0.935N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI <

7、 v = L/ 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×45.16×1504/(100×10000×218700)=0.0708mm 面板的最大撓度小于150/2500.60mm,滿足要求!(二)、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×4.00×0.150=15kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.150=0.053kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m

8、)： 活荷載標準值 q21 = 3.00×0.150=0.450kN/m 經計算得到，荷載設計值為：靜荷載 q1 = 1.20×15+1.20×0.053=18.063kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.450=0.63kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×18.693×0.45×0.45=0.379kN.m 最大剪力 Q=0.600×0.450×18.693=5.05kN 最大支座

9、力 N=1.10（系數，見建筑施工手冊P51，三跨連續梁，左右相加0.5加0.6）×0.450×18.693=9.253kN本算例中，木方的截面力學參數為： 截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.379×106/83333.3=4.55N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪

10、力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×5050/(2×50×100)=1.52N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力計算的最大支座力除以跨度得到20.562kN/m 最大變形 v =0.677×20.562×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.144mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! （二） 縱向水平桿

11、計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4；抗彎強度計算： 最大彎矩 M =0.379kN.m抗彎強度f = M / W =0.379×1000×1000/5080=74.61N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（三） 橫向水平桿計算 橫向水平桿按集中荷載作用下簡支連續梁計算，計算簡圖如下： 最大支座力 N=9.253kN經過連續梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.244×9.253×0.45=1.016kN.m 最大變形 vmax=

12、1.883×9.253×103×（450）3/（100×2.06×105×12.19×104）=0.632mm 最大剪力 Qmax=2.267×9.253=20.977kN 抗彎計算強度 f=1.016×106/5080.0=200N/mm2橫向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!v=l/150=450/150=3 mm v<v橫向水平桿撓度滿足要求。（四） 橫向水平桿與立桿連接的扣件抗滑承載力計算 橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力：R=20.977kN Rc=8.00 kN單扣件抗

13、滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.8 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。 故本次軋機設備基礎頂板支撐采用可調托座。（五） 立桿計算單立桿豎向荷載：鋼筋混凝土自重：25×4×0.45×0.4520.25KN 模板自重：0.35×0.45×0.450.071KN支撐自重：3.84×4.50.173KN 施工荷載與傾倒混凝土荷載：3×0.45×0.450.608KN所以N1.2×（20.25+0.071

14、+0.173）+1.4×0.608 25.44KN根據規范要求，不考慮風荷載時立桿的穩定計算式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 25.44KN i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.57 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到 參照扣件式規范，由公式 l0 = k1uh1.155×1.5×1.42.426m 經查表得到：0.294；所以2

15、5440/0.294×4.57×100189.34<205N/mm2立桿穩定性滿足要求。（六） 結論通過上述驗算，對4米厚的頂板，450mm×450mm的立支撐系統，搭設高度4.5米，能夠滿足施工要求，并具有較大的安全系數。現澆鋼筋混凝土1米厚頂板板支撐系統驗算一、計算說明1、荷載及參數（1）箱型設備基礎頂板計算厚度，本方案以1.0米厚為依據，其余厚度根據實際情況對支撐系統進行驗算并加固;（2）頂板支撐系統計算高度7.5米;（3）支撐系統材料：面板厚度18mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。木方50&

16、#215;100mm，間距200mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。模板：木膠合板，自重不大于0.3kn/m2，抗彎強度f15kn支撐：普通腳手架鋼管，截面規格：48mm×3.5mm 扣件：可鍛鑄鐵式扣件1）恒荷載（結構自重）模板自重： 0.35kn/m2支撐自重： 3.84kg/m鋼筋砼自重：25kn/m32）活荷載（施工荷載）施工荷載：根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）表4.2.2中結構腳手架取值為3.0kn/m2風荷載：由于本腳手架為箱形基礎頂板的支撐系統，箱形基礎墻板也已施工完畢，四周已

17、經形成一封閉系統，因此風荷載可予以忽略不計。二.支撐結構立桿的縱距 b=0.750m，立桿的橫距 l=0.750m，立桿的步距 h=1.50m。 扣件計算折減系數取1.00。支撐結構見附圖一。三.驗算（一） 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的計算按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0×1.0×0.75+0.35×0.7519.01kN/m活荷載標準值 q2 = 3.0×0.75=2.25kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = bh2/6=75.00&

18、#215;1.80×1.80/6 =40.5cm3； I = bh3/12= 75.00×1.80×1.80×1.80/12 = 36.45cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 :q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到（系數參照建筑手冊荷載與結構靜力計算表2-12）：M = 0.100×(1.2×19.01+1.4

19、15;2.25)×0.200×0.200= 0.104 kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值： f = 0.104×1000×1000/40500=2.57N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×19.01+1.4×2.25) ×0.250=0.6×25.96×0.20=3.12kN 截面抗剪強度計算值 T=3×3120/(2×750×18)=0.347N/

20、mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×19.01×2004/(100×10000×364500)=0.056mm 面板的最大撓度小于200/2500.8mm,滿足要求!(二)、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×1.00×0.200=5.0kN/m (2)

21、模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 活荷載標準值 q21 = 3.00×0.200=0.600kN/m 經計算得到，荷載設計值為：靜荷載 q1 = 1.20×5.00+1.20×0.070=6.08kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.600=0.84kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×6.9&

22、#215;0.75×0.75=0.388kN.m 最大剪力 Q=0.600×0.750×6.9=3.11kN 最大支座力 N=1.10×0.75×6.9=5.69kN本算例中，木方的截面力學參數為： 截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.388×106/83333.3=4.66N/mm2木方的抗彎計算強度

23、小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×3110/(2×50×100)=0.933 N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力計算的最大支座力除以跨度得到7.59kN/m 最大變形 v =0.677×7.59×750.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.411 mm

24、 木方的最大撓度小于750.0/250,滿足要求! （二） 縱向水平桿計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4；抗彎強度計算： 最大彎矩 M =0.388kN.m抗彎強度f = M / W =0.388×1000×1000/5080=66.9N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（三） 橫向水平桿計算 橫向水平桿按集中荷載作用下簡支連續梁計算，計算簡圖如下： 最大支座力 N=5.69kN經過連續梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.244×5.6

25、9×0.75=1.04kN.m 最大變形 vmax=1.883×5.69×103×（750）3/（100×2.06×105×12.19×104）=1.8mm 最大剪力 Qmax=2.267×5.69=12.9kN 抗彎計算強度 f=1.04×106/5080.0=204.72N/mm2橫向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!v=l/150=750/150=5 mm v<v橫向水平桿撓度滿足要求。（四） 橫向水平桿與立桿連接的扣件抗滑承載力計算 橫向水平桿傳給立桿的豎向作用

26、力：R=12.9kN Rc=8.00 kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.8 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。 故本次軋機設備基礎頂板支撐采用可調托座。（五） 立桿計算單立桿豎向荷載：鋼筋混凝土自重：25×1×0.75×0.7514.06KN 模板自重：0.35×0.75×0.750.197KN支撐自重：3.84×7.528.8Kg=0.288KN 施工荷載與傾倒混凝土荷載：3×0.75×0.7

27、51.69KN所以N1.2×（14.06+0.197+0.288）+1.4×1.6919.82 KN根據規范要求，不考慮風荷載時立桿的穩定計算式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 19.82KN i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.57 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到 參照扣件式規范，由公式 l0 = k1uh1.155×1.5&

28、#215;1.52.599m 經查表得到：0.259；所以19820/0.259×4.57×100167.45<205N/mm2立桿穩定性滿足要求。（六） 結論通過上述驗算，對1米厚的頂板，750mm×750mm的立支撐系統，搭設高度7.5米，能夠滿足施工要求。現澆鋼筋混凝土1.5米厚頂板板支撐系統驗算一、計算說明1、荷載及參數（1）箱型設備基礎頂板計算厚度，本方案以1.50米厚為依據，其余厚度根據實際情況對支撐系統進行驗算并加固;本驗算按照1.5米厚頂板一次澆筑進行計算，相比現場兩次施工有較大安全系數。（2）頂板支撐系統計算高度4.5米;（3）支撐系統材料

29、：面板厚度18mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。木方50×100mm，間距200mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。模板：木膠合板，自重不大于0.3kn/m2，抗彎強度f15kn支撐：普通腳手架鋼管，截面規格：48mm×3.5mm 扣件：可鍛鑄鐵式扣件1）恒荷載（結構自重）模板自重： 0.35kn/m2支撐自重： 3.84kg/m鋼筋砼自重：25kn/m32）活荷載（施工荷載）施工荷載：根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）表4.

30、2.2中結構腳手架取值為3.0kn/m2風荷載：由于本腳手架為箱形基礎頂板的支撐系統，箱形基礎墻板也已施工完畢，四周已經形成一封閉系統，因此風荷載可予以忽略不計。二.支撐結構立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m。 扣件計算折減系數取1.00。支撐結構見附圖一。三.驗算（一） 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的計算按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0×1.50×0.6+0.35×0.622.71kN/m活荷載標準值 q2 = 3.0×0.6=1.8kN/m面板的截面

31、慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = bh2/6=60.00×1.80×1.80/6 = 32.4cm3； I = bh3/12= 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 :q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到（系數參照建筑

32、手冊荷載與結構靜力計算表2-12）：M = 0.100×(1.2×22.71+1.4×1.8)×0.20×0.20= 0.119kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值： f = 0.119×1000×1000/32400=4.897N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×22.71+1.4×1.8) ×0.20=0.6×29.77×0.20=3.57kN 截面

33、抗剪強度計算值 T=3×3570/(2×600×18)=0.496N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = L / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×22.71×2004/(100×10000×291600)=0.084mm 面板的最大撓度小于150/2500.60mm,滿足要求!(二)、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(k

34、N/m)： q11 = 25.000×1.500×0.20=7.5kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.20=0.07kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 活荷載標準值 q21 = 3.00×0.20=0.60kN/m 經計算得到，荷載設計值為：靜荷載 q1 = 1.20×7.5+1.20×0.07=9.084kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.60=0.84kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不

35、利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×9.084×0.60×0.60=0.327kN.m 最大剪力 Q=0.600×0.60×9.084=3.27kN 最大支座力 N=1.10×0.60×9.084=6.00kN本算例中，木方的截面力學參數為： 截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算

36、抗彎計算強度 f=0.327×106/83333.3=3.92N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×3270/(2×50×100)=0.981N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力計算的最大支座力除以跨度得到10kN/m 最大變形 v =0.677×10×600.

37、04/(100×9500.00×4166666.8)=0.222mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! （二） 縱向水平桿計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面慣性矩 I = 12.19cm4；抗彎強度計算： 最大彎矩 M =0.327kN.m抗彎強度f = M / W =0.327×1000×1000/5080=64.37N/mm2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!（三） 橫向水平桿計算 橫向水平桿按集中荷載作用下簡支連續梁計算，計算簡圖如下： 最大支座力

38、 N=6.00kN經過連續梁的計算得到： 最大彎矩 Mmax=0.244×6.00×0.60=0.878kN.m 最大變形 vmax=1.883×6.00×103×（600）3/（100×2.06×105×12.19×104）=0.972mm 最大剪力 Qmax=2.267×6.00=13.602kN 抗彎計算強度 f=0.878×106/5080.0=172.83N/mm2橫向鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!v=l/150=450/150=3 mm v<v

39、橫向水平桿撓度滿足要求。（四） 橫向水平桿與立桿連接的扣件抗滑承載力計算 橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力：R=13.602kN Rc=8.00 kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN<R 12.8 kN時，應采用雙扣件；R>12.0kN時，應采用可調托座。 故本次軋機設備基礎頂板支撐采用可調托座。（五） 立桿計算單立桿豎向荷載：鋼筋混凝土自重：25×1.5×0.6×0.613.5KN 模板自重：0.35×0.6×0.60.126KN支撐自重：3.84×4

40、.50.173KN 施工荷載與傾倒混凝土荷載：3×0.6×0.61.08 KN所以N1.2×（13.5+0.126+0.173）+1.4×1.08 18.07KN根據規范要求，不考慮風荷載時立桿的穩定計算式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 17.93KN i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.57 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i

41、查表得到 參照扣件式規范，由公式 l0 = k1uh1.155×1.5×1.52.599m 經查表得到：0.262；所以18070/(0.262×4.57×100)150.92<205N/mm2立桿穩定性滿足要求。（六） 結論通過上述驗算，對1.5米厚的頂板，600mm×600mm的立支撐系統，搭設高度4.5米，能夠滿足施工要求，并具有較大的安全系數。現澆鋼筋混凝土1.2米厚頂板板支撐系統驗算一、計算說明1、荷載及參數（1）箱型設備基礎頂板計算厚度，本方案以1.20米厚為依據，其余厚度根據實際情況對支撐系統進行驗算并加固;本驗算按照1.2

42、米厚頂板一次澆筑進行計算，相比現場兩次施工有較大安全系數。（2）頂板支撐系統計算高度7.3米;（3）支撐系統材料：面板厚度18mm，剪切強度1.5N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量10000.0N/mm2。木方50×100mm，間距200mm，剪切強度1.6N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。模板：木膠合板，自重不大于0.3kn/m2，抗彎強度f15kn支撐：普通腳手架鋼管，截面規格：48mm×3.5mm 扣件：可鍛鑄鐵式扣件1）恒荷載（結構自重）模板自重： 0.35kn/m2支撐自重： 3.84kg/m鋼筋砼自重：25kn

43、/m32）活荷載（施工荷載）施工荷載：根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001）表4.2.2中結構腳手架取值為3.0kn/m2風荷載：由于本腳手架為箱形基礎頂板的支撐系統，箱形基礎墻板也已施工完畢，四周已經形成一封閉系統，因此風荷載可予以忽略不計。二.支撐結構立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.80m。 扣件計算折減系數取1.00。支撐結構見附圖一。三.驗算（一） 模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的計算按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0×1.20×0.6+0.3

44、5×0.618.21kN/m活荷載標準值 q2 = 3.0×0.6=1.8kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = bh2/6=60.00×1.80×1.80/6 = 32.4cm3； I = bh3/12= 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取

45、15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 :q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到（系數參照建筑手冊荷載與結構靜力計算表2-12）：M = 0.100×(1.2×18.21+1.4×1.8)×0.20×0.20= 0.097kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值： f = 0.097×1000×1000/32400=2.99N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.6×(1.2×18.21+1.4&

46、#215;1.8) ×0.20=2.92kN 截面抗剪強度計算值 T=3×2920/(2×600×18)=0.406N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.50N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = L / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×18.21×2004/(100×10000×291600)=0.068mm 面板的最大撓度小于150/2500.60mm,滿足要求!(二)、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷

47、載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×1.200×0.20=6kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.20=0.07kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 活荷載標準值 q21 = 3.00×0.20=0.60kN/m 經計算得到，荷載設計值為：靜荷載 q1 = 1.20×6.00+1.20×0.07=7.28kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.60=0.84kN/m 2.木方的計算 按照

48、三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×8.12×0.60×0.60=0.292kN.m 最大剪力 Q=0.600×0.60×8.12=2.92kN 最大支座力 N=1.10×0.60×8.12=5.36kN本算例中，木方的截面力學參數為： 截面抵抗矩W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； 截面慣性矩 I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.292×106/83333.3=3.50N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下:Q =