1、新建大同至西安鐵路客運專線站前-13標渭洛河特大橋DK761+607.79處連續(xù)梁現澆支架檢算書中交二公局大西鐵路工程指揮部渭洛河特大橋項目部二一年十二月二十日大同至西安客運專線站前工程-13標渭洛河特大橋 （31+48+31）m連續(xù)梁現澆支架檢算書目錄一、計算依據1二、箱梁主要結構尺寸1二、計算說明3三、使用材料及其參數3四、各類施工荷載4五、模板檢算65.1側模65.2底模75.3頂板模85.4翼緣板模9六、模板分配梁計算106.1、梁底分配梁106.2、頂板分配梁116.3、翼緣板分配梁11七、碗扣支架檢算117.1、碗扣支架計算荷載127.2、強度檢算127.3、斜桿承載力及扣件抗滑移

2、承載力檢算137.4、穩(wěn)定性檢算147.5、碗扣支架地基承載力檢算14八、門式支架檢算158.1、荷載計算158.2、縱梁檢算168.3、柱頂橫梁檢算178.4、立柱強度與穩(wěn)定性檢算188.5、地基承載力計算198.6、基礎配筋計算20 (31+48+31)m連續(xù)箱梁現澆支架檢算書一、 計算依據1、渭洛河特大橋DK757+850.44DK804+549.62段連續(xù)梁部分大西運西施橋-092、（32+48+32）m連續(xù)箱梁參考圖（滿堂支架現澆法施工）大西運西施橋參153、路橋施工計算手冊4、混凝土設計規(guī)范5、鋼結構設計規(guī)范6、鐵路橋涵地基和基礎設計規(guī)范7、建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范8、中華

3、人民共和國建筑工業(yè)行業(yè)標準(竹膠合板模板 JC/T 30 261995)9、鋼管滿堂支架預壓技術規(guī)程（JGJT194-2009）二、 箱梁主要結構尺寸梁體采用單箱單室截面，箱梁截面中心梁高3.334m，頂寬12.0m，底寬5.4m，兩側懸臂長2.65m。箱梁頂板厚度0.30.45m，懸臂根部厚度為0.65m，底板厚0.30.65m，腹板厚0.51.1m。全聯(lián)在各墩頂均設置橫隔梁，其中邊墩墩頂橫隔梁厚1.3m；主墩頂橫隔梁厚1.5m；邊墩墩頂設橫隔梁設(1.5×1.2)m過人洞，供檢查人員通過。圖1 箱梁邊跨立面圖圖2箱梁邊跨1/2平面圖圖3箱梁中支點截面圖4箱梁跨中截面二、計算說明箱

4、梁施工分塊段澆筑，計算時暫時按一次澆注計算。模板采用木模，面板為1.5cm竹膠板，背肋采用10×10cm方木。分配梁采用10槽鋼，采用碗扣件支架支撐分配梁，在道路正上方碗扣件支架支于排架工字鋼上面，再通過立柱將荷載傳遞與地基上；其余地方碗扣件支架直接支于處理后的地基上。三、使用材料及其參數3.1、普通材料單位重及其性能材料名稱規(guī)格型號單位重（KN/m3）彈性模量（MPa）強度設計值（N/mm2）結構部位抗彎fm抗拉ft抗壓fc抗剪fv竹膠板1.5cm106.5×10320模板方木10x10cm59×103117.5101.4模板鋼材Q23578.52.1 

5、5;10514514514585模板、支架計算結構為臨時鋼結構，鋼材的容許應力提高系數取1.25，木材順紋容許應力提高系數取1.15。 32、碗扣支架設計荷載3.2.1立桿設計荷載立桿設計荷載橫桿步距（m)0.61.21.82.4設計荷載（KN/根）403025203.2.2各桿件自重名稱型號規(guī)格（mm）理論重量(kg)立桿LG-12048×3.5×12007.41LG-24048×3.5×240014.02LG-30048×3.5×300017.31橫桿HG-3048×3.5×3001.67HG-6048

6、5;3.5×6002.82HG-9048×3.5×9003.97HG-12048×3.5×12005.123.2.3扣件抗滑移承載力：Qc=8.0KN3.2.4碗扣支架物理特性鋼材的強度和彈性模量（N/mm2）P235A鋼材抗拉、抗壓和抗彎強度設計值205彈性模量2.05×1053.2.5碗扣支架鋼管截面特性鋼管截面特性外徑F（mm）壁厚t（mm）截面積A（cm2）截面慣性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回轉半徑i（cm）483.54.8912.195.081.583.3現場實測地基承載力為：140KPa。四、各類施工荷載本計算中門

7、式支架按容許應力計算。4.1、鋼筋混凝土容重：26KN/m3；4.2、施工人員、施工料具運輸、堆放q1：計算模板、分配梁時采用2.5KN/m2；計算主梁時采用1.5KN/m2；計算立柱、柱頂橫梁時采用1.0KN/m2；4.3、混凝土振搗產生荷載q2：對水平模板取2.0KN/m2；對垂直模板取4.0KN/m2；4.4、傾倒混凝土時對模板的荷載q3：2.0KN/m2； 4.5、側模施工荷載（腹板）混凝土壓力：砼澆筑速度取=2.0m/h（考慮斜向分段控制），外加劑影響修正系數=1.2，混凝土入模溫度取15，根據路橋施工計算手冊得：h=1.53+3.8/T=1.53+3.8×2.0/15=2

8、.04mpm=××h=1.2×26×2.04=63.54KN/m2。考慮施工活載載影響后的單位面積上的側模施工荷載：qc=pm+q2+q3=63.54+4.0+2.0=69.5KN/m2。（計算模板和拉桿時使用的荷載）4.6、承重模板荷載qz=×h+q1+q2=26×h+2.5+2.0+2.0=26h+6.5（計算模板時使用荷載）qz=×h+q1（計算模板以外結構使用荷載）4.7、風荷載查建筑結構荷載規(guī)范得渭南市重現期為50年的風壓值W0為：0.35 KN/m2。則有：Wk = 0.7z·s·Wo 式中：

9、Wk風荷載標準值（kN/m2）；z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定采用，取1.0；s風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）規(guī)定的豎直面取0.8；即碗扣支架風荷載為Wk = 0.7z·s·Wo=0.7×1.0×0.8×0.35=0.196 KN/m2。4.8、荷載分項系數（碗扣支架）1）計算模板支撐架構件強度時的荷載設計值，取其標準值乘以下列相應的分項系數：（1 ）永久荷載的分項系數，取1.2；計算結構傾覆穩(wěn)定時，取0.9。（2 ）可變荷載的分項系數，取1.4。2

10、）計算構件變形（撓度）時的荷載設計值，各類荷載分項系數，均取1.0。4.9、荷載組合效應1）立桿穩(wěn)定計算：永久荷載+0.9（可變荷載+風荷載）2）斜桿強度和連接扣件（抗滑）強度計算：風荷載4.10、本支架驗算采用手算和midas有限元分析軟件電算相結合。五、模板檢算5.1側模5.1.1面板驗算側模采用15mm竹膠板作為面板，木背肋間距為210mm，取1m單位寬度按3跨連續(xù)梁計算。fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6×69.65×2102/(10×1000×152)=8.19MPa< fm=20MPa。w=ql4/(150*EI)=12&

11、#215;69.65×2504/(150×6500×1000×153)=0.49mm<210/400=0.525mm。面板強度和剛度滿足要求。5.1.2木背肋驗算木背肋截面抗彎抵抗矩為：W木=100×1002/6=166666.67mm3；截面慣性矩為：I木=100×1003/12=8333333.33mm3。0.21m模板上承受的混凝土澆筑單位荷載為：q=69.65×0.21=14.63KN/m，模板鋼背楞間距為900mm。按3跨連續(xù)梁計算有：fm=M/W=ql2/(10* W木)=14.63×9002/(

12、10×166666.67)=7.09MPa<1.15 fm=12.65MPa。w=ql4/(150*EI木)= 14.63×9004/(150×9000×8333333.33)=0.85mm<900/400=2.25mm。木背肋強度和剛度滿足要求，安全系數為1.78。5.1.3鋼背楞驗算鋼背楞采用雙10槽鋼，截面抗彎抵抗矩為：W鋼=79320mm3；截面慣性矩為：I鋼= 3966000mm3。1.0m模板上承受的混凝土澆筑單位荷載為：q=69.65×0.9=62.69KN/m，拉桿間距為1100mm。按3跨連續(xù)梁計算有：fm=M/W

13、=ql2/(10* W鋼)= 62.69×11002/(10×79320)=95.63MPa<1.25 fm=181MPa。w=ql4/(150*EI鋼)= 62.69×11004/(150×2.1×105×3966000)=0.73mm<1100/400=2.75mm。鋼背楞剛度和強度滿足要求，安全系數為1.89。5.1.4拉桿直徑計算由上面計算得q=62.69KN/m，按多跨連續(xù)梁計算得拉桿的最大支反力F=1.1ql=1.1×62.69×1.10=75.85KN。則拉桿直徑為：(4F/ fm/)=

14、(4×82.75×103/215/)=20.9mm，取25鋼筋作為拉桿。5.2底模5.2.1底模施工荷載腹板范圍的豎向單位線荷載為：q腹=26×3.25+6.5=91KN/m空腹范圍的豎向線單位線荷載為：q端=26×1.1+6.5=35.1KN/m（梁端截面）q中=26×0.6+6.5=22.1KN/m（跨中截面）5.2.2面板驗算底模面板采用厚度為15mm厚的竹膠板作為面板，支點腹板范圍背肋間距按190mm布置，底板范圍背肋間距按260mm布置；跨中腹板范圍背肋間距按190mm布置，底板范圍背肋間距按310mm布置，取1m寬面板按3跨連續(xù)梁計

15、算。按3跨連續(xù)梁計算有:腹板：fm=M/W= qfl2/(10*b*h2/6)=6×91×1602/(10×1000×152)=8.76MPa< fm=20MPa。w= qfl4/(150*EI)=12×91×1604/(150×6500×1000×153)=0.43mm<190/400=0.475mm。支點處底板：fm=M/W= qdl2/(10*b*h2/6)=6×35.1×2602/(10×1000×152)=6.33MPa< fm=20MP

16、a。w= qdl4/(150*EI)=12×35.1×2604/(150×6500×1000×153)=0.58mm<260/400=0.65mm。跨中底板：fm=M/W= qdl2/(10*b*h2/6)=6×22.1×3102/(10×1000×152)=5.66MPa< fm=20MPa。w= qdl4/(150*EI)=12×22.1×3104/(150×6500×1000×153)=0.74mm<310/400=0.775mm。

17、面板強度和剛度滿足要求。5.2.3木背肋驗算木背肋截面抗彎抵抗矩為：W木=100×1002/6=166666.67mm3；截面慣性矩為：I木=100×1003/12=8333333.33mm3。底模分配梁間距均為0.9m。底模作用于方木背肋的最大單位荷載為：q=91×0.19=17.29KN/m。按3跨連續(xù)梁計算有：fm=M/W=ql2/(10* W木)= 17.29×9002/(10×166666.67)=8.40MPa<1.15 fm=12.65MPa。w=ql4/(150*EI木)= 17.29×9004/(150

18、5;9000×8333333.33)=1.0mm<900/400=2.25mm。木背肋強度和剛度滿足要求，安全系數為1.51。5.3頂板模5.3.1頂板施工荷載頂板厚度為0.4m，根據公式得頂板面分布荷載為：q=26×0.3+6.5=14.3KN/m2；5.3.2面板檢算頂板模面板采用15mm竹膠板作為面板，木背肋間距為360cm，取1m單位寬度按3跨連續(xù)梁計算。fm=M/W=ql2/(10*b*h2/6)=6×14.3×3602/(10×1000×152)=4.94MPa< fm=20MPa。w=ql4/(150*EI)

19、=12×14.3×3604/(150×6500×1000×153)=0.88mm<360/400=0.9mm。面板強度和剛度滿足要求。5.3.3木背肋檢算木背肋截面抗彎抵抗矩為：W木=100×1002/6=166666.67mm3；截面慣性矩為：I木=100×1003/12=8333333.33mm3。木背肋上的線單位荷載為：q=14.3×0.36=5.15KN/m，內模分配梁間距為1200mm。按3跨連續(xù)梁計算有：fm=M/W=ql2/(10* W木)= 5.15×12002/(10×1

20、66666.67)=4.45MPa<1.15 fm=12.65MPa。w=ql4/(150*EI木)= 5.15×12004/(150×9000×8333333.33)=0.95mm<1200/400=3mm。木背肋強度和剛度滿足要求，安全系數為2.84。5.4翼緣板模5.4.1翼緣板施工荷載翼緣板最大厚度為根部厚度0.65m，根據公式得頂板面分布荷載為：q=26×0.65+6.5=23.4KN/m2；5.4.2面板檢算翼緣板模面板采用15mm竹膠板作為面板，木背肋間距為300cm，取1m單位寬度按3跨連續(xù)梁計算。fm=M/W=ql2/(10

21、*b*h2/6)=6×23.4×3002/(10×1000×152)=5.62MPa< fm=20MPa。w=ql4/(150*EI)=12×23.4×3004/(150×6500×1000×153)=0.69mm<300/400=0.75mm。面板強度和剛度滿足要求。5.4.3木背肋檢算木背肋截面抗彎抵抗矩為：W木=100×1002/6=166666.67mm3；截面慣性矩為：I木=100×1003/12=8333333.33mm3。木背肋上的線單位荷載為：q=23.4&

22、#215;0.30=7.02KN/m，翼緣板模分配梁間距為1200mm。按3跨連續(xù)梁計算有：fm=M/W=ql2/(10* W木)= 7.02×12002/(10×166666.67)=6.07MPa<1.15 fm=12.65MPa。w=ql4/(150*EI木)= 7.02×12004/(150×9000×8333333.33)=1.13mm<1200/400=3mm。木背肋強度和剛度滿足要求，安全系數為2.08。六、模板分配梁計算作用于模板分配梁上的新澆筑混凝土自重標注值為：q=26×h+2.5；木模系統(tǒng)水平自重標準

23、值取0.3KN/m2。6.1、梁底分配梁碗扣支架立桿在橫橋向的布置為：2×0.3m+0.9m+2×1.2m+0.9m+2×0.3m；底模分配梁縱向間距均為0.9m。則有作用于底模分配梁上的施工荷載為：qf=（26×3.25+2.5+0.3）×0.9=78.57KN/m；qd=（26×0.6+2.5+0.3+0.8）×0.9=17.28KN/m；分配梁采用8槽鋼，截面抵抗矩Wy=25325mm3；截面慣性矩為：Iy= 1013000mm3，按3跨梁續(xù)梁計算得：腹板處：fm=M/W=ql2/(10* Wy)= 78.57

24、5;3002/(10×25325)=27.92MPa<1.25 fm=181 MPa。w=ql4/(150*EIy)=78.57×3004/(150×210000×1013000)=0.02mm<300/400=0.75mm。底板處：fm=M/W=ql2/(10* Wy)= 17.28×12002/(10×25325)=98.26MPa<1.25 fm= 181MPa。w=ql4/(150*EIy)=17.28×12004/(150×210000×1013000)= 1.12mm<

25、900/400=2.25mm。分配梁強度和剛度滿足要求，安全系數為1.84。6.2、頂板分配梁頂板分配梁采用10cm×10cm方木，截面抵抗矩Wx= 166667mm3；截面慣性矩為：Ix= 8333333mm3；分配梁間距為0.9m，則分配梁上作用的線分布荷載為q=（26×0.3+2.5+0.3）×0.9=9.54KN/m，按3跨梁續(xù)梁計算得：fm=M/W=ql2/(10* Wx)= 9.54×12002/(10×166667)=8.24MPa<1.15 fm=12.65MPa。w=ql4/(150*EIx)= 9.54×12

26、004/(150×9000×8333333)=1.76mm<1200/400=3mm。分配梁強度和剛度滿足要求，安全系數為1.54。6.3、翼緣板分配梁翼緣板分配梁采用8槽鋼，槽鋼腹板豎直放置，截面抵抗矩Wx= 25325mm3；截面慣性矩為：Ix= 1013000mm3；分配梁間距為0.9m，則分配梁上作用的線分布荷載為q=（26×0.65+2.5+0.3）×0.9=17.73KN/m，按3跨梁續(xù)梁計算得：fm=M/W=ql2/(10* Wx)= 17.73×12002/(10×25325)= 100.8MPa<1.25

27、 fm= 181MPa。w=ql4/(150*EIx)= 17.73×12004/(150×210000×1013000)= 1.15mm<1200/400=3mm。分配梁強度和剛度滿足要求，安全系數為1.8。七、碗扣支架檢算本方案碗扣支架在腹板范圍立桿按0.3m×0.9m布置，橫桿步距為0.6m,；底板立桿按0.9m×1.2m布置，橫桿步距為1.2m；頂板立桿按0.9m×1.2m布置，橫桿步距為1.2m；翼緣板立桿按1.2 m×1.2m布置，橫桿步距為1.2m。順橋向每3m布設橫橋向通長斜桿一道，斜桿采用普通鋼管與旋

28、轉扣件組成，扣件抗滑移承載力Rc=8.0KN。7.1、碗扣支架計算荷載根據路橋施工手冊得作用于碗扣支架的永久荷載為：q=26×h+0.3其中：h混凝土高度，單位mh1碗扣支架高度，單位m0.3木模系統(tǒng)自重標準值，單位KN/m27.2、強度檢算根據支架縱向搭設間距取0.9m長梁段進行支架立桿反力分析，則：腹板上最大單位荷載q1：N=1.2×q+1.4×(2.0+1.0)=1.2×(26×3.25+0.3)+1.4×(2.0+1.0)=105.96KN/ m20.9N=95.36 KN/ m（注：由于Midas軟件斜截面的加載特殊性，施加

29、于斜腹板上的豎向荷載乘系數0.65/2.68，0.65為斜腹板橫橋向寬度，2.68為斜腹板斜長）底板上單位荷載q2：N=1.2×q+1.4×(2.0+1.0)=1.2×(26×0.6+0.3)+1.4×(2.0+1.0)=23.28 KN/ m20.9N=20.95KN/ m立桿軸向承載力滿足要求。翼緣板上單位荷載q3：根部：N=1.2×q+1.4×(2.0+1.0)=1.2×(26×0.65+0.3)+1.4×(2.0+1.0)=24.84 KN/ m20.9N=22.36KN/ m端部： N

30、=1.2×q+1.4×(2.0+1.0) =1.2×(26×0.284+0.3)+1.4×(2.0+1.0)= 13.42KN/ m20.9N=12.08KN/ m對支架進行平面建模計算結果如下：由上面計算結果得知腹板上立桿最大軸力為N=36.6KN<N0.6=40KN，腹板立桿強度滿足要求；底板、翼緣板范圍立桿最大軸力為25.6KN<N1.2=30KN，底板、翼緣板范圍立桿強度滿足要求。7.3、斜桿承載力及扣件抗滑移承載力檢算由上面計算可知風荷載值為0.19KN/m2，只對橫橋向風荷載進行檢算，斜桿每3.6m設置1道，每道設3根:

31、跨中截面支架高度H=7.5m，W1=WK×（3.05×3.6+（0.6×6+3.6）×0.048）=2.2KN，W2= WK×（1.2×6+3.6）×0.048=0.10KN，支架斜桿計算簡圖如下：圖6 跨中截面支架穩(wěn)定性計算簡圖風荷載在斜桿中產生的最大內力為：Q=WS=(2.2+0.1×5)×（4.82+4.22）/4.2=4.10KN<Qc=8KN；斜桿承載力及扣件抗滑移承載力滿足要求。7.4、穩(wěn)定性檢算從前面計算可知，立桿軸力最大的位置為箱梁處腹板范圍。則有立桿長細比=l/i=1200/15.

32、8=76，查P235A鋼管軸心受壓構件的穩(wěn)定系數表得立桿軸心受壓桿件穩(wěn)定系數=0.744，則有：N=*A* f=0.744×489×205=74.58KN立桿的最大軸力為：1.2 ×(26×3.25+0.4×10.5+0.3)×0.3×0.9+0.9×(1.4×(1.0+2.0) ×0.3×0.9+3.5)=33.01KN<N =74.58KN 翼緣板根部立桿穩(wěn)定性滿足要求，安全系數2.26。7.5、碗扣支架地基承載力檢算地基處理為先鏟除地面植被的松散土，換填3:7灰土0.5m深

33、，灰土碾壓壓實度要求大于93%以上，灰土換填前，灰土底層原土必須振動碾壓不少于6遍，現場實測地基承載力為140MPa，經振動壓路機碾壓6遍后的地基承載力為180 KPa，換填后的地基承載力達250KPa；然后在灰土頂層澆筑15cm厚C20混凝土，鋼管立柱通過15cm×15cm的調低座支于混凝土上。由上面計算得單肢立桿最大軸力為36.6KN，考慮混凝土擴散角得作用于灰土上的壓力值為：P=36.6×103/(150+150×2)2=0.181MPa=181KPa<250KPa。考慮灰土的擴散角為28°，得作用于地基上的壓力值為：P=36.6×

34、103/(150+150×2+50×tan28°×2)2=145KPa <180KPa。地基承載力按方案處理滿足要求。八、門式支架檢算門式支架立柱采用600×8焊管，柱頂橫梁采用雙32a工字鋼，縱梁采用I40a。8.1、荷載計算跨312縣道支架頂部梁體高度為3.25m，支架頂部碗扣支架高度底板按1.5m、翼緣板按4.25m算，其橫橋向布置形式同滿堂碗扣支架，縱梁為兩跨連續(xù)梁，單跨跨度為6.61m，則：腹板上單位荷載：q1= 26×3.25+0.4×1.5+0.3+1.5=86.9KN/m2底板上單位荷載：q2= 26&

35、#215;(0.3+0.3)+0.1×1.5+0.3+1.5=17.55KN/m2翼緣板上單位荷載為：q3= 26×0.65+0.1×4.25+0.3+1.5=19.125KN/m2（根部）q3= 26×0.284+0.1×4.25+0.3+1.5=9.609KN/m2（端部）8.2、縱梁檢算縱梁采用I40a，除了腹板范圍采用雙工字鋼布置外，其余范圍均采用單根布置，40a工字鋼截面抵抗矩為Wx= 1085000mm3，截面慣性矩為Ix= 217000000mm4，d=10.5mm，SX=631200 mm3；取最大線單位荷載計算，計算簡圖如下：

36、圖9 縱梁計算簡圖選0.9m長梁段對梁底分配梁鋼管支架反力進行分析（腹板上豎向荷載乘系數0.65/2.68），得各鋼管立柱軸力如下圖所示：由上圖知，最不利情況出在底板中間一根縱梁，其每米最大荷載為18.8/0.9=20.9KN/m；取此值對縱梁進行檢算。彎矩應力檢算：fmmax=0.125ql2/Wx=0.125×20.9×6.612×106/1085000=105.2MPa<1.25f=181MPa；強度滿足要求，安全系數1.72。剪力應力檢算：fvmax=0.625qlSx/Ixd=0.625×20.9×6.61×103&#

37、215;631200/ 217000000/10.5=23.9MPa<<1.25fv=106MPa；強度滿足要求，安全系數4.43。變形檢算： w=0.521ql4/100EIx=0.521×21.9×6.614×1012/(210000×217000000×100)=1.51mm<16.525mm；剛度滿足要求。8.3、柱頂橫梁檢算由設計圖紙的線路與312縣道的夾角為40°；柱頂橫梁采用雙32a工字鋼，截面抵抗矩為Wx=1387500mm3，截面慣性矩為Ix= 222000000mm4， d=19mm，則Sx=80

38、1000mm3。根據兩跨連續(xù)梁各支點的反力比值和上面計算的各鋼管立柱的反力值得各部位縱梁作用在中支點柱頂橫梁上的集中荷載計算公式為：p=R/0.9×1.25×l，其中R為立柱反力，l為縱梁單跨跨度，則有橫梁計算簡圖見圖10。圖10柱頂橫梁計算簡圖通過有限元軟件計算得：柱頂橫梁彎矩為：圖11 柱頂橫梁彎矩圖柱頂橫梁剪力為：圖12 柱頂橫梁剪力圖最大彎矩應力為fmax =Mmax/Wx=94.7×106/1387500=68.25MPa<1.25f=181MPa；強度滿足要求，安全系數為2.65。最大剪力應力為fvmax=QSx/Ixd=286.8×8

39、01000×103/ 222000000/19=54.46MPa<1.25fv=106MPa；強度滿足要求，安全系數1.95，強度滿足要求。柱頂橫梁支點反力為：圖13 柱頂橫梁中支點反力圖8.4、立柱強度與穩(wěn)定性檢算600×8鋼管的截面面積A=14879mm2；截面抵抗矩為Wx=2173067mm3；ix=209.3mm；考慮施工誤差，立柱按5cm的偏心壓彎構件驗算，計算最大軸力為567.5KN。立柱按2端鉸接計算，得：=l0/ix=5000/209.3=23.89<150，剛度滿足要求。由上面計算的值查鋼結構設計規(guī)范附表C-2的鋼管穩(wěn)定系數為x=0.957。同

40、時查得x=1.15。1）強度最大軸力N=567.5KN，偏心距e=0.05m，偏心產生的彎矩M=28.375KN·m。則有：N/A+M/W=567.5×103/14879+28.375×106/（1.15×2173067）=49.49MPa<181MPa；強度滿足要求，安全系數3.66；2）整體穩(wěn)定壓彎構件整體穩(wěn)定計算公式為：NxA+mXMxxW1x(1-0.8NNEX')其中：x=0.957，mx=1.0，x=1.15， NEX=2EA/(1.1x2)= 2×2.1×105×14879/(1.1×2

41、3.892)=49121.1KN1-0.8N/ NEX=1-0.8×567.5/49121.1=0.991 則有：NxA+mXMxxW1x(1-0.8NNEX')=567.5×103/(14879×0.957)+1.0×28.375×106/(1.15×2173067×0.991)=50.56MPa<181MPa；壓彎立柱整體穩(wěn)定性滿足要求，安全系數為3.58；8.5、地基承載力計算根據8.3計算結果得兩跨連續(xù)梁中支點條形基礎上的立柱軸力總和為2310KN，由均布荷載兩跨連續(xù)梁邊支點與中支點支反力比值為0.375/1.25得國道邊支點條形基礎上的立柱軸力總和為693KN。鋼管立柱基礎