1、畢業設計（論文）畢業設計（論文）渾江發電公司電氣部分初步設計渾江發電公司電氣部分初步設計electrical part design in hunjiang power company 摘 要本文主要闡述了渾江發電公司電氣部分設計的全過程首先，根據設計任務書提供的該廠原始資料和設計規程初步擬定方案，通過可靠性、靈活性、經濟性的比較確定最佳電氣主接線方案；接著，根據發電機型號和廠用電率選擇主變壓器；然后，計算短路電流并選擇電氣設備（包括互感器、斷路器、隔離開關等） ；最后，繪制主接線圖，平面圖，斷面圖。關鍵詞電氣主接線 短路電流 斷路器 設備選擇 配電裝置abstrctthe article m

2、ain illustrates the hunjiang power company electrical part design in power plant.first of all,according to the task book, the original data and the design regulations, the best main electrical wire connection is made by comparing with the reliability, flexibility and economy. then, according to the

3、generator capacity and the load rate used by the power plant, the type and capacity of the main transformers are determined. the short-circuit current is calculated to select the main electric equipments(including mutual inductance machine, breakers and switches etc.). finaly, the main wiring diagra

4、m, floor plans, sections are drawed.keywords: main electrical wire connection short-circuit electric current breakers equipment selection distribution equipments目 錄引 言.11 電氣主接線的確定和廠用電的設計.21.1 電氣主接線的設計原則.21.2 廠用電的設計.52 短路電流計算.62.1 短路電流計算的目的和方法.62.2 原始數據.72.3 等值電抗的計算.72.4 短路電流的計算過程.83 電氣設備配置.183.1 隔離開

5、關的配置.183.2 電壓互感器的配置.183.3 電流互感器的配置.183.4 避雷器的配置.193.5 自動裝置的配置.194 設備的選擇與校驗.194.1 斷路器的選擇.194.2 高壓隔離開關的選擇.204.3 電流互感器的選擇.224.4 電壓互感器的選擇.244.5 避雷器的選擇.244.6 導體設計.255 配電裝置設計.275.1 配電裝置概述.275.2 配電裝置的選型.28總 結.29參考文獻：.30致 謝.31引 言渾江發電公司現裝機容量 650mw，2 臺 200mw、2 臺 100mw 和 2 臺 25mw 機組。部分機組已運營 20 多年，設備維護費用較大。隨著國民

6、經濟的發展，按現在電力增長速度計算，吉林省電力將會出現缺口，而渾江發電公司受小機組性能影響，難以滿足社會發展需要。渾江發電公司五期工程的必要性：1 渾江發電公司五期工程廠址位于吉林省白山市境內，是白山市集中供熱的主要熱源；2 優化發電結構，符合高參數、高效能、大容量的發展方向和發展要上規模； 3 實行熱電聯產，節能降耗，降低發電成本；4 利潤可在現有的基礎上增加 6120 萬元，并可分流部分職工。5 該公司技術力量雄厚，具有豐富的電力基本建設，大型火力發電企業的運營和維護經驗，以該公司為依托，充分利用老廠部分公用系統。具備投資省、見效快的優勢；6 該公司地處白山市，是吉林省的主要產煤區。充分利

7、用當地煤炭資源優勢，建設坑口電廠，將煤炭就地轉化為電能，可促進煤炭企業的發展，并拉動相關企業，促進白山市的繁榮。本期建設規模為 2300mw 機組每臺發電機采用發電機-變壓器組單元接線接入廠內220kv 高壓配電裝置，發電機出口不裝設斷路器。廠內設有 220kv 一個電壓等級配電裝置，采用雙母線接線，2 回進線，2 回出線。畢業設計是教學計劃的重要組成部分，是衡量學校教學質量的主要技術指標。通過畢業設計可以很好的檢驗學生在校的綜合學習情況及基本能力，為將來畢業后從事本專業的工作打下良好的基礎。本次設計是在校期間的最后環節，是對大學期間所學知識的一次綜合運用，通過這次設計使我能更好地掌握專業知識

8、，并鍛煉自己獨立思考的能力和培養團結協作的精神。不論將來從事何種工作，這次設計對我們來說，都是一種知識的儲存。 1 電氣主接線的確定和廠用電的設計電氣主接線是發電廠、變電站電氣設計的首要部分，也是構成電力系統的主要環節。它反映了各個設備的作用、連接方式和回路間的相互關系。主接線代表了發電廠或變電站電氣部分的主體結構，是電力系統網絡結構的重要組成部分，直接影響運行的可靠性、靈活性并對電器選擇、配電裝置布置、繼電保護、自動裝置和控制方式的擬定都有決定性的關系。因此，主接線的正確合理設計，必須綜合處理各方面的因素，經過技術、經濟論證比較后方可確定。1.1 電氣主接線的設計原則13610 電氣主接線設

9、計的原則應根據發電廠在電力系統的地位和作用，首先應滿足電力系統的可靠運行、經濟調度和調度靈活的要求。根據規劃容量、本期建設規模、輸送電壓等級、進出線回路數、供電負荷的重要性、保證供需平衡、電力系統線路容量、電氣設備性能和周圍環境及自動化規劃與要求等條件確定。應滿足可靠性靈活性和經濟性的要求。1.1.1 方案論證方案一：雙母線帶旁路接線方式雙母帶旁路接線有以下特點：（1）母線可以輪流檢修而不止使供電中斷；（2）快速恢復供電；（3）當進出線母線隔離開關需要檢修時，只需該進線和一組母線停電；（4）調度靈活；（5）擴建方便；（6）便于檢驗；（7）由于設有旁路母線，出線斷路器需要間檢修時可用旁路斷路器代

10、，而線路可不停電；（8）雙母線在我國具有豐富的運行和檢修經驗；（9）雙母線進出線與保護為一對一方式，故保護方式比較簡單；（10）布置清晰，便于運行人員記憶和控制。帶專用旁路母線的接線，多裝了價高的斷路器和隔離開關，增加了投資，然而對于接入的旁路的母線線路回數較多，且對供電可靠性有特殊的要求的場合，是十分必要的，不f1f2圖-1雙母帶旁路圖 1-1 雙母帶旁路采用專用的旁路斷路器的接線，雖然可以節約投資，但是檢修出線的斷路器的倒閘操作十分繁雜，極大的降低了可靠性，而且現在多采用六氟化硫斷路器，逐漸的不采用該接線方式。 方案二： 雙母線接線方式雙母線接線有兩組母線，并且可以互為備用。每一電源和出線

11、回路，都有一臺斷路器，有兩組母線隔離開關，可分別與兩組母線連接。其優點如下：（1）供電可靠；（2）調度靈活。當母聯斷路器斷開，一組母線運行，另一組母線備用， ，既相當于單母線運行；兩組母線同時工作，稱之為固定連接方式運行。它的母線繼電保護比較簡單；有時為了系統的需要，兩組母線同時運行；相當于分裂為兩個電廠各向系統送電，這種運行方式常用于系統最大運行方式時，以限制短路電流；擴建方便。方案三 ： 雙母線分段接線方式其特點如下：（1）縮小母線故障的停電范圍。用分段斷路器將工作母線分為 w1 和 w2段，每段工作母線用各自的母聯斷路器與備用母線相連，電源和出線均勻地分布在兩段工作母線上；（2）雙母線分

12、段接線比雙母線接線的可靠性更高；（3）但雙母線分段接線不僅具有雙母線接線的各種優點，并且任何時候都有備用母線，有 圖 1-3 雙母分段較高的可靠性和靈活性；（4）當一段工作母線發生故障后，這樣，只是部分短時停電，而不必全部短期停電；f1f2圖-2雙母線接線圖 1-2 雙母線f 1f 2圖-3雙母分段接線 圖 1-3 雙母線分段接線 （5）增加了母聯斷路器和分段斷路器數量，配電裝置投資較大。 雙母線分段接線被廣泛應用于發電廠的發電機電壓配電裝置中，同時在 220500kv大容量配電裝置中，不僅常采用雙母線三分段接線，也有采用雙母線四分段接線的。1.1.2 方案確定 以上三種方案的優點和缺點都已經

13、有所比較，從可靠性上來說，雙母線分段可靠性高，對于供電的可靠性及供電質量有很好的保證，雙母線接線可靠性不如前兩個好但是經濟性好，因為斷路器及隔離開關的數量少，雙母線帶旁路母線的接線方式可靠性較雙母線好，但是由于現在多采用六氟化硫斷路器，基本上已經不需要旁路母線，故該接線方式在現在的電廠設計中已經基本不再用了，所以此次設計的主接線在雙母線分段接線方式和雙母線接線方式中選取，從經濟角度分析，顯然雙母線接線方式具有優越性，采用的斷路器和隔離開關少，投資少。 經過經濟性和可靠性的分析比較，采用雙母線接線在經濟性，可靠性和靈活性上有很大的優越性，且完全適合我的這次設計，方案二為最終的電氣主接線方式。1.

14、1.3 主變壓器與發電機的選擇（1）主變壓器的確定主變壓器選擇為三相雙繞組電力變壓器組：其容量選擇為：mvas4 .3491 . 185. 0%)101 (300選擇主變壓器型號為 sfp7-370000/220 ，參數見表 1-1表 1-1 主變壓器的參數（2）發電機的選擇本次設計對象是兩臺 300mw 的發電機組，兩臺升壓主變壓器，兩條 220 千伏送電線額定電壓 kv型 號額定容量 kva高壓低壓空載電流ka空載損耗kw負載損kw阻抗電壓（%）連接組標號sfp7-370000/22037000024222.5%200.2819086014ynd11路的火電廠的電氣部分設計。發電機采用哈爾

15、濱電機廠生產的 qfsn3002 水氫冷汽輪發電機。見表 1-2表 1-2 發電機參數項 目單 位數 據額定視在功率mva353額定有功功率mw300額定電壓kv20額定電流a10190轉 速r/min3000功率因素-0.85效 率%98.6定子接線-2-y空載勵磁電流a804空載勵磁電壓v157.2滿載勵磁電流a2178滿載勵磁電壓v1006同步電抗%200瞬變電抗%27超瞬變電抗%161.2 廠用電的設計136910發電廠在啟動、運轉、停役、檢修過程中，有大量由電動機拖動的設備，用以保證機組的主要設備（如鍋爐、汽輪機或水輪機、發電機等）和輸煤、碎煤、除灰、除塵及水處理的正常運行。這些電動

16、機以及全廠的運行、操作、試驗、檢修、照明用電設備等都屬于廠用負荷，總的耗電量，統稱為廠用電。1.2.1 高壓廠用變壓器的選擇本次設計廠用高壓工作電源從發電機電壓出口 20kv 處直接引接，不裝設斷路器和隔離開關，廠用高壓變壓器采用分裂繞組供給 6kv 母線。1）變壓器副邊額定電壓必須與引接電壓和廠用網絡電壓相一致。2）對高壓廠用變壓器的容量按廠用電計算負荷的 110%與低壓廠用電計算負荷之間進行選擇，而低壓廠用工作的容量應留有 10%左右的余度。3）廠用高壓備用變壓器或起動變壓器應與最大一臺高壓廠用變壓器的容量相同； 在本設計中，廠用負荷容量 mvacoskps3 .3585. 0%10300

17、根據電壓等級和計算出來的容量確定變壓器的型號為 sffz-50000/20。參數見表 1-3表 1-3 廠用工作變壓器參數額定電壓kv型 號額 定容 量kva高 壓低壓空載電流ka空載損耗kw負載損耗kw阻抗電壓（%）連接組標號sffz-50000/20500002022.5%6.30.2331.1184.318.5yn,d11-d111.2.2 高壓啟動備用變壓器的選擇本次設計高壓廠用備用變壓器的高壓側從 220kv 母線上引接，將變壓器降至 6kv，有兩臺高廠變，所以設置一臺高備變。綜上所述，高壓廠備用變壓器選 spf750000/220 型分裂繞組變壓器。其參數見表 1-4表 1-4 高

18、壓啟動備用備變壓器參數2 短路電流計算2.1 短路電流計算的目的和方法短路電流計算的目的是為了正確的選擇和校驗電氣設備，以及進行幾點保護裝置的整定計算。進行短路電流計算，首先要繪制計算電路圖。在計算電路圖上，將短路計算所考慮的額定電壓kv型 號額定容量kva高壓低壓空載電流ka空載損耗ka負載損耗ka阻抗電壓（%）sfp7-50000/2205000023081.25%6.31.257.2165.419歌原件的額定參數都表示出來，并將各個元件依次標號，然后確定短路計算點。短路計算點要選擇的使需要進行短路校驗的電氣元件有最大可能的短路電流通過。接著，按所選擇的短路計算點繪出等效電路圖，并計算電路

19、中各個主要元件的阻抗。在等效電路圖上，只需將被計算的短路電流所流經的一些主要元件表示出來，并標明其序號和阻抗值，然后將等效電路化簡，對于工廠供電系統來說，由于將電力系統當作無限大容量電源，而且短路電路也比較簡單，因此只需采用阻抗串并聯的方法即可將電路化簡，求出其等效總阻抗。最后計算短路電流和短路容量。2.2 原始數據42.2.1 各原件的阻抗a. 發電機的次暫態電抗為 16%b. 主變壓器的阻抗為 14%c. 高壓廠用變壓器的阻抗為 18.5%d. 高壓啟動備用變壓器的阻抗為 19%2.2.2 系統阻抗由系統提供的 220kv 系統阻抗如下，以 sj=1000mva 為基準：220kv 系統的

20、正序阻抗 xs(1)=0.0142.3 等值電抗的計算4短路電流等值電路如圖 2-1 所示： s1g2g1x2x3x4x7x8x5x6x1d2d3d4d2-1 網絡簡化圖（1）發電機 1、2 0453. 030085. 0100%1621 nbdssxxx（2）主變壓器 038. 037010010014100%43nbdssuxx （3）高壓廠用變 37. 0501001005 .18100%65nbdssuxx（4）高壓啟動備用變 38. 05010010019100%7nbdssux（5）系統阻抗 018. 08x2.4 短路電流的計算過程142.4.1 當 d1點發生短路時（1）等值電

21、路如圖 2-2 所示：s1d1g2g014. 08x0453. 01x0453. 02x038. 04x038. 03x圖 2-2（2）合并串聯阻抗為：0833. 00453. 0038. 0319xxx0833. 00453. 0038. 04210xxx（3）計算電抗如下： 294. 010085. 03000833. 09109bnjsjsssxxx（4）各電源供給的短路電流標幺值如下：（查汽輪發電機計算曲線數字表） 系統： 429.71014. 014*2*0* iii 發電機 1、2: 684. 30* i377. 22* i356. 24* i（5）各電源短路電流周期分量有效值如下

22、： 系統： kausiiiibb93.172303100429.7130*420 發電機 1、2： 886. 0230385. 03003avneusikaiiie26. 3866. 0684. 30*0 kaiiie11. 2866. 0377. 22*2 kaiiie09. 2866. 0356. 24*4 （6）各秒短路電流總計：kai46.2493.17226. 30 kai14.2293.17211. 22 kai11.2293.17209. 24 表 2-1 為點短路時短路電流周期分量有效值： 1d表 2-1 點短路時的計算結果1d短路電流（ka）電源0i2i 4i f13.262

23、.112.09 f23.262.112.09系統 c17.9317.9317.93合 計24.4622.1422.11（7）點短路時的沖擊電流為1dkakiiimsh6485. 146.242202.4.2 當 d2點發生短路時（1）等值電路如圖 2-3 所示：利用法化簡圖 2-3 得：ys2d1g2g014. 08x0453. 01x0453. 02x038. 04x038. 03x圖 2-30833. 00453. 0038. 04210xxx75.1090833. 01014. 01038. 011111083xxxy 系統：058. 075.109014. 0038. 08311yxx

24、x 發電機 1： 0453. 01x 發電機 2：347. 075.109038. 00833. 031012yxxx化簡后的等值電路如圖 2-4 所示：s2d1g2g058. 011x0453. 01x347. 012x圖 2-4（2）計算電抗如下: 16. 010085. 03000453. 011bnjsssxx 22. 110085. 0300347. 01212bnjsssxx（3）各電源供給的短路電流標幺值如下：（查汽輪發電機計算曲線數字表） 系統： 241.17058. 014*2*0* iii 發電機 1： 763. 60* i706. 22* i490. 24* i 發電機

25、2： 846. 00* i899. 02* i899. 04* i（4）各電源短路電流周期分量有效值如下： 系統：kausiiiibb69.49203100241.1730*420 發電機 1： 19.1020385. 03003avneusikaiiie91.6819.10763. 60*0 kaiiie57.2719.10706. 22*2 kaiiie37.2519.10490. 24*4 發電機 2： 19.1020385. 03003avneusikaiiie62. 819.10846. 00*0 kaiiie16. 919.10899. 02*2 kaiiie16. 919.108

26、99. 04*4 （5）各秒短路電流總計：kai3 .12762. 891.6869.490 kai5 .8616. 957.2769.492 kai3 .8416. 937.2569.494 表 2-2 為點短路時短路電流周期分量有效值：2d表 2-2 點短路時的計算結果2d短路電流（ka）電源0i2i 4i f168.9127.5725.37 f28.629.169.16系統 c49.6949.6949.69合 計127.386.584.3（6）點短路時的沖擊電流為2dkakiiimsh06.34290. 13 .1272202.4.3 當 d3點發生短路時（1）等值電路如圖 2-5 所示

27、：2g038. 04x0453. 02xs014. 08x37. 05x3d1g038. 03x0453. 01x圖 2-5利用法化簡圖 2-5 可得y0833. 00453. 0038. 04210xxx75.1090833. 01014. 01038. 011111083xxxy 系統：058. 075.109014. 0038. 08311yxxx 發電機 1： 0453. 01x 發電機 2：347. 075.109038. 00833. 031012yxxx化簡后的等值電路如圖 2-6 所示：0453. 01x1g347. 012x2g37. 05x3ds058. 011x圖 2-6

28、利用法進一步化簡圖 2-6 得：y9 .44347. 0137. 010453. 01058. 011111125111xxxxy 系統：964. 09 .4437. 0058. 051113yxxx 發電機 1： 753. 09 .4437. 00453. 05114yxxx 發電機 2：765. 59 .4437. 0347. 051215yxxx化簡后的等值電路如圖 2-7 所示：s1g2g964. 013x765. 5 . 015x753. 014x3d圖 2-7（2）計算電抗如下: 66. 210085. 0300753. 01414bnjsssxx 35.2010085. 0300

29、765. 51515bnjsssxx（3）各電源供給的短路電流標幺值如下：（查汽輪發電機計算曲線數字表） 系統： 037. 1964. 014*2*0* iii 發電機 1： 383. 00* i384. 02* i384. 04* i 發電機 2： 049. 035.2014*2*0* iii（4）各電源短路電流周期分量有效值如下： 系統：kausiiiibb5 . 93 . 63100037. 130*420 發電機 1： 35.323 . 6385. 03003avneusikaiiie39.1235.32383. 00*0 kaiiie42.1225.32384. 02*2 kaiii

30、e42.1225.32384. 04*4 發電機 2：35.323 . 6385. 03003avneusikaiiiiie58. 125.32049. 00*420 （5）各秒短路電流總計：kai48.2358. 139.125 . 90 kai51.2358. 142.125 . 92 kai51.2358. 142.125 . 94 表 2-3 為點短路時短路電流周期分量有效值：3d表 2-3 點短路時的計算結果3d短路電流（ka）電源0i2i 4i f112.3912.4212.42 f21.581.581.58系統 c9.59.59.5合 計23.4823.5123.51（6）點短路

31、時的沖擊電流為3dkakiiimsh43.6185. 148.232202.4.4 當 d4點發生短路時（1）等值電路如圖 2-8 所示：s014. 08x38. 07x4d0833. 09x1g0833. 010x2g圖 2-8利用法化簡圖 2-8：y0833. 00453. 0038. 0319xxx0833. 00453. 0038. 04210xxx07.980833. 0138. 010833. 01014. 01111110798xxxxy 系統：522. 007.9838. 0014. 07816yxxx 發電機 1： 104. 307.9838. 00833. 07917yxx

32、x 發電機 2：104. 307.9838. 00833. 071018yxxx化簡后的等值電路如圖 2-9 所示：（2）計算電抗如下: 96.1010085. 0300104. 31717bnjsssxx 96.1010085. 0300104. 31818bnjsssxxs1g2g522. 016x104. 318x104. 317x4d圖 2-9（3）各電源供給的短路電流標幺值如下：由于當時，短路電流周期分量的大小已與時間 的增加無關，可用式45. 3jsxt計算短路電流周期分量的標幺值， 則有：jspxi1 系統： 916. 1522. 014*2*0* iii 發電機 1：091.

33、096.1014*2*0* iii 發電機 2： 091. 096.1014*2*0* iii（4）各電源短路電流周期分量有效值如下： 系統：kausiiiibb56.173 . 63100196. 130*420 發電機 1： 35.323 . 6385. 03003avneusikaiiiiie94. 225.32091. 00*420 發電機 2：35.323 . 6385. 03003avneusikaiiiiie94. 225.32091. 00*420 （5）各秒短路電流總計：kaiii45.2394. 294. 256.17420 表 2-4 為點短路時短路電流周期分量有效值：4

34、d表 2-4 點短路時的計算結果4d短路電流（ka）電源0i2i 4i f12.942.942.94 f22.942.942.94系統 c17.5617.5617.56合 計23.4523.4523.45（6）點短路時的沖擊電流為4dkakiiimsh35.6185. 145.232203 電氣設備配置3.1 隔離開關的配置1310（1）機組出口不裝設隔離開關；（2）接在發電機、變壓器引出線或中性點上的避雷器可不裝設隔離開關。3.2 電壓互感器的配置（1）主母線的三相上應裝設電壓互感器；（2）出線側的每一相上應裝設電壓互感器；（3）發電機出口一般裝設三組電壓互感器。3.3 電流互感器的配置（1

35、）裝設斷路器的回路均應裝設電流互感器；（2）發電機和變壓器中性點，發電機和變壓器出口。3.4 避雷器的配置（1）每組母線上裝設一臺避雷器；（2）兩出線各裝設一臺避雷器；（3）發電機出線裝設一組避雷器。3.5 自動裝置的配置15（1）備用電源自動投入裝置；（2）自動重合閘裝置；（3）自動準同期裝置；（4）自動調節勵磁裝置和自動滅磁裝置；（5）故障錄波裝置。4 設備的選擇與校驗4.1 斷路器的選擇136高壓短路器主要功能是：正常運行倒換運行方式，把設備或線路接入電網或推出運行，起著控制作用；當設備或線路發生故障時，能快速切斷故障回路，保證無故障部分正常運行，起著保護作用。高壓斷路器是開關電器中最為

36、完善的一種設備，其最大特點是能斷開電器中負荷電流和短路電流。4.1.1 220kv 主變高壓側的斷路器的選擇（1）參數選擇斷路器長期持續工作最大電流：maxiausiavn25.9752303100037005. 1305. 1max選擇 sf6斷路器的型號為：lw10b252w/cvt，型號參數見表 4-1表 4-1 lw10b252w/cvt 型短路器的參數如下型號額定工作電壓kv最高工作電壓kv額定頻率hz額定電流a額定開斷電流ka額定閉合電流ka4 熱穩定電流ka額定動穩定電流 kalw10b252w/cvt2202525031504010040100（2）校驗熱穩定校驗：短路電流引起

37、的熱效應（取四秒時的熱效應）為：kq )(31.199641211.2214.221046.2412102222242220skatiiiqk 滿足的要求。ktqti2動穩定的校驗結果見表 4-2 顯示：表 4-2 斷路器的校驗結果計算數據lw6-220 型斷路器nu220kvnu220kvmasi975.25ani3150a i24.46kanbri40kashi64kancli100kakq1996.31(ka)s2tit26400 (ka)s2shi64kaesi100ka由上表可見所選擇的斷路器的各項條件均能滿足要求，故所選擇的斷路器合格。母聯、高備變斷路器均為上述型號的斷路器。4.2

38、 高壓隔離開關的選擇1364.2.1 母聯、主變壓器出口處、高備變隔離開關的選擇（1）參數選擇隔離開關長期持續工作最大電流為：maxiausiavn25.9752303100037005. 1305. 1max由于在此安裝的隔離開關與硬母線連接，故選用單柱垂直伸縮式的 gw16 系列的隔離開關，型號為 gw16252dw（帶接地刀閘） 。型號參數見表 4-3：表 4-3 gw16-252dw 型隔離開關參數型 號額定電壓kv最高電壓kv額定電流a動穩定電流峰值ka4s 熱穩定電流kagw16-252dw220252250012530（2）校驗熱穩定校驗：短路電流引起的熱效應（取四秒時的熱效應）

39、為：kq )(31.199641211.2214.221046.2412102222242220skatiiiqk 滿足的要求。ktqti2動穩定的校驗結果見表 4-4 顯示：表 4-4 隔離開關校驗的結果計算數據gw16-220dwnu220kvnu220kvmasi975.25ani2500akq1996.31(ka)s2tit2ska2)(3600shi64kaesi125ka由上表可見，所選的 gw16252dw 型隔離開關合格。4.2.2 出線隔離開關的選擇（1）參數選擇隔離開關長期持續工作最大電流為：maxiausiavn25.9752303100037005. 1305. 1ma

40、x選擇型號為 gw17252dw 型隔離開關，型號參數見表 4-5：表 4-5 gw17-220w 型隔離開關參數型 號額定電壓kv最高電壓kv額定電流a動穩定電流峰值ka4s 熱穩定電流kagw17-252dw220252250010030（2）校驗熱穩定校驗短路電流引起的熱效應（取四秒時的熱效應）為：kq )(31.199641211.2214.221046.2412102222242220skatiiiqk 滿足的要求。ktqti2動穩定的校驗結果見表 4-6 顯示：表 4-6 隔離開關校驗的結果計算數據gw16-220dwnu220kvnu220kvmasi975.25ani2500a

41、kq1996.31 ska2)(tit23600ska2)(shi64kaesi125ka由上表可見，所選的 gw17252dw 型隔離開關合格。4.3 電流互感器的選擇1367104.3.1 主變高壓側、出線、母聯電流互感器的選擇（1）參數選擇最大持續工作電流為：ausiavn25.9752303100037005. 1305. 1max選擇的電流互感器的型號為 lvqb220w2 型，詳細參數見表 4-7：表 4-7 lvqb220w2 型電流互感器參數10%倍數型 號額定電流比a二次組合準確級二次負荷倍數短時熱穩定電流 ka動穩定電流ka5p/5p/5p/5p/0.25p60valvqb

42、220w221250/55p/5p/5p/5p/5p/0.20.240va2050125（2）校驗動穩定校驗：電流互感器的動穩定電流，短路點的最大沖擊電流為 。滿足kaies125kaish64動穩定要求。熱穩定校驗：短路點的熱效應（取四秒時的熱效應）為 ： kq )(31.199641211.2214.221046.2412102222242220skatiiiqk 滿足的熱穩定要求。ktqti24.3.2 發電機出口電流互感器的選擇最大持續工作電流為：kausiavn698.1085. 020330005. 1305. 1max所選擇的電流互感器的型號為 lmzb320 ，詳細參數見表 4

43、-8 表 4-8 lmzb3-220 型電流互感器參數型 號額定電流比二次級的組合準確級次額定連續電流 kalmzb3-2015000/50.5/0.50.5/b0.5/b5p84.3.3 高壓廠用變壓器高壓側電流互感器的選擇最大持續工作電流為：kausiavn516. 120305. 150305. 1max所選擇的電流互感器的型號為 lrd1500/5a lr1500/5a lr1500/5a lrd1500/5a4.4 電壓互感器的選擇4.4.1 220kv 母線、出線以及高備變電壓互感器的選擇電壓互感器的型號選擇為：tyd220/0.005 ，參數見表 4-93表 4-9 tyd220

44、/0.005 型電壓互感器參數3額定電壓比二級負荷 va初級繞組二級繞組剩余電壓繞組0.2 級0.5 級1 級3 級最大容量va分壓電容量 va200/30.1/30.11503000.0054.4.2 發電機出口處電壓互感器的選擇電壓互感器的型號選擇為：rn220 ，參數見表 4-10表 4-10 jdzx820 參數額定電壓比剩余電壓負荷額定容量（va）初級繞組次級繞組輔助繞組準確級額定輸出極限負荷va0.2 級0.5 級1 級20/30.1/30.1/36p100va400301004.5 避雷器的選擇本次設計 220kv 側采用的避雷器都選用金屬氧化鋅避雷器，其主要特點為：金屬氧化物避

45、雷器具有優異的非線性伏安特性，殘壓隨沖擊電流波頭時間的變化特性平穩，隨波響應特別好，沒有間隙的擊穿特性和無弧問題，其電阻片單位體積吸收能量大，還可以異聯使用，所以在保護超高壓長距離輸電系統和大容量電容器組時特別有利。4.5.1 220 kv 側避雷器的選擇型號選則 y10w5204/530，參數見表 4-11表 4-11 y10w5204/530 型避雷器參數波頭 1us 陡波中殘壓峰值不大于8/20us 雷電沖擊波沖擊殘壓峰值不大于額定電壓有效值系統額定電壓有效值持續運行電壓有效值直流1ma參考電壓不小于2ka操作波殘壓峰值不大于20ka10ka5ka20ka10ka5ka方波通流容量峰值2

46、ms20 次爬電距離最小值220 kv220 kv146 kv290 kv442 kv582 kv520 kv800 a1.99cm/ kv4.5.2 發電機出口 20kv 側避雷器的選擇型號選擇 y5w120/45，參數見表 4-12表 4-12 y5w120/45 參數波頭 1us 陡波中殘壓峰值不大于8/20us 雷電沖擊波沖擊殘壓峰值不大于額定電壓有效值系統額定電壓有效值持續運行電壓有效值直流1ma參考電壓不小于2ka操作波殘壓峰值不大于20ka10ka5ka20ka10ka5ka方波通流容量峰值2ms20 次爬電距離最小值20 kv20 kv23.4 kv72 kv120kv300

47、a750mm4.6 導體設計導體的選擇（1）導體形式，本次設計采用管形導線。（2）按回路持續工作電流選擇：（3）按經濟電流密度選擇：導體截面的校驗（1）按電暈條件校驗：（2）按短路熱穩定校驗：4.6.1 主母線選擇根據以上原則，母線選擇硬導體，選用鋁錳合金管形導體。（1）導體截面的選擇主母線導體截面按回路持續工作電流和經濟電流密度選擇：ausinn19503230237005. 1305. 12max修正系數 k=0.81 所以選擇導體最小長期允許的載流量為aakiixu240781. 0/1950/max選擇導體型號為 lf21y130/116，參數見下表：表 4-14 lf21y130/1

48、16 參數倒替最高允許溫度下的載流量（a）導體截面2mm7080截面系數3cm慣性半徑4cm慣性矩4cm質量mkg /最大允許應力2/cmn58442569221741.43.72228458820（1）導體截面的校驗：熱穩定校驗：鋁錳合金在 70 度時 c 值為 87。)(31.199641211.2214.221046.2412102222242220skatiiiqk 所以由熱穩定決定的導體最小截面為： 26min2 .479087/1031.1996mmcqsd因為選擇的導線截面為大于，故選擇的導線型號滿足熱穩定條25844mm22 .4790 mm件。4.6.2 220kv 主變壓器

49、進線回路導體的選擇 ausinn24.9753230100037005. 1305. 1max查曲線得，經濟電流密度為：2/08. 1mmaj 所以經濟截面為：2max903mmjisj因此選擇導體的型號為：2（lgj-400/50）4.6.3 220kv 啟動備用回路導體選擇ausinn79.131323010005005. 1305. 1max查曲線得，經濟電流密度為：2/08. 1mmaj 所以經濟截面為：2max02.122mmjisj因此選擇導體的型號為：lgj-300/254.6.3 220kv 出線回路導體的選擇 ausinn195032302100037005. 1305. 12max查曲線得，經