1、DM-01型導軌框架式附著升降腳手架 計 算 書計算：審核： DM-01型 導 軌 框 架 式 爬 架計 算 書一、計算書名詞含義1. 豎向主框架：用于承受腳手架上的荷載并與附著支承裝置連接，將荷載 傳遞到建筑物結構上的焊接及螺栓聯接而成的豎向框架。2 水平支承框架：支承在兩個相鄰豎向主框架之間，并將所承受的架體豎 向荷載傳遞給豎向主框架的空間桁架或框架。3 附著支承裝置：附著在建筑結構上與腳手架架體連接，在升降、使用過 程中，承受腳手架架體荷載的支承結構。4. 支承跨度：相鄰兩豎向主框架軸線之間的水平距離。5 腳手架高度：腳手架架體底面至架體頂端，不包括防護欄桿（圍擋）高 度的距離。6 防墜

2、裝置：架體在升降和使用過程中防止腳手架架體墜落的裝置。7 防傾裝置：在升降和使用過程中，防止腳手架架體傾覆的裝置。二、荷載規定和計算系數1.荷載規定恒載：包括搭設架體的鋼管和扣件、豎向主框架、水平支承框架、作業層腳手板、安全網、軌道以及固定于架體上的設備等傳給附著支承點的全部材料、構配件、器具的自重。活荷載（施工荷載）：架體在工作狀態下，結構施工時，按兩層荷載（每層3N2）計算；裝修施工時，按三層荷載（每層2N2）計算；架體在升降狀態下，施工活荷載按每層0.5N2計算。風荷載：風壓標準值按照編制建筑施工腳手架安全技術標準的統一規定計算確定。擋風面積按擋風材料、桿件的實際擋風面積計算。2.計算系

3、數（1） 結構重要性系數o 取0.9;動力系數d取1.05（2） 恒載分項系數G 取1.2；活荷載分項系數Q 取1.4（3） 組合風荷載時的荷載組合系數 取0.85（4） 荷載變化系數1取1.3; 2取2.0;（5） 豎向主框架和水平支承框架 壓桿 150 拉桿 300單一系數法復核時，其安全系數k值 對于強度設計時： k1.5 對于穩定性設計時： k2.0（6）吊索和繩索的安全系數 k6.0三、計算方法與計算依據 1.計算方法 本計算書中“豎向主框架”、“水平支承框架”、“附著支承裝置”等按照“概率極限狀態設計法”進行計算。按承載極限狀態設計的荷載值取設計值；按使用極限設計的承載值取標準值。

4、防墜裝置、吊具、索具按“容許應力設計法”進行設計計算，取強度容許值。 計算荷載的傳遞過程架體荷載水平支承框架豎向主框架附著支承裝置建筑結構有些安全措施是由水平支承框架直接傳遞給建筑物或者通過豎向主框架直接傳遞給建筑結構。2.計算及設計參考規范及手冊 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）、附著升降腳手架管理暫行規定、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2002）、建筑結構荷載規范（GB5009-2001）、鋼結構設計規范（GB50017-2003）、建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GBJ18-87）、機械設計手冊、起重機設計手冊。四、DM-

5、01型導軌框架式爬架結構分類及特點 DM-01型導軌框架式爬架結構包括幾大部分組成：1.架體：采用扣件式腳手架桿件組裝的架體。2. 豎向主框架和水平支承框架：采用鋼管及型鋼定型焊接加工螺栓連接的桁架或框架。3.爬升機構：包括：附著支承裝置（預埋件、穿墻螺栓、墊板、掛座、銷軸、卸荷導向件）、提升底座（包含防墜裝置箱體）、防傾及導向裝置（導輪組及導軌）、承重裝置（限位鎖、防墜圓鋼、以及附著支承裝置）。4. 自身提升設備：電動葫蘆、電控柜、電纜線、同步性控制系統。DM-01型導軌框架式爬架突出結構特點：(1)同一提升點多層多點附墻。DM -01型導軌框架式爬架采用四套卸荷導向件、四根穿墻螺栓分別附著

6、于四個標準樓層上并連接四層以上長度的導軌組成附著支承裝置。保證了有效的附著并滿足建筑結構強度的要求。(2)有效的防傾與導向特點。DM-01型導軌框架式爬架每一提升點沿全高度有四套導輪組件環抱導軌。在使用工況時，豎向主框架體內排上有四套限位鎖直接將導軌及架體固定于卸荷導向件上。(3)靈敏的機械式防墜裝置。DM -01型導軌框架式爬架提升底座上焊接制動框，制動框內安裝制動凹軸，防墜圓鋼從凹軸間穿過，利用信號裝置從葫蘆提升鉤取得信號，使制動軸上下運動，運用摩擦角自鎖原理達到防墜自鎖抱緊，起到阻止架體下墜的作用。(4)同步性控制系統。DM -01型導軌框架式爬架安裝有同步性安全預警保護系統，其控制架體

7、升降同步性的關鍵是控制架體每一提升點的荷載或單個點位升降差，如出現超載或欠載，則發出“聲”、“光”報警及切斷電源等各種明顯信號。(5)豎向主框架和水平支承框架強度可靠。豎向主框架和水平支承框架均是采用鋼管及型鋼定型加工、定型安裝的工具式桁架系統；豎向主框架與桁架式導軌形成雙桁架并聯加強體系，框架強度有效加強。(6)采用桁架式導軌，強度大大加強，導向性能更好。解決了目前大部分爬架存在的導軌彎曲變形問題。(7)導軌與架體同步升降，省掉了人工周轉導軌的工序，升降時間更短，更好地滿足施工進度和安全防護。五、荷載標準值計算計算用荷載單元模型的確定選取架體支承跨度為6.0米，腳手架高度按8步雙排，上端外加

8、一步單排防護，綜合折算高度按16.7米的一片架體為荷載計算單元。架體內外排立桿中心距為0.75米，步高為1.8米和2.0米，均布立桿柱距為1.5米。以建筑物標準層層高4.0米的立桿設計為基準。(二)風荷載的計算 計算式：Wk=0.7szWo式中:z風壓高度變化系數。按照田野、鄉村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的中、小城鎮和大城市郊區的B類地面粗糙度采用。（高度按200米考慮）查建筑結構荷載規范表6.2.1 z=2.61 w o 基本風壓。依據建筑結構荷載規范中全國基本風壓分布圖，和為適應北京、廣州、上海、天津、西安、重慶、成都、南京、福州、沈陽、杭州等全國大中城市使用，故選取基本風壓為wo=0.

9、55N2。 s風荷載體型系數。按照編制建筑施工腳手架安全技術標準的統一規定中，背靠建筑物的情況為“敞開框架和開洞墻”附著升降腳手架外排為密目安全網全封閉，故s=1.3，其中為擋風系數。=AnAW，式中: AN擋風面積，AW迎風面積 0.5(1.81.8)0.0481.81.840%= = 0.426 1.81.8s=1.3=1.30.426=0.55 風荷載標準值: Wk=0.7szWo= 0.70.552.610.55=0.55 N2腳手板自重計算底層腳手板采用鋼筋腳踏板，每50cm間距鋪設501001200木方一條。架體內排立桿離墻450，腳手板鋪設時離墻200，則腳手板寬度為:750 +

10、 450 - 200 = 1000。腳手板的自重標準值為0.12N2，木方每條重量為0.042 N條,以上操作層采用竹笆，自重標準為0.06KN/2底層腳手板自重：6.01.00.12N2+0.042 N條14條=1.31N一層竹笆腳手板自重：6.0m1.00.06N2 = 0.36 N2-9層竹笆自重：0.36N7層= 2.3N擋腳板自重計算在腳手板鋪設層架體的外排搭設180高、18厚的木板作為擋腳板。 單層自重：6.00.180.12N2= 0.13N 九層自重：0.13 N9層=1.17 N安裝于架體上爬升機構自重計算 包括:1個提升底座(導軌重量列在豎向主框架重量內)10.22N/個=

11、0.22N電控柜自重計算 按40門電控柜配置1臺計算: 0.7 N安全網自重計算外排架外側面、腳手板下面鋪設密目式安全網，重量系數為0.01N2。架體上安全網自重：（16.26.01.86.03層）0.01N2=1.30N豎向主框架自重計算參見豎向主框架圖紙重量計算:序號名稱數量(節)單重(N)總重(N)圖號1主框架外立桿下節10.360.36DkJ-09-01-002主框架外立桿上節10.250.25DkJ-09-01-003主框架 廊道桿80.0780.624DkJ-08-03-004主框架小橫桿90.030.27DkJ-08-02-005導軌上下節11.631.63DkJ-04-00-0

12、0合計總重（N）3.13水平支承框架自重計算序號名稱數量單重(N)總重(N)圖號1小橫桿H806根0.030.182支撐框架4片0.602.43螺栓M204022條0.00150.0337螺母M2022個0.000680.015合計總重（N）2.63腳手架架體自重計算DM-01型導軌框架式爬架架體部分采用鋼管扣件腳手架，本計算書引用鋼管扣件式腳手架來統計架體自重荷載。架體鋼管自重計算偏于安全地采用規格483.0，重量系數為0.0384 N。1.大橫桿自重計算:按底步支撐框架以上7步架計算統計外排大橫桿22根；內排大橫桿7根外排大橫桿：6.0m/根22根0.0384N= 5.07N(包括護欄桿)

13、內排大橫桿：6.0m/根7根0.0384N= 1.62N2.小橫桿自重計算:1.3米/根3根/層8層0.0384N = 1.20N3.立桿自重計算:外排高度:17.6米2.2米=15.4米內排高度:15.82.2米=13.6米其中2.2米為水平支承框架立桿平均高度。（15.4米/根+13.6米/根）30.0384N= 3.34N外排立桿自重：15.4米30.0384N=1.77N內排立桿自重：13.6米30.0384N=1.57N4.外排剪刀撐自重計算:計算長度：下邊L1= 6米cos55=10.5米； 上邊L2=10.5米鋼管自重：（10.5米10.5米）2根0.0384N=1.6N5扣件自

14、重計算:扣件自重按0.010N/個計算:大橫桿用扣件:90個 外排大橫桿扣件：62個 內排大橫桿扣件：28個 小橫桿用扣件:2個/根36根=72個 立桿用對接扣件:3個/點6點=18個外側剪刀撐用扣件:9個/根2根7個/根2根=32個外排扣件自重：（62+36+9+32）0.01= 1.39N內排扣件自重：（28+36+9）0.01= 0.73N合計自重:(90+72+18+32)個0.01N/個=2.12N 以上腳手架自重合計：14.95N(十一)活荷載標準值計算1.使用工況下，結構施工時，按2層作業層3N2計算。 6.0米1.0米2層3N2= 36N 裝修施工時，按3層作業層2N2計算。

15、6.0米1.0米3層2N2= 36 N2. 升降工況下，施工活荷載:按照作業層0.5N2計算結構施工時：6.0米1.0米2層0.5N2= 6.0N裝修施工時：6.0米1.0米3層0.5N2= 9.0N六、水平支承框架計算結構說明水平支承框架為組拼式框架，節點連接采用焊接和螺栓連接，上下弦桿、斜腹桿、立桿及短橫桿采用483.0鋼管，螺栓采用M20規格。水平支承框架兩邊與提升點處的豎向主框架采用螺栓連接。計算說明水平支承框架計算其承擔的荷載時，不包括豎向主框架自重荷載。架體荷載通過立桿傳遞給水平支承框架，再由水平支承框架傳遞給豎向主框架、導軌、建筑結構。將提升點處作為水平支承框架的支座進行計算。架

16、體的全部恒載以及使用工況結構施工時的施工活荷載簡化為作用于水平支承框架上弦的節點荷載。水平支承框架自重、一層腳手板、擋腳板自重和按升降工況裝修時的一層施工活荷載簡化為作用于水平支承框架下弦的節點荷載。荷載計算1. 荷載計算方法分別計算水平支承框架外框架和內框架的節點荷載。每層腳手板的恒載和活荷載作用于外框架和內框架的荷載承受面積的分配，根據一端懸臂梁求支座反力求得：MA=0；MB=0則：X內=1.0220.75=0.67米 ；X外=0.33米外框架節點荷載承受面積的計算寬度：X外=0.33米內框架節點荷載承受面積的計算寬度：X內=0.67米按照導軌式爬架使用工況和升降工況考慮內外框架的節點荷載

17、。爬架上攀登的施工人員作為活荷載計算。作用于上弦桿荷載 作用于上弦桿的節點荷載包括：兩層腳手板的施工荷載（3N2）和架體的全部恒載。（不包括水平支承框架自重）恒載標準值計算使用工況升降工況外框架（N）內框架（N）外框架（N）內框架N腳手板六層 3303.19=1.05 1000 6703.19=2.14 10001.052.14擋腳板六層1.1701.170爬升機構00220022電控柜0.700.70安全網0.4500.450架體自重10.244.7210.244.72合計13.617.0813.617.08節點恒載標準值3.401.773.401.77架體自重計算說明：外框架：外排大橫桿+

18、小橫桿分配自重+外排立桿+外排剪刀撐+外排扣件自重 330 = 5.07+1.2 + 1.77+1.61+1.39 = 10.24N 1000內框架：內排大橫桿+小橫桿分配自重+內排立桿+內排扣件自重 670 = 1.62+1.2 + 1.57 + 0.73= 4.72 N 1000活荷載標準值計算使用工況升降工況外框架（N）內框架（N）外框架（N）內框架（N）施工活荷載 33036 =11.88 1000 67036 =24.12 1000 3306 1000=1.98 6706 1000=4.02節點活荷載標準值2.976.030.51.03.作用于下弦桿荷載 作用于下弦桿的荷載包括：一層

19、腳手板、擋腳板自重以及水平支承框架自重。恒載標準值計算使用工況升降工況外框架（N）內框架（N）外框架（N）內框架N腳手板一層 3301.27 =0.42 1000 6701.27 =0.85 10000.420.85踢腳板一層0.1300.130水平支承框架 12.63 =1.32 21.321.321.32合計1.872.171.872.17節點恒載標準值0.470.540.470.54活荷載標準值計算升降工況外框架（N）內框架（N）施工活荷載 3303 =0.99 1000 6703 =2.01 1000節點活荷載標準值0.250.504.節點荷載設計值作用于上弦桿荷載：使用工況外框架P使

20、外上 = od（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.23.4+1.42.97）= 7.78（N）使用工況內框架P使內 上= od（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.21.77+1.46.03）= 9.99（N）升降工況外框架P升外上 = od（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.23.4+1.40.5）= 4.52（N）升降工況內框架P升內 上= od（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.21.77+1.41.0）= 3.33（N）作用于下弦桿荷載：使用工況外框架 使用工況內框架P使外下 = odG G k P使內下 = odG

21、 G k = 0.91.051.20.47 = 0.91.051.20.54= 0.53（N） = 0.61（N）升降工況外框架P升外下 = od（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.20.47+1.40.25）= 0.86（N）升降工況內框架P升內下 = od。（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.20.54+1.40.5）= 1.27（N）匯總：表一：節點荷載設計值使用工況升降工況外框架（N）內框架（N）外框架（N）內框架（N）作用于上弦桿P使外上 = 7.78P使內上 =9.99P升外上 =4.52P升內上 = 3.33作用于下弦桿P使外下 = 0.53P

22、使內下 = 0.61P升外下 = 0.86P升內下 = 1.27說明：由上述計算可以看出，使用工況下內框架荷載最大，因此，以下計算選擇最不利的使用工況內框架進行驗算。匯總：表二：節點荷載標準值使用工況升降工況外框架（N）內框架（N）外框架（N）內框架（N）恒載活載恒載活載恒載活載恒載活載作用于上弦桿3.402.971.776.033.400.501.771.0作用于下弦桿0.4700.5400.470.250.540.50桿件內力計算1. 結構尺寸以及上弦桿節點在單位集中荷載系數P=1作用下的內力圖 p/2=0.5 p=1 p=1 p=1 p/2=0.5 2343 1500NAG=(20.5)

23、 =1.95（）NAC=1.95 = 1.25（+） 1800 2343 1800 2343NDG=（1.95 1.0）= 0.65（+） 2343 1800 1500NGH=（1.95+0.65） =1.66（-） 23432. 下弦桿節點在單位集中荷載系數P=1作用下的內力圖 2343 1500NAG=1.5 =1.95（）NAC=1.95 = 1.25（+） 1800 2343 1800 2343NDG=（1.95 1.0） = 0.65（+） 2343 1800 1500NGH=（1.95+0.65） =1.66（-） 2343最不利的桿件內力組合 由上述單位荷載內力圖可以看出最危險的

24、受壓桿件是支座（提升底座）處斜腹桿AG、BI和跨中部位上弦桿GH、HI，因此，只驗算此兩種桿件的強度及穩定性即可。由上述內、外框架荷載設計值的比較明顯看出，在使用工況下，內框架的節點荷載設計值最大，因此，以下只驗算使用工況下的內框架。1.AG桿內力組合設計值：NAG設=1.959.99+1.950.61= 20.67N標準值：NAG標=1.95（1.77+6.03）+1.950.54 = 16.26N2.GH桿內力組合 設計值：NGH設=1.669.99+1.660.60= 17.58N標準值：NGH標=1.66（2.49+5.42）+1.950.53 = 14.0 1N 最不利桿件AG和GH

25、的強度及穩定性驗算1. 材料特性參數材料選用48鋼管:截面積A=4892，抗彎截面模量Wx=50803，ix=15.8。2.支座處斜腹桿AG的驗算強度： NAG設 20650 = = = 42.23N2f=205N2 A 489穩定性：計算長度：L=（18002+15002）12=2343 L 2343= = = 148.31.5抗擠壓計算AG桿連接鋼板擠壓強度計算 擠壓面上的擠壓力設計值：P=20670N 擠壓面的計算面積：A1=d1L=208=1602 （作用于支座連接板） d1：螺栓直徑；L：擠壓作用厚度 擠壓面的計算面積：A2=d1L=207=1402 （作用于AG桿） d1：螺桿直徑

26、；L：擠壓作用厚度工作擠壓應力：（選用計算面積較小者計算） NAG設 20670 = = = 147.5N2fcb = 305N2 A2 140焊縫強度計算提升底座處斜腹桿作用下的耳板焊縫計算 N 式中：f：垂直于焊縫長度的正應力f =f ffw f：沿焊縫方向的剪應力 helw f：設計值增大系數1.22 N he：角焊縫有效厚度0.7hf=0.75=3.5f = ffw lw ：角焊縫計算長度 helw 每條焊縫實際長度減10 ffw：角焊縫強度設計值 1800=arctg = 50.2。 1500NAG設=20670NNAGX=NAG設cos=1323NNAGy= NAG設cos（90-

27、） NAGX = 15880N NAG設NAGy附圖（3） NAGX 13231f =23.6N2f ffw =195.2N2 helw 3.5802 NAGy 15865f =28.3N2 ffw =160N2 helw 3.5802綜合作用： f 2 23.6 2（）+f 2 = （ ）+ 28.32 = 34.3N2 ffw f 1.22 =160N2七、豎向主框架計算結構說明豎向主框架是由主框架單元節組裝而成的。單元節包括主框架下節、主框架上節和主框架加長節。每一單元節均是利用導軌立桿、外立桿、小橫桿、廊道斜桿、節點板和M20螺栓連接而成的定型框架。根據具體工程選用主框架單元節。每一單

28、元節外排立桿一根；內排立桿兩根（導軌簡化為一根立桿），其中心間距為0.25。豎向主框架的內、外立桿中心距為0.75，大橫桿的模數高度（即安裝后的步高）為2.0，豎向主框架的上端防護欄桿高度1.5。豎向主框架單元節之間的連接采用同樣的連接方法。內外排立桿采用套接，利用螺栓連接的方法。計算說明1.豎向主框架桿件軸線在一個平面內相交于一點且承受跨度為6.0的一榀架體的荷載。2.在使用工況下，豎向主框架與導向件有四處附著，包括上、下每層一個導輪組即四個導輪組和四道限位鎖；導向件與每個樓層均有一根穿墻螺栓與結構附著。在升降工況下，提升電動葫蘆承載，荷載包括恒載和作業層上0.5N2的施工荷載。3.從荷載分

29、析可知，豎向主框架承擔荷載在使用工況下最大，因此，著重驗算使用工況下的強度與穩定。 根據附著式升降腳手架設計和使用管理辦法的規定，使用工況下，每層應設附著支承裝置。對應導軌框架式爬架，在計算簡圖中，將上、下四個導輪組以及四個限位鎖作為四個支座，其中導輪組可承受水平風荷載的作用，限位鎖主要承受垂直荷載，但也可承受部分水平風荷載的作用。作為豎向主框架每個支座，風荷載作用下的支座反力按照彎矩分配法進行計算。 綜上，豎向主框架按照平面內單片進行內力分析計算；計算簡化是根據可能出現的最不利情況進行的偏于安全的簡化，根據上述簡化求出的支座反力和最大彎矩、剪力、軸力的截面進行最不利組合，驗算強度和穩定。結構

30、尺寸及簡化計算簡圖【參見附圖（4）】豎向主框架的總高度（不加防護桿）15.8，防護桿按0.9米計算,內外排立桿中心距0.75，組裝后步高2，最上一個導輪組以上的架體懸臂部分高度4，小于4.5。 將導輪組和限位鎖安裝于結構樓層對應的架體2米步高的節點上。風荷載考慮水平作用于架體2米步高的節點上，以節點荷載考慮。荷載計算風荷載標準值：Wk標 = 0.55N2風荷載設計值：Wk設 = 0.91.051.40.55 = 0.73N2風線荷載標準值：q標 = 0.556.0 = 3.3 N風線荷載設計值：q設= 0.736.0 = 4.38N1. 節點風荷載計算風荷載節點標準值風荷載節點設計值P1標=(

31、1.01.0)3.3 =6.6NP1設=(1.0+1.0)4.38 =8.76(N)P2標=(1.01.0)3.3 =6.6NP2設=(1.0+1.0)4.38 =8.76(N)P3標=0.93.3=2.97 NP3設=0.94.38=3.94N2.豎向主框架垂直荷載計算【參見附圖（5）】由水平支承框架傳遞給主框架的支座反力作用于主框架下面R內和R外。豎向主框架自重按內外立柱分配系數23和13進行分配并簡化到頂部由P1內和P2外均擔。設計值計算：使用工況外立柱（N）R外= 3.5（P使外上+ P使外下） =3（7.78+0.53）=29.09P1外= 1.04內立柱（N）R內= 3.5（P使內

32、上+ P使內下） =3.5（9.99+0.60） =37.07P1內=2.08升降工況外立柱（N）R外= 3.5（P升外上+ P升外下）=3.5（4.52+0.86）=18.83P1外=1.04內立柱（N）R內= 3.5（P升內上+ P升內下）=3.5（3.33+1.27）=16.1P1內=2.08豎向主框架分配于內立柱的自重 豎向主框架分配于外立柱的自重 2 13.13 = 2.09 N 3.13 = 1.04 N 3 3風荷載作用下的支座反力計算【參見附圖（6）】 綜合計算得出:支座反力(合力A+B) RD = 35.07 ; RB= -29.16 RC=32.90 ; ;RA=28.17

33、風荷載作用下桿件內力計算【參見附圖（7）】 800 2000 2000 2154 = 0.40 ； = 2.5； = 0.92； = 1.08 2000 800 2154 2000其中斜邊計算長度：L=（20002+8002）12=2154N1-2=-8.76 N2-3=23.56 N2-4=21.9 N3-4=0N3-5=65.7 N3-6=47.23N4-6=21.9 N5-6=8.76N5-7=-65.7 N6-7=27.90N6-8=27.11 N7-8=0N7-9=-18.27 N7-10=-8.67N8-10=27.11 N9-10=7.88N9-11=-18.75 N10-11=

34、69.66N10-12=43.81 N11-12=0N11-13=90.15 N11-14=-50.43N12-14=-47.81 N13-14=7.88N13-15=90.15 N14-15=（-40.35N14-16=-52.80 N15-16=23.64N15-17=53.43 N16-17=-58.31N16-18=0 N17-18=27.97最不利桿件垂直力與風荷載組合由豎向主框架內力圖看出，壓桿11-13、13-15內力值最大，只驗算這幾種桿件即可。簡化到豎向主框架下部的垂直力R外有利于壓桿11-13、13-15因此不用組合。1. 驗算壓桿11-13/13-15強度： N11-13

35、設 90150 = = = 184 N2f=205N2 A 489穩定性：計算長度：L= 1800 L 1800= = = 114 150 I 15.8八、限位鎖的計算計算說明限位鎖是在導軌框架式爬架使用工況下承擔架體全部恒載和活荷載的構件。其安裝固定于導軌上，安裝在導向件上，通過它承擔架體的荷載并傳至導向件，再由導向件通過穿墻螺栓傳給結構，每一提升點安裝四個限位鎖。限位鎖環抱住導軌，每個限位鎖通過2個M20螺栓(4.8級)與導軌限位。限位鎖主要承受架體垂直向下的豎向力。與限位鎖同時作用的承擔豎向荷載的還有提升底座防墜裝置的構造措施。這里只考慮四個限位鎖承擔全部荷載，其他措施作為保險構造。另外

36、，豎向主框架導軌上下與導向座之間水平拉接的四個導輪組抵抗水平偏心彎矩，所以，以下計算將只驗算限位鎖銷軸的抗剪以及限位鎖本身環抱導軌的鋼板之間的焊縫強度，不考慮由于豎向主框架外排立桿擔負的荷載對限位鎖的偏心彎矩。此計算偏于安全地忽略了防墜鎖的同時作用，只單獨考慮限位鎖承載。防墜裝置作為安全保護裝置將另行驗算。安裝及受力見圖【參見（附圖8）】荷載計算 1.恒載標準值：6層腳手板+6層擋腳板+爬升機構+電控柜+安全網+豎向主框架+水平支承框架+腳手架架體=4.19+1.17+0.22+0.7+0.45+3.13+2.63+14.9=27.39N2. 施工活荷載標準值： 使用工況下活荷載標準值36.0

37、N3. 荷載總值P標= 27.39+36.0=63.39N P設 = oD（G G k + Q G Q） = 0.91.05（1.227.39+1.436）=78.69N螺栓抗剪驗算螺栓M20；截面積A=2352(按三個限位鎖受力計算)抗剪強度： P設 78690= = = 56N2fbv=130N2 6A 6235 螺栓孔承壓驗算 擠壓面上的擠壓力設計值：P設 =78690N 擠壓面的計算面積：A=6dl=6205.3=6362 d：螺栓直徑；l：槽鋼擠壓作用厚度工作擠壓應力： N設 78690 = = = 124 N2fcb = 310N2 A 636九、防墜圓鋼和連墻螺栓驗算防墜圓鋼和斜

38、拉鋼件采用25 的Q235圓鋼。驗算公式： =N/Af f圓鋼強度值1.防墜圓鋼受力分析【參見（附圖9）】防墜圓鋼是在架體升降過程中，提升機斷鏈或提升鉤脫落等情況下承受架體的豎向全部荷載，并將荷載通過防墜三角架和斜拉卸荷圓鋼傳遞于結構物，此時包括架體的恒載和作業層0.5N2的施工活荷載;荷載計算：結構施工工況下恒載：9層腳手板+9層擋腳板+爬升機構+電控柜+安全網+豎向主框架+水平支承框架+腳手架架體=27.39N裝修施工工況下恒載：由于懸臂的兩步架拆除, 以上恒載中除電控柜、爬升機構、水平支承框架外，其余荷載均變小，即： 25.55 N升降工況下的活載：結構施工階段：6.0N ；裝修施工階段

39、：9.0N2. 荷載設計值裝修施工時：FMAX=27.39+6.0=33.39N斜拉圓鋼驗算: 選擇靜拉力較大者進行計算: =N/Af =N/SIN6O/A =33390SIN84O491=69N/2f =205 N/23. 連墻螺栓驗算:由于斜拉圓鋼傾角為84度,對螺栓產生的剪力遠大于產生的拉力,為簡化計算,僅考慮螺栓的受剪計算: 螺栓有效截面為：A=（28/2）2=615.7 驗算公式： FMAXFP FP= A125=76963NFMAX 十、提升掛座和防墜掛座的計算（參見（附圖10）提升掛座是在升降工況下使用的構件，它通過32穿墻螺栓與結構物連接，下掛提升葫蘆。在架體升降時，提升掛座承受通過提升機傳來的架體的豎向全部荷載，并將荷載傳遞于結構物，此時包括架體的恒載和作業層0.5N2的施工活荷載。1 荷載計算：結構施工工況下恒載：9層腳手板+9層擋腳板+爬升機構+電控柜+安全網+豎向主框架+水平支承框架+腳手架架體=27.39N升降工況下的活載：結構施工階段：6.0N ；裝修施工階段：9.0 N2.荷載設計值裝修施工時：P設 = o2（G G k + Q G Q） = 0.91.05（1.220.69+1.49.0） = 32.08N結構施工時：P設 = o2（G G k + Q G Q）= 0.91.05（1.227.39+1.46.0） = 38.9