1、單位工程施工組織設計、施工方案(塔吊基礎)工程名稱：岡州大道中商住樓 工程地點： 江門市新會區會城岡州大道中（原河南小學） 施工單位：江門市雨禾建筑工程有限公司 編制單位：江門市雨禾建筑工程有限公司 編制人： 編制日期： 2016 年 04 月 20 日審批負責人： 審批日期： 年 月 日塔吊基礎施工方案一、工程概況工程名稱：岡州大道中商住樓建設單位：江門市新會華僑住宅建設有限公司設計單位：江門市新會建筑設計院有限公司監理單位：江門市新會區岡州工程建設監理有限公司施工單位：江門市雨禾建筑工程有限公司本項目為一商住樓工程，0.00以下為2層地下車庫，0.00以上為2層商場和15層住宅，采用框架剪

2、力墻結構，建筑面積為20489.34m2。負一負二層高3.6m，首層高4.8m，二層高3.9m，三十七層高3m，屋面標高為53.70m。本工程采用鶴山市建筑機械廠有限公司生產的自升塔式起重機，其型號為QTZ63（5610）。該機技術性能參數如下表1。表1 QTZ63（5610）技術性能參數機構工作級別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M4起升高度（M）倍率（）獨立固定式（臂底高度42m）固定附著式（臂底高度142m）=240140=44070最大起重量（T）臂長56米臂長50米臂長44米666幅度（M）256250244起升機構倍率（）=2=4速度（m/min）多級三速電機8.540804.25

3、2040繞線雙速電機280140起重量（T）331.5663功率多級三速電機5.424245.42424繞線雙速電機24/2424/24回轉機構轉速（rpm）0.63電機功率（KW）2.22牽引機構速度（m/min）2244功率（KW）2.23.3頂升機構速度（m/min）0.6工作壓力（MPa）20功率（KW）5.5平衡重起重臂長度（M）平衡重（T）561350124410.6總功率（KW）31.7（不含頂升機構電機功率）工作溫度（0C）-200C400C塔吊基礎載荷如下表2。表2 塔吊基礎載荷表載荷名稱數值P1基礎所受的的垂直載荷（KN）700P2基礎所受的的水平載荷（KN）40M基礎所受

4、的的傾翻力矩（KNm）1770MK基礎所受的扭矩（KNm）200二、編制依據1、岡州大道中商住樓工程施工圖2、岡州大道中商住樓工程場地巖土工程勘察報告3、塔式起重機設計規范（GB/T13752-1992）4、地基基礎設計規范（GB50007-2002）5、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）6、建筑安全檢查標準（JGJ59-99）7、混凝土結構設計規范（GB50010-2002）8、5610塔式起重機使用說明書（鶴山市建筑機械廠有限公司）三、塔吊布置根據現場情況，考慮施工作業區域內的作業量、場地情況，塔吊布置在1/19軸交S軸處，基礎平面布置如下圖1所示。四、塔吊基礎型式塔機基礎選型應

5、與建筑物基礎一致，本工程基礎采用鉆孔灌注樁基礎，樁徑有800、1000和1200，凈樁長1926m。因此塔機基礎也采用鉆孔灌注樁基礎，樁徑采用800，凈樁長26m。根據岡州大道中商住樓工程場地巖土工程勘察報告，采用鉆孔灌注樁基礎時，樁頂以下巖土力學性能如下表3所示。表3 樁頂以下巖土力學性能序號地層名稱土的狀態厚度L(m)極限側阻力標準值qsik(kPa)巖石飽和單軸抗壓強度標準值frk(kPa)1粉質粘土可塑7.7225.002細砂松散1.55-3礫砂中密2.5629.004粉質粘土硬塑1.4332.005強風化礫巖堅硬11.1280.006中風化礫巖較軟巖1.62100.001500.00

6、樁大樣如下圖2所示。圖2 樁大樣圖塔吊基礎平、剖面如下圖3、4所示。圖3 塔吊基礎平面圖圖4 塔吊基礎剖面圖五、塔吊基礎施工工序塔吊基礎放線鉆孔灌注樁樁檢測基坑開挖澆墊層及砌磚胎模綁扎鋼筋籠預埋地腳螺栓澆筑基礎混凝土混凝土養護。六、塔吊基礎施工工藝1、鉆孔灌注樁工程施工 1.1 施工準備1.1.1 熟悉和掌握有關的圖紙設計和施工規范要求及圖紙會審記錄、設計變更通知圖紙、巖土工程勘察報告等資料。1.1.2 場地平整夯實，確保施工過程樁機的穩定性，以免樁機移位導致偏孔。根據樁位平面設計圖坐標、高程控制點標高進行軸位放線，定出樁位并固實。隨后檢查，1.1.3 復核各樁位軸線設計參數，并經甲方、監理等

7、有關各單位驗收合格。材料、人員、機械設備、各種工具應提前進場準備好，臨水、臨電設施架設或鋪設完成。1.1.4 做好施工現場的排水系統，漿池、漿溝開挖工作。施工污水須經沉淀池處理后，才可排入河道。同時，做好施工現場的安全圍擋、文明施工工作。1.2 施工工藝流程鉆孔機就位鉆孔注泥漿下套管繼續鉆孔排渣清孔吊放鋼筋籠射水清底插入混凝土導管澆筑混凝土拔出導管插樁頂鋼筋 1.2.1鉆孔機就位：鉆孔機就位時，必須保持平穩，不發生傾斜、位移，為準確控制鉆孔深度，應在機架上或機管上作出控制的標尺，以便在施工中進行觀測、記錄。 1.2.2鉆孔及注泥漿：調直機架挺桿，對好樁位（用對位圈），開動機器鉆進，出土，達到一

8、定深度（視土質和地下水情況）停鉆，孔內注入事先調制好的泥漿，然后繼續進鉆。 1.2.3套管（護筒）：鉆孔深度到5m左右時，提鉆下套管。 1.2.4.套管內徑應大于鉆頭100mm。 1.2.5套管位置應埋設正確和穩定，套管與孔壁之間應用粘土填實，套管中心與樁孔中心線偏差不大于50mm。 1.2.6套管埋設深度：在粘性土中不宜小于lm，在砂土中不宜小于1.5m，并應保持孔內泥漿面高出地下水位1m以上。 1.2.7繼續鉆孔：防止表層土受振動坍塌，鉆孔時不要讓泥漿水位下降，當鉆至持力層后，設計無特殊要求時，可繼續鉆深1m左右，作為插入深度。施工中應經常測定泥漿相對密度。 1.2.8 鋼筋籠制作安裝鋼筋

9、骨架現場制作，在一次清孔完畢后，吊車吊放鋼筋骨架。鋼筋骨架加工場制作完成，采用單面搭接焊連接，同一截面接頭數不大于50%，鋼筋骨架型號、位置安放必須準確。鋼筋籠的制作應符合圖紙設計和建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB50202-2002)要求。鋼筋籠制作允許偏差表（mm）項 次項 目允 許 偏 差（mm）1主筋間距202箍筋間距0，-203鋼筋籠直徑104鋼筋籠傾斜度0.5%5鋼筋籠安裝深度1006長度100鋼筋籠外側設置控制保護層厚度的墊塊（砼保護層厚度為60mm），其間距豎向為2m，橫向圓周不得小于4處，頂端應設置吊環，鋼筋籠分段在井口采用單面搭接焊，主筋焊接長度不小于10d，鋼筋搭接

10、頭應相互錯開35d，且不小于50cm，同一截面接頭數受拉區不大于50%，同一鋼筋上應盡量少設接頭。鋼筋籠在運輸和吊裝時，應防止變形，安放應對準孔位，不得強行插入和碰撞孔壁，就位后應立即固定。鋼筋籠安裝可用小型吊運機具或起重機吊裝就位。對直徑和長度大的鋼筋籠，可分節制作和安裝，且在每節主筋內側每隔5m設一道井字30加強支撐，與主筋焊接牢固組成骨架。鋼筋籠安裝完畢時，應會同建設單位、監理單位對該項進行隱蔽工程驗收，合格后應及時灌注水下砼。1.2.9安放導管導管采用壁厚7.5mm的無縫鋼管制作，直徑280，導管必須具有良好的密封性能，使用前應進行水密承壓和接頭抗拉試驗，進行水密試驗的水壓不應小于孔內

11、水1.3倍的壓力，也不應小于導管壁和焊縫可能承受灌注時最大壓力的1.3倍。導管吊放時應居中且垂直，下口距孔底0.30.5米，最下一節導管長度應大于4米。導管接頭用法蘭或雙螺紋方扣快速接頭。1.2.10清孔本工程采用正循環工藝清孔，一次清孔采用橡膠管，一次清孔降低泥漿濃度，防止二次清孔因沉淤過厚而難以清理，以及保證鋼筋籠下放順利；二次清孔在導管下放后，利用導管進行，二次清孔泥漿比重控制在1.151.2，粘度28s，含砂率8%，孔底沉渣厚度50mm。清孔過程中，必須及時補給足夠的泥漿，并保持孔內漿液面的穩定和高度。清孔完畢后，必須在30分鐘內進行灌注砼。1.2.11水下砼灌注施工水下砼灌注是成樁過

12、程的關鍵工藝，施工人員應從思想上高度重視，在做好準備工作和技術措施后，才能開始灌注。本工程采用商品砼，混凝土強度等C30，用砼攪拌運輸車運至現場，導管水下砼灌注。灌注前，在料斗內灌入0.2m左右的1:1.5水泥砂漿。灌注時，混凝土灌注的上升速度不得大于2m/h，保證導管埋入砼中1.56m，每根樁的灌注時間符合下面規定：灌注量1020m3不得超過2h，灌注量2030m3不得超過4h，砼澆筑要一氣呵成，不得中斷，并控制在46h內澆筑完，以保證砼的均勻性，間歇時間一般應控制在15min內，任何情況下不得超過30min。最后一次灌注砼量，應高出樁頂設計標高0.60.8m。2、土方開挖塔吊基坑的放線應嚴

13、格按照廠家提供確定的塔吊基礎平面位置和塔吊基礎施工圖紙上確定的尺寸進行，基坑在開挖過程中要注意坑底標高的控制。塔吊基坑底部應進行平整夯實處理。3、墊層施工墊層施工之前應清理基坑內的雜物、平整基坑，然后再進行砂石墊層的施工，施工過程中注意墊層標高的控制，夯實后須達到設計標高，同時做好隱蔽工程驗收記錄。4、鋼筋、模板、砼的施工施工前必須對各工種進行技術交底，施工過程中隨時檢查各工種的施工情況，施工中出現的誤差應控制在允許范圍內。嚴格按照塔吊基礎計算書確定的配筋方式進行配筋，不必超筋，不得少筋，綁扎時注意間距及鋼筋的規格、鋼筋間距、錨固長度應符合設計圖紙及規范要求。鋼筋保護層厚度要保證，還要注意不得

14、漏扣以及綁扣絲向里，防止其銹蝕污染混凝土外表面。采用240厚實心磚M5水泥砂漿砌筑基礎側模，內側表面采用15mm厚1：3水泥沙漿抹灰壓光。砼澆筑前把基坑內的垃圾和雜物清理干凈。塔吊基礎混凝土等級為C35混凝土，塔吊基礎埋置深度1.5m，表面原漿收光，平整度不低于1/200。澆筑前注意用塑料袋套住螺栓絲桿，澆筑搗鼓時注意不得碰觸地腳螺栓。混凝土澆筑時取樣留取試塊送檢，作為混凝土是否達到設計強度85%以上進行塔吊安裝的依據，同時試驗報告作為安全資料存檔備查。砼應分層澆筑，澆筑過程中振搗手控制振搗深度，每次振搗伸入下層混凝土面50mm。混凝土澆筑后注意養護，養護時間不少于14天。在塔基砼強度達到85

15、的設計強度以后方可進行塔吊塔身的安裝，等砼強度達到100塔吊才可以投入使用。5、預埋螺栓的加工和預埋預埋螺栓按照塔吊基礎說明書進行加工，或者由塔吊廠家進行加工。加工用的材料要滿足要求，加工的廠家要具有加工塔吊預埋螺栓的資質和能力。在基礎施工時，根據預埋螺栓的位置尺寸，木工用模板制作模具固定螺栓，保證其平面位置尺寸的精確性；電焊工配合木工加焊鋼筋，加固預埋螺栓，保證其垂直度。七、施工要求：1、施工前檢查地基是否有軟弱土層存在，如有則應做換填處理。2、塔吊基礎施工前塔吊基礎基坑周圍應按自然放坡處理，防止出現塌方。3、放線工按控制軸線引測塔吊基礎位置線、控制線及予埋件定位線，施工時按線進行施工。4、

16、鋼筋按計算書進行下料，施工并及時辦理驗收手續。5、予埋件位置的基礎鋼筋不得切斷或減少。6、塔吊予埋件安裝時應采用兩臺經緯儀、一臺水準儀控制位置，即經緯儀雙方向控制予埋件位置，用水準儀四角控制標高，水平應控制能達到1的要求，位置確定后與鋼筋骨架焊接固定好。 7、混凝土澆筑過程中振搗棒不得擾動鋼筋及予埋件，同時經緯儀及水準儀應隨時控制予埋件位置及標高是否準確，并隨時調整。 8、其它要求：施工前搭設相應的防護設施防止施工中的雜物、砼漿對塔吊基礎的損傷和侵蝕，并做好防水措施，塔吊基礎周圍不得有積水。八、附計算書九、附圖 塔吊基礎設計(四樁)計算書1.計算參數（1）基本參數采用1臺QTZ63（5610）

17、塔式起重機，塔身尺寸1.60m,基坑底標高-1.80m；現場地面標高-0.30m,承臺面標高-0.30m；采用鉆(沖)孔樁基礎。（2）計算參數1）塔吊基礎受力情況荷載工況基礎荷載P(kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作狀態760.0040.001693.00200.00非工作狀態700.0040.001770.000比較塔吊的工作狀態和非工作狀態的受力情況，塔吊基礎按非工作狀態計算如圖Fk=700.00kN,Fh=40.00kNM=1770.00+40.001.40=1826.00kN.mFk，=700.001.35=945.00kN,Fh，=40.001.35=54.00kNMk=(177

18、0.00+40.001.40)1.35=2465.10kN.m2）樁頂以下巖土力學資料序號地層名稱厚度L(m)極限側阻力標準值qsik(kPa)巖石飽和單軸抗壓強度標準值frk(kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系數iiqsiki(kN/m)1粉質粘土7.7225.00193.000.70135.102細砂1.55000.5003礫砂2.5629.0074.240.5037.124粉質粘土1.4332.0045.760.7032.035強風化礫巖11.1280.00889.600.50444.806中風化礫巖1.62100.001500.00162.000.5081.00樁長26.00qsi

19、k*Li1364.60iqsik*Li730.05（3）基礎設計主要參數基礎樁采用4根800鉆(沖)孔灌注樁,樁頂標高-1.70m,樁端不設擴大頭，樁端入中風化礫巖 1.62m；樁混凝土等級C30,fC=14.30N/mm2 ,EC=3.00104N/mm2；ft=1.43N/mm2 ,樁長26.00m；鋼筋HRB335,fy=300.00N/mm2, Es=2.00105N/mm2。承臺尺寸長(a)=5.50m,寬(b)=5.50m,高(h)=1.50m，樁中心與承臺中心1.95m,承臺面標高-0.30m；承臺混凝土等級C35，ft=1.57N/mm2 ,fC=16.70N/mm2,砼=25

20、kN/m3。Gk=abh砼=5.505.501.5025=1134.38kN塔吊基礎尺寸示意圖2.樁頂作用效應計算（1）豎向力1）軸心豎向力作用下Nk=(FkGk)/n=(700.00+1134.38)/4=458.60kN2）偏心豎向力作用下按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=1826.00kN.m，yi=1.9520.5=2.76mNk =(FkGk)/nMxyi/yi2=(700.00+1134.38)/4(1826.002.76)/(22.762)=458.60330.80Nkmax=789.40kN, Nkmin=127.80kN (基樁不承受豎向拉力)。(2)水平力Hik=F

21、h/n=40.00/4=10.00kN3.樁基豎向承載力驗算（1）單樁豎向極限承載力標準值計算d=0.80m=800mm,hr=1.62m,hr/d=1.62/0.80=2.03,查表得：r=0.90Ap=d2/4=3.140.802/4=0.50m2Qsk=uqsiki=dqsiai=3.140.801364.60=3427.88kNQrk=rfrkAp=0.901500.000.50=675.00kN，Quk=Qsk+Qrk=3427.88+675.00=4102.88kNRa=1/KQuk=1/24102.88=2051.44kN(2)樁基豎向力作用下1）軸心豎向力作用下Nk=458.6

22、0kNRa=2051.44kN,豎向承載力滿足要求。2）偏心豎向力作用下Nkmax=789.40kNRa=1.22051.44=2461.73kN,豎向承載力滿足要求。4.單樁水平承載力驗算（1）單樁水平承載力特征值計算E=Es/Ec=2.00105/3.00104=6.67,m=2,N=0.50g=0.2+(2000-800)/(2000-300)(0.65-0.2)=0.52%Wo=d/32d22(ES/EC1)gd02=(3.140.80/32)0.802+2(6.67-1)0.52%(0.80-20.10)2=0.05m3Io=Wod/2=0.050.80/2=0.0200m4EI=0

23、.85ECIo=0.853.001070.0200=510000kN.m2查表得:m=6.00103kN/m4 ,bo =0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mm=(mbo/ ECI)0.2=(6.0010001.53/510000)0.2=0.45L=0.4526.00=11.704,按L=4,查表得:m=0.768Nk=(Fk1.2Gk)/n=(945.00+1.21134.38)/4=576.56kNAn=d2/41(Es/Ec-1)Pg=3.140.802/4(1+(6.67-1)0.52%)=0.52m2Rha=（0.75mftW0/m)(1.25+22g)(1+NNk/

24、mftAn)=(0.750.4521.4310000.05/0.768)(1.25+220.52%)1+0.50576.56/(21.4310000.52)=102.36kN（2）樁基水平承載力計算Hik=10.00kNRha=102.36kN,水平承載力滿足要求。5.抗拔樁基承載力驗算（1）抗拔極限承載力標準值計算Tgk=1/nu1iqsikLi=1/4(1.952+0.80)4730.05=3431.24kNTuk=iqsikuiLi=730.053.140.80=1833.89kN(2)抗拔承載力計算Ggp=Ggp1Ggp2=5.505.501.2018.80/45.505.5024.7

25、0(18.80-10)/4=1814.40kNGp=Gp1Gp2=0.501.30250.5024.70(25-10)=201.50kNTgk/2+Ggp=3431.24/2+1814.40=3530.02kNTuk/2+Gp=1833.89/2+201.50=1118.45kN由于基樁不承受豎向拉力,故基樁呈整體性和非整體性破壞的抗拔承載力滿足要求。6.抗傾覆驗算bi=5.50/2+1.95=4.70m ai=5.50/2=2.75m傾覆力矩M傾=MFhh=1770+40.00(1.800.30)=1830.00kN.m抗傾覆力矩M抗=（FkGk）ai2(Tuk/2+Gp)bi=(700.0

26、0+1134.38)2.75+2(1833.89/2+201.50)4.70=15557.93kN.mM抗/M傾=15557.93/1830.00=8.50抗傾覆驗算8.501.6,滿足要求。(1)樁身承載力驗算1)正截面受壓承載力計算按照Mx作用在對角線進行計算，Mx=Mk=2465.10kN.m，yi=1.9520.5=2.76mNk=(Fk1.2Gk)/nMxyi/yi2=(945.00+1.21134.38)/4(2465.102.76)/(22.762) =576.56446.58Nkmax=1023.15kN，Nkmin=129.99kNc=0.70,cfcAp=0.7014.30

27、10000.50=5005.00kN正截面受壓承載力=5005.00kNNkmax=1023.15kN,滿足要求。2）配筋計算配筋率=g=0.52%As=AP=0.52%0.50106=2600mm2,采用HRB335，fy=300.00N/mm2取920.00As1=9314=2826mm2As=2600mm2(滿足要求)3)正截面受拉承載力計算fyAs=3002826=847800N=847.80kN fyAs=847.80kNNkmin=129.99kN,正截面受拉承載力滿足要求。M傾/(4x1As)=1830.001000/(41.952826)=83.02N/mm2M傾/(4x1As)=83.02N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。(2)承臺受沖切承載力驗算1）塔身邊沖切承載力計算F=F1.2Qik=Fk，=945.00kN，ho=1.50-0.10=1.40m=1400mmhp=1.0+(2000-1500)/(2000-800)(0.9-1.0)=0.960=1.95-0.80/2-1.60/2=0.75m,=0/ho=0.75/1.40=0.540=0.84/(0.54+0.2)=1.14，um=4(