1、德 修 身 技 立 業道橋專業畢業設計廣州地鐵十三號魚珠站及折返線圍護工程施工組織設計陜西鐵路工程職業技術學院畢業設計成績評定表姓 名班 級學 號 設計題目成 績設計評分答辯評分總成績評語： 指導教師：年 月 日 注：畢業設計總成績中，設計評分占60%，答辯評分占40%。 目錄第一章 緒論-第一節 研究的背景及意義-第二節 研究內容-第二章 編制依據-第三章 廣州地鐵十三號線工程概況-第一節 工程概況-第二節 工程地質條件-第三節 水文地質條件-第四節 不良土質的種類及特點-第四章 各分項工程的施工-第一節 地下連續墻施工-第二節 高壓旋噴樁施工-參考文獻-第一章 緒論第一節 研究的背景及意義

2、一、研究背景目前，世界主要大城市大多有比較成熟與完善軌道交通系統。有些城市的軌道交通占公交運量的50%以上，有的甚至達到了70%以上。我國城市軌道交通占城市公交運量比例最高的是上海，2007年底的比例僅為23%。從需求方面來說，我國大多數城市存在著乘車男的問題。個別城市的每日的客運量超過了100萬人次，而一般大城市，載客云主客通道上，高峰期需要運送乘客1-3萬人次，如此巨大的客運任務，絕大多數城市只能靠公交車和出租車來承擔，以至在客運高峰期，車上乘客密度達到每立方米擠10-12人。從城市效率來說，目前由于道路數量有限，而機動車輛書增加迅速，大多數城市的地面交通存在著交通擁堵的現象，許多特大城市

3、和大城市中心城區在客流量高峰期的行車速度低至每小時10公里。2008年全國私人汽車擁有量達到了3501萬輛，民用汽車的擁有量達到了5099萬輛，其中大多數車都在城市中行駛。按照國際大都市汽車擁有量飽和標準在300-400萬輛來看，北京、上海等大城市汽車擁有量已經接近飽和了。從能源消耗和污染的情況來看，軌道交通能耗低、污染少。隨著工業化和城市化的快速發展，引來了能源的急速增加，城市的能源供應矛盾日益突出，軌道交通運力大，運行快，相比汽車來說，一次的運送量大，每百公里的能耗，公交是小汽車的8.4%，軌道交通是是小汽車的5%，所以說，軌道交通對能源是一種更有效的利用。我國從1965年開始修建地下鐵道

4、，至今已有北京、上海、廣州等建成地鐵，現如今我國的地鐵已經入快速發展階段，改革開放以來，伴隨著我國的經濟飛速發展，我國的地鐵建設的規模也擴大了不少，地鐵的修建技術也大大提高，引進外國先進的建造技術，再結合我國的地質情況，使我國的地鐵技術大大的提高了。二、研究意義1快速 ：列車運行最高時速達80公里，平均行車時速為36公里，每站停車30秒，2準確 ：城市地面交通工具受路面交通情況或天氣的影響，但地鐵卻不受干擾。在交通繁忙的高峰時間，地鐵列車每5分鐘開出一班，列車運營由早晨4：55起至晚上23：26止。3安全 ：列車采用安全自動控制系統來操作，嚴格保證列車行車間隔。地鐵供電采用雙電源，停電可能性甚

5、微。地鐵同樣重視防火措施，設有足夠的滅火設施設備，各車站均安裝有閉路監控系統，以便隨時了解車站的情況。4舒適 ：列車與車站均有空氣調節裝置，使溫度與濕度保持在最舒適的范圍內。5便利 ：車站美觀明亮環境潔凈，設施設備現代化。由于采用自動售檢票系統，適應大量乘客使用地鐵。站廳與站臺層設有督導員與站務員，以協助乘客解決問題。地鐵各處均設有明確的導向標志，使乘客搭乘地鐵非常方便、簡易。第二節 研究內容設計以廣州地鐵十三號線魚珠站及站后折返線的地下連續墻和高壓旋噴樁作為工程實例進行學習、分析與編寫。設計的主要研究內容及研究思路如下： （1）設計首先概括了我國城市軌道交通發展的狀況及發展軌道交通的必要性，

6、闡述了地鐵的研究意義。（2）分析了廣州地鐵十三號線魚珠站及站后折返線的地下連續墻和高壓旋噴樁的工程情況，包括工程地質條件、水文條件。分析了工程中存在的不良地質條件及改善措施。（3）就廣州地鐵十三號魚珠站及站后折返線的地下連續墻和高壓旋噴樁兩個工程的具體情況進行了分析研究。闡述了廣州地鐵十三號線魚珠站及站后折返線的地下連續墻和高壓旋噴樁這段工程所處的各種地質條件及以m1型地連墻鋼筋數量為例進行計算。同時對本次設計做出總結。第二章 編制依據1) 廣州市軌道交通十三號線首期工程施工一標土建工程相關招投標文件及合同文件2）魚珠車站及站后折返線圍護結構設計圖3）現行有關法規、標準、技術規范、定額以及環境

7、保護、水土保持方面的政策和法規；4）建筑基坑支護技術規程（jgj120-99）；5）建筑地基處理技術規范（jgj79-2002）6）地鐵設計規范（gb50157-2003）7)建筑地基基礎設計規范（gb50007-2011）8) 廣東省建筑地基基礎設計規范（dbj15-31-2003）9)工程測量規范（gb50026-2007）10）建筑地基基礎工程施工質量驗收規范gb50202-200211）現場踏勘所掌握的環境資料；12）我單位現有的技術水平、施工管理水平和機械設備配套能力；13）廣州市軌道交通十三號線首期工程施工一標土建工程巖土工程勘察報告； 第三章 廣州十三號線魚珠站及站 后折返線工程

8、概況第一節 工程概況十三號線一期工程魚珠站為魚珠象頸嶺段的第一個車站，車站位于茅崗立交南側的魚茅路下，車站北側設折返線，本站與五號線成十字換乘。五號線已投入運營，十三號線車站主體基坑分為南北兩個基坑。車站有效站臺中心里程為ydk37+857.677，車站設計起點里程為ydk37+681.667。車站設計終點里程為ydk37+976.078。本站為地下兩層，3.9米側式站臺車站，車站全長235.9米標準段寬為38.4米，車站基坑開挖深度約17米。站后區間折返線全長342.23米，折返線設計起點里程為ydk37+400.000(zdk37+414.6334)區間設計終點里程為ydk37+681.6

9、67。第二節 工程地質魚珠站及折返線位于廣州市黃埔區新昌家私城附近，沿魚茅路呈南北向布置，車站范圍內建筑物較多，與其接駁的五號線魚珠站已開通，地面環境條件復雜，車站范圍地下管線密集。站址地貌為珠江三角洲海陸交互沉積平原，地層分布較為復雜。車站范圍內地面高程7.38.3米，站后折返線場地范圍內的地面高程7.310.4米，勘察場地內揭露地層主要包括白堊系紅層和第四系土層。車站范圍內軟土主要為淤泥質土層,厚度一般在3.207.80米；不良砂土為海陸交互相粉細砂層，厚度一般在1.805.70米；基巖埋深較大，地勘資料揭露中風化巖面埋深在22.40米以下（折返線端頭除外）。本站各土層描述如下：（1）人工

10、填土層（q4ml）人工填土層為雜填土、素填土間斷分布，顏色較雜，主要為褐黃色、紫紅色等，素填土組成物主要為人工堆填的粉質粘土、中粗砂、碎石等，局部含有有機質土，頂部為砼路面；雜填土呈雜色，濕、松散稍密，由粘性土、粗砂、碎石塊及少量生活垃圾組成，大部分稍壓實欠壓實，稍濕濕。土層厚度1.305米，平均厚度2.87米。（2）海陸交互相沉積層（q4ac）本層根據土的性質分為5個亞層，分別為淤泥、淤泥質土層、粉細砂層、中粗砂層及粉質粘土層，各亞層的特征及分布如下：淤泥層呈深灰色，流塑，主要成分為粘粒及有機質，局部含砂粒，略有腥臭味。標貫實測擊數為25擊，平均擊數3.5擊。土層厚度2.613.4米，平均厚

11、度6.88米。淤泥質土層呈深灰色，流塑，主要成分為粘粒、粉粒及有機質，局部含砂粒，略有腥臭味。標貫實測擊數為38擊，平均擊數5.1擊。土層厚度0.610米，平均厚度6.02米。粉細砂層呈灰黃色、灰色，飽和，松散，局部稍密，級配不良，顆粒較均勻，主要成分以石英顆粒為主，含少量粘粒及有機質。標貫實測擊數為316擊，平均擊數6.1擊。土層厚度0.612.6米，平均厚度4.29米。中粗砂層呈深灰色，飽和，松散稍密，級配不良，主要成分以石英中粗砂為主，局部夾薄層淤泥，含少量有機質成分，土質不均。標貫實測擊數為527擊，平均擊數9.9擊。土層厚度0.912.9米，平均厚度4.97米。粉質粘土呈褐黃色，可塑

12、，局部硬塑，粘性較好，韌性及干強度中等，局部含細砂，手捏具砂感。標貫實測擊數為915擊，平均擊數12.5擊。土層厚度0.93.1米，平均厚度1.92米。（3）殘積土層（qel）該層呈硬塑狀殘積粉質粘土：呈褐紅色，硬塑，粘性較差，韌性中等，含石英顆粒，為下伏基巖殘積而成。標貫實測擊數為1227擊，平均擊數20擊。土層厚度1.95.3米，平均厚度3.85米。（4）全風化帶該層呈全風化帶：主呈層狀分布，為含礫砂巖、泥質粉砂巖。全風化，紫紅色，風化強烈，結構已破壞，巖芯風干易裂，呈堅硬土狀，遇水軟化。局部夾強風化碎塊。標貫實測擊數為2152擊，平均擊數39.1擊。土層厚度0.614.4米，平均厚度4.

13、88米。（5）強風化帶該層強風化帶：呈層狀分布，為含礫砂巖、泥質粉砂巖，強風化。紫紅色，風化強烈，原巖組織結構大部分破壞，礦物成分顯著變化，巖芯風干易裂，半巖半土狀或土夾碎塊狀，巖芯手可折斷。標貫實測擊數為51100擊，平均擊數69.9擊。厚度1.715米，平均厚度6.14米。（6）中等風化帶該層中風化帶：巖性為含礫砂巖、泥質粉砂巖。紫紅色，砂粒結構，中厚層狀構造，泥鐵質膠結，錘擊聲啞。巖芯多呈短柱狀，局部扁柱狀。巖質較軟，巖石天然抗壓強度范圍值fc=11.3625.43mpa，標準值fc=14.2mpa，屬軟質巖；軟化系數0.43，屬軟化巖石。巖體基本質量等級為級。已揭層厚1.921.2米，

14、平均厚度7.61米。（7）微風化帶該層微風化帶：巖性為含礫砂巖、泥質粉砂巖。紫紅色，棕紅色，含礫砂粒結構，中厚層狀構造，泥鐵質膠結，錘擊聲較清脆，巖質較硬，巖石天然抗壓強度范圍值fc=24.0486.72mpa，平均值fc=47.97mpa，標準值fc=30.35mpa，軟化系數0.43。巖體基本質量等級為級。已揭層厚1.921.2米，平均厚度7.61米。巖芯多呈長柱狀，局部扁柱狀。巖體的完整性較好，屬軟質巖，巖體基本質量等級為級。已揭層厚1.414.9米，平均厚度6.49米。第三節 水文地質勘察期間地下水水位埋藏變化不大，穩定水位埋深為1.803.50m，平均埋深為2.57m，標高為4.26

15、.99m，平均標高為5.68m。地下水位的變化與地下水的賦存、補給及排泄關系密切，每年510月為雨季，大氣降雨充沛，水位會明顯上升，而在冬季因降水減少，地下水位會有所下降，水位年變化幅度為1.002.50m。 表明地下水對混凝土結構部分地段具微腐蝕性；地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。場地內水文地質條件受當地氣候、地貌、巖性、地質構造、地表水體及人類活動等因素的影響，根據地下水埋藏條件可簡單劃分為孔隙潛水、基巖裂隙水。（1）孔隙潛水：分布于場區內上部覆蓋層，主要含水層為第四系沖洪積砂層、全新統素填土層和第四系殘積層中，其補給方式主要由大氣降水補給及地表水補給，排泄方式為大氣蒸發及地下徑

16、流；處于砂層中的孔隙水由于上部被人工填土和沖洪積黏性土所覆蓋，一般具微承壓性。（2）基巖裂隙水：基巖裂隙水主要分布于下部基巖中，主要賦存于混合片麻巖節理裂隙發育部位及風化層中，含水層為風化、構造所形成的裂隙帶，水量較大。由于地層的滲透性差異，基巖中的水略具承壓性，基巖裂隙發育，孔隙水與裂隙水局部具連通性。受大氣降水直接滲入補給，水質一般良好。主要補給來源為大氣降水。地下水的排泄途徑主要是徑流。本次勘察期間地下水位埋深1.55.0m，水位高程0.403.25m。巖石富水性和透水性與節理裂隙發育情況關系密切，節理裂隙發育的不均勻性導致其富水性和透水性也不均勻。3）水文地質條件評價 本區段地下水主要

17、有第四系砂層水和基巖風化裂隙水兩個類型，第四系孔隙潛水含水層、在場區分布較廣，厚度變化大，水量不甚豐富，基巖為含礫砂巖，裂隙較發育，賦水性較好。本區段地表水系不發育，本車站總體水文條件相對簡單。 （1）地下水賦存條件 本車站地下水主要有第四系砂層水和基巖風化裂隙水兩個類型，砂層水埋藏淺，為孔隙潛水類型，其中中粗砂層富水性較好，為中等透水性；基巖風化裂隙水埋藏深，具微承壓水特點，富水性較差，一般為弱透水性。兩層水水力聯系密切，地下隧道施工中可能引起水頭差，存在潛蝕、涌土的可能，應采取有效措施來控制地下水活動。 （2）水的腐蝕性 本次勘察共取4組地下水樣進行水質分析試驗，按國家標準巖土工程勘察規范

18、（2009年版）（gb 50021-2001）第12.2條判別，結果表明地下水對混凝土結構部分地段具微腐蝕性；地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。 環境水對建筑材料的腐蝕性防護，應符合國家標準工業建筑防腐蝕設計規范（gb 50046-2008）的相關規定。第四節 不良土質的種類及特點1）不良地質 本場地不存在巖溶、滑坡、危巖和崩塌、泥石流、采空區、地面沉降及活動斷裂等不良地質作用，僅存在的不良地質作用為砂土地震液化。 沿線范圍內揭露的砂層為海陸交互相粉細砂層、中粗砂層，其中以粉細砂層為主。砂層在本場地分布不甚廣泛，厚約0.6012.90m。大多呈松散稍密狀，局部呈中密狀，該層含水量大，滲

19、透性較好。采用標準貫入試驗判別法，通過計算飽和砂土液化臨界標貫擊數ncr進行液化判別，綜合判別結論為：在7度地震力作用下，場地內埋藏的飽和淤泥質細砂將會產生嚴重液化。 2）特殊性巖土 填土: 勘察范圍內揭露的人工填土層主要為雜填土和素填土，顏色較雜，素填土主要為人工堆填的粉質粘土、中粗砂、碎石等，雜填土則含有磚塊、砼塊等建筑垃圾或生活垃圾，大部分稍壓實欠壓實，稍濕濕。結構松散，厚度不均勻，局部可能存在土層滯水。本層在水平方向上分布廣泛，在垂直方向上分布不均勻。 軟土: 沿線軟土為海陸交互相淤泥質土層，該層在本車站分布不廣泛，多呈透鏡狀分布，層厚0.613.4m。勘察場地內的軟土主要有： 淤泥、

20、淤泥質土。場地內軟土層具有天然含水量高(一般均大于液限)，孔隙比大，壓縮性高，強度低，滲透系數小。 白堊系紅層殘積土、全強風化巖層具遇水易軟化、崩解，失水干裂的特點，即遇水后強度會迅速降低，失水后會產生開裂現象。第四章 各分項工程施工第一節 地下連續墻施工一、目的明確魚珠站及站后折返線地連墻施工作業的施工流程、操作要點和相應的工藝標準，指導、規范地連墻作業施工。控制地連墻施工質量，保證安全施工。二、適用范圍適用于廣州地鐵十三號線施工一標魚珠站及站后折返線地連墻施工作業。三、施工依據1、魚珠站及站后折返線主體圍護結構圖（會簽）；魚珠站主體圍護結構配筋圖詳圖二：13-s-sj-31-tyy-jg-

21、01-034號圖;折返線主體圍護結構配筋圖詳圖二：13-s-sj-31-tyy-jg-01-036號圖；2、魚珠站及站后折返線主體圍護結構圖會審記錄；3、魚珠站及站后折返線主體圍護結構施工方案；4、地下鐵道工程施工及驗收規范2003版。四、施工準備： 1、施工前應認真熟悉現場的工程地質和水文地質資料，收集場區內地下障礙物、管網等相關資料。 2、開工前項目部組織技術人員認真學習實施性施工組織設計，閱讀、審核施工圖紙，澄清有關技術問題，熟悉規范和技術標準，提出施工安全保證措施，對其他部門及班組進行技術交底。 3、施工用水、用電接至施工場區，并滿足機械及成孔要求。 4、施鉆前，根據工程地質資料和設計

22、資料，選用合適的成槽設備型號，并配備適用的鉆頭和成孔護壁用泥漿，并砌筑好泥漿池和沉淀池。5、平整施工場地，挖排水溝，對地連墻樁位進行測量放線。 6、鋼筋等原材料進場經見證取樣送檢檢驗合格后，方可使用。五、施工方法：魚珠站區以成槽機成槽為主，旋挖機加沖樁機配合；站后折返線以沖樁機沖成孔為主，成槽機為輔，原則按“三抓二沖”法施工；沖樁機施工時按5個主孔，4個副孔實施。吊裝采用100（或80）噸履帶吊做主吊，30（或20）噸汽車吊做副吊。施工采取跳幅施工法。六、施工順序：1、機械進場檢驗、報驗泥漿制備槽段開挖鋼筋籠制作工字鋼和鋼筋籠吊放混凝土澆注拔出鎖扣管成墻資料整理及報驗。2、根據總體施工組織設計

23、要求，并結合現場交地情況，經各方協商后，決定采取以下方案安排施工：先交地的施工區先安排施工；分區、分期進行組織施工；原則按南北并進或先南后北等施工安排法組織施工。結合現場實踐，整個魚珠站及站后折返線圍護結構施工按4個工作面展開，其中南北站廳各為1個施工點區安排施工，折返線需分2個施工點區展開施工，圍護結構施工高峰期勞動力需245人。七、施工工藝1、場地平整及管線探查施工場地應做硬化處理。地連墻施工前，應首先做好基坑周圍管線遷改和交通疏解工作。地表以下1m范圍內嚴禁采用機械開挖，以保護不明管線。2、測量放線水平基準點引測至場內，孔樁中心放線及護樁埋設。地連墻施工放線必須根據地連墻平面圖及相關的線

24、路圖相互核對無誤后方可施工。成槽機或樁機就位前按專業測量員放的樁位進行技術交底，用四個騎馬樁，將槽段寬度刻印在導墻上加以保護。3、地連墻施工要點： 墻身垂直度偏差不大于1/150。 墻底沉渣不大于100mm。 主筋間距偏差不大于10mm。水平拉結筋間距不大于20mm。 鋼筋籠直徑偏差不大于10mm。 鋼筋籠長度偏差不大于50mm。 地連墻施工應采取隔墻跳施工法，在相鄰槽段混凝土達到70的設計強度后，方可進行下一個槽段施工。鋼筋籠露出樁頂設計標高不宜小于30d，澆注標高應比設計標高增加500mm，澆注冠梁前，必須清理墻頂的殘渣、浮土和積水，鑿毛清洗至設計標高。混凝土采用c30p6水下砼，縱筋混凝

25、土保護層厚度為：背土側50mm，迎土側70 mm。鋼筋采用hrb400、hrb335、hpb300。焊條：hpb300級的焊接采用e43-xx系列型焊條；hrb335、hrb400鋼筋的焊接采用e50-xx系列焊條。焊條的性能和質量應符合國家現行標準。鋼筋籠吊裝時注意預埋各類檢測管及鋼筋應力計，具體需結合試驗檢測及監測方案。4、泥漿制備和使用在地下連續墻挖槽過程中，泥漿起到護壁、攜渣、冷卻機具、切土潤滑的作用。性能良好的泥漿能確保成槽時槽壁的穩定，防止坍方，對砼灌注時保證砼的質量起著極其重要的作用。本工程泥漿采用膨潤土、純堿、cmc按一定比例配制成。拌漿采用泵拌和氣拌相結合。泥漿配合比及技術指

26、標。根據地質條件等因素選定配合比并進行室內試驗。泥漿主要成分為：膨潤土、純堿、cmc化學漿糊和水。根據計算和以往經驗，初定配合比為：膨潤土：8%10 純堿：0.1% cmc：0.25%根據本工程實際情況，為提高泥漿質量摻加添加劑：加重劑，采用重晶石（比重：4.14.2），具體摻量將根據現場施工時泥漿質量測試情況而定。在施工中定期對泥漿的指標進行檢查，并根據實際情況對泥漿指標進行適當調整。新拌泥漿貯存24h后方可使用。成槽過程中采用泥漿泵向槽內送漿，挖槽結束及刷壁完成后，分別取槽內上、中、下三段的泥漿進行比重、粘度、含砂率和ph值的指標測定驗收。泥漿循環與再生。成槽施工時，泥漿受到土體、混凝土和

27、地面雜質等污染，其技術指標將發生變化，施工過程中及時調整泥漿的配比。因此，從槽段內抽出的泥漿依據現場實驗數據，將泥漿分別回送至循環漿池和廢漿池內。砼澆注過程中同樣采用泥漿泵進行回收泥漿，回收泥漿性能符合再處理要求時，將回收泥漿抽入循環池，當泥漿性能指標達到廢棄標準后，將回收泥漿抽入廢漿池。廢漿處理。抽入廢漿池中的廢棄泥漿每天組織全封閉泥漿運輸車晚上外運至規定的泥漿排放點棄漿。技術要點：a、依據施工配比，先將膨潤土泡在攪拌桶內，按規定數量加水，開動攪拌機攪拌，然后按規定數量加入純堿攪拌約5分鐘，再加入cmc溶液繼續攪拌5分鐘后即完成泥漿制備工作。為使泥漿熟化，新攪拌泥漿貯存24h后方可使用。b、

28、在成槽過程中，泥漿會受到各種因素的影響而降低質量，為確保護壁效果、保證槽壁穩定，對槽段被置換后的泥漿進行測試，對不符合要求的泥漿進行處理，直至各項指標符合要求后方可使用。c、對嚴重污染及超比重的泥漿作廢漿處理，用全封閉運漿車運到指定地點，保證城市環境清潔。d、控制泥漿的液位，保證泥漿液位在地下水位0.5m以上，并不低于導墻頂面以下0.3m，液位下落及時補漿，以防坍塌。泥漿性能指標符合下表規定：泥漿性能指標表泥漿性能新配泥漿循環泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重g/cm31.04-1.051.06-1.081.101.251.35比重計粘度s20-2425-302550

29、60漏斗計含砂率344811洗砂瓶ph值8989881414試紙根據地質勘測資料，地下連續墻施工所涉及到地層主要為砂性土。泥漿池的容量確定盛裝泥漿的泥漿池的容量能滿足成槽施工時的泥漿用量。泥漿池的容積計算：qmaxnvkqmax：泥漿池最大容量n：同時成槽的單元槽段，本工程同時成槽的槽段為2v：單元槽段的最大挖土量，本工程按v200m3k：泥漿富余系數，本工程取k1.4故泥漿池的最大需要容積為560m3，同時考慮循環泥漿的存貯和廢漿存放，本工程地下連續墻施工期間，泥漿池的容量設計為800m3。另外設1個容積為150m3的拌制新泥漿的拌漿池。根據實際施工場地情況，根據現場施工條件和圍蔽范圍，在圍

30、蔽范圍內側面建泥漿池一座，并連接泥漿循環管路。泥漿池長度30m，寬度9m，地面下深度2m，地面上1.0m，總容量810m3，壁墻均用c20鋼筋砼灌筑，表面壓實壓光，無滲漏；附近設棄碴場，挖槽棄碴白天堆集在棄渣場，夜間運至棄土場；分設四個池子，分別為1個廢漿池、1個新拌泥漿池、1個挖槽循環池，1個澆注砼泥漿池，其中廢漿的容量為50m3，挖槽循環池的容積為270m3，澆注砼泥漿池的容量為400m3。新攪泥漿主要流向澆混凝土泥漿池。當槽段開挖完成后，開始進行清底時，澆混凝土泥漿池的泥漿進行循環，不斷向槽內注入新液，置換出沉渣懸浮液，在廢漿池內靜置，沉淀后再投入使用。槽段進行挖槽作業時，需要大量循環泥

31、漿，主要由澆混凝土泥漿池供給，同時槽壁機排出的泥漿，經篩分，除砂后可以混合使用。泥漿的性能和技術指標，應根據成槽方法和地質情況而定。 在施工過程中應加強檢查和控制泥漿的性能，定時對泥漿的性能進行測試，隨時調整泥漿配合比，做好泥漿質量檢查記錄。一般作法是：在新漿拌制后靜止24h，測一次全項目（含砂量除外）；在成槽過程中，一般每進尺15m或每4h測定一次泥漿密度和粘度。在清槽結束前測一次密度、粘度；澆灌混凝土前測一次密度。兩次取樣位置均應在槽底以上200處。失水量和ph值，應在每槽孔底中部和底部各測一次。含砂量可根據實際情況測定。穩定性和膠體率一般在循環水泥中不測定。 泥漿必須進過充分攪拌，常用方

32、法有：低速臥式攪拌機攪拌；螺旋漿式攪拌機攪拌；壓縮空氣攪拌；離心泵重復循環。泥漿攪拌后應在儲泥池內靜止24h以上，或加分散劑，使膨潤土或粘土充分水化后方可使用。 通過溝槽循環或混凝土換置排出泥漿，如重復使用，必須進行凈化再生處理。一般采用重力沉降處理，它是利用泥漿和土渣地密實差，使土渣沉淀后地泥漿進入蓄漿池,蓄漿池設在地上或地下均可，但要視現場條件和工藝要求合理配置。如采用原土造漿循環時，應在高壓水通過導管從鉆頭孔射出，不得將水直接注入槽孔中。 在容易產生泥漿滲漏地土層施工時，應適當提高土層粘度和增加儲備量，并備堵漏材料。如發生泥漿滲漏，應及時補漿和堵漏，使槽內泥漿保持正常。時段項目泥漿性能控

33、制指標檢驗方法槽段開挖比重1.051.2泥漿比重計粘度（s）2530500m1/700m1漏斗法含砂率12%含沙量法ph值79試紙膠體率95%重杯法失水率30m1/min失水量儀清孔后孔底部比重1.15泥漿比重計粘度（s）28500m1/700m1漏斗法含砂率8%含沙量法ph值79試紙膠體率95%重杯法失水率25m1/min失水量儀泥漿性能指標及檢測方法5、槽段開挖： 1）成槽施工成槽是地下連續墻施工中的關鍵工序，挖槽約占地下連續墻工期的一半，因此提高挖槽的效率是縮短工期的關鍵。同時，槽壁形狀基本上決定了墻體外形，所以成槽的精度和質量是保證地下連續墻質量的關鍵。（1）機械選型本工程成槽精度要求

34、高，采用2臺sg35a型槽壁機施工。其成槽時能自動顯示成槽垂直度并帶有垂直度修正塊，能滿足設計精度要求。成槽機主機采用kh-180吊機，配備800mm寬的槽壁頭。（2）單元槽段分幅及施工根據招標文件提供的站區范圍內的地質條件，地下連續墻標準槽段劃分寬度為6m一幅，對拐角等特殊地段，滿足成槽機最小施工寬度的要求。單元槽段成槽時將按順序開挖，標準段先挖兩端后挖中間，使抓斗兩側受力均勻，確保成槽垂直度。轉角型槽段先短邊后長邊抓法，以縮小槽段暴露時間，防止塌方。標準槽段的開挖順序見下圖。單元槽段成槽施工順序圖槽段分幅時充分考慮抓斗的寬度及槽段的開挖形式和施工順序，特別是在轉角幅處，以保證槽段開挖時抓斗

35、兩側受力均勻。在轉角處部分槽段因一斗無法完全挖盡時或一斗能挖盡但無法保證抓兩側受力均勻時，應根據現場實際情況在抓斗的一側下放一根鎖口管來平衡另一側的阻力，防止抓斗因受力不勻導致槽壁左右傾斜。成槽機操作要領：抓斗出入導墻口時要輕放慢提，防止泥漿掀起波浪，影響導墻下面、后面的土層穩定。不論使用何種機具挖槽，在成槽機具挖土時，懸吊機具的鋼索不能松馳，要使鋼索呈垂直張緊狀態，這是保證挖槽垂直精度必需做好的關鍵動作。成槽垂直度控制：在挖槽中通過成槽機上的垂直度檢測儀表顯示的成槽垂直度情況，及時調整抓斗的垂直度，做到隨挖隨糾，確保垂直精度在3/1000以上，力爭達到2/1000以上。成槽時泥漿面控制：成槽

36、時，派專人負責泥漿的放送，視槽內泥漿液面高度情況，隨時補充槽內泥漿，確保泥漿液面高出地下水位0.5m以上，同時也不能低于導墻頂面0.3m，杜絕泥漿供應不足的情況發生。泥漿爆管或泥漿泵壞時暫停開挖作業，待恢復泥漿供應時再開挖。地下連續墻成槽設備就位后，必須平正、穩固，確保在施工中不發生傾斜、移動。必要時成槽機下部鋪設20mm厚鋼板。為準確控制成槽深度，在成槽機具上應設置控制深度的標尺，以便在施工中進行觀測記錄。槽段開挖時必須按施工方案中的施工順序進行施工，相鄰幅槽段施工間隔時間24h。液壓抓斗槽壁機定位后，抓斗平行于導墻內側面，抓斗下放時，自行墜入導墻內，不允許強力推入，以保證成槽精度。土層成槽

37、時不宜滿斗挖土，即每斗不能擠滿土方，因為土在泥漿中經過擠壓后，會影響泥漿質量，使泥漿粘度比重增大。裝土的抓斗提升到導墻頂面時，要稍停，待抓斗上泥漿瀝凈后，再提升轉到臨時堆土場，以防泥漿污染場地。掉在導墻上的泥土清至槽孔外，嚴禁鏟入槽中。抓斗挖土過程中，上、下升降速度均緩慢進行，抓斗還要閉斗下放，開挖時再張開，以免造成渦流沖刷槽壁，引起坍孔。抓斗下放挖土時，抓斗中心對準放于導墻上的孔位中心標志物，并順著導墻外側壁下放，保證挖土位置正確。（3）成槽開挖寬度單元槽段成槽前，先根據本幅槽段的分幅寬度b，加上工字鋼的寬度c，考慮成槽時左右垂直度的偏差外放200mm，則先施工幅的開挖寬度為b+c/2+40

38、0mm。這樣以保證成槽結束后接頭管和鋼筋籠能順利下放到位。同時盡量避免單元槽段之間的接頭位置設在轉角處。（4）單元槽段開挖順序單元槽段成槽時采用“三抓”開挖，先挖兩端最后挖中間，使抓斗兩側受力均勻。在轉角處部分槽段因一斗無法完全挖盡時或一斗能挖盡但無法保證抓兩側受力均勻時，根據現場實際情況在抓斗的一側下放特制鋼支架來平衡另一側的阻力，防止抓斗因受力不勻導致槽壁左右傾斜。標準槽段的開挖順序見槽段開挖順序圖。槽段開挖順序圖 槽段開挖采用跳槽開槽，第一槽段距離導墻端不得小于3000mm，跳槽間隔至少2個槽段，地下連續墻成槽采用液壓地連墻挖槽機進行挖槽，選用膨潤土泥漿進行護壁， 進行交叉施工作業。槽段

39、開挖前先制備好泥漿，泥漿各項指標必須達到規范和設計的相關要求；施工前測量班在導墻上按設計實地放出地連墻槽段分界線控制線，并用紅油漆在實地標出槽段名稱，同時給施工隊做出書面交底，并進行現場交底和交接，施工隊做好對控制線的保護；同時將標高控制點引測到現場或在導墻上標出相應槽段處導墻頂標高，便于控制鋼筋籠頂標高和槽底深度等的標高和深度。每個槽段分塊進行，先施工槽段兩端塊，然后抓挖中間塊部分，開挖過程要嚴格控制槽段內泥漿標高及比重，成槽機進出槽均應緩慢進行，防止速度過大造成泥漿波動過大,沖刷槽壁土體造成塌槽，尤其是上部雜填土和槽段內的砂土地層。成槽過程中要隨時觀察和調整機械的垂直度，接近槽底時，應密切

40、檢查槽段深度。槽段開挖順序如下圖所示：開挖第一部開挖第二部開挖第三部 樁機開始沖孔前要檢查操作性能，檢查樁錘的錘徑、錘齒、錘體型狀，并檢查大螺桿、大彈簧墊，保護環、鋼絲繩及卡扣等能否符合使用要求，沖孔過程中，鋼絲繩上要設有標記，提升落錘高度要適宜，防止提錘過高擊斷錘齒，提錘過低進尺慢，工作效率低。每工作班至少測孔深三次，進入基巖要及時取樣，并通知監理工程師確認，每次取出的巖樣要詳細做好記錄，并曬干保留作為驗收依據。交接班應詳細交接沖孔情況及注意問題，發現異常情況馬上糾正，因此停沖時沖錘要提出孔外以防埋錘或者吊錘傷人，并隨即切除電源。沖孔成槽過程中，應及時抽排孔底鉆渣，避免影響鉆孔速度。沖孔過程

41、中樁機上必須設有記錄本，由操作人員做好各項原始記錄，一般每2小時記錄一次，遇特殊情況每半小時記錄一次，終孔后將原始記錄交給資料員保留作為工程竣工資料。沖孔完畢后，即以gc-1200型沖擊鉆，根據槽寬配以特制的方鉆，將剩余“巖墻”破碎。破碎時，以每兩鉆孔位中點作為中心下鉆，以免偏錘。沖擊過程中控制沖程在1.5米以內，并注意防止打空錘和放繩過多，減少對槽壁擾動。掃孔后再輔以液壓抓斗清除巖屑。6、成槽檢查： 成槽后及時檢查槽段深度和槽底沉渣厚度，沉渣厚度不得超過100mm，檢查泥漿比重及時進行清槽和泥漿置換，同時用預先加工好的槽壁垂直度檢槽器（6m長）對槽段的垂直度進行檢查，垂直度要求不得大于h/3

42、00（h為槽段深度），且不得超過30mm。測定槽底以上0.21.0m處的泥漿比重應小于1.20，含砂率不大于8%，粘度不大于28s。7、刷壁及清孔 槽段開挖完畢，應檢查槽位、槽深、槽寬、槽壁垂直度及巖樣，合格后方可進行清槽換漿工作。可采用吊車吊住刷壁器對槽段接頭砼壁進行上下刷動，以清除砼壁上的雜物。 鋼筋籠安裝后澆灌砼前，再測一次槽底沉碴厚度，槽底清理和置換泥漿結束1小時后，槽底沉渣厚度不得大于100，如不符合要求，利用砼導管進行二次清孔。8、鋼筋籠制作：鋼筋籠采用整體制作、整體吊裝入槽，縮短工序時間。鋼筋籠根據地下連續墻墻體設計配筋和單元槽段的劃分來制作。鋼筋籠制作在專門搭設的加工平臺上進行

43、，加工平臺保證平臺面水平，四個角成直角，并在四個角點作好標志，以保證鋼筋籠加工時鋼筋能準確定位和鋼筋籠標準橫平豎直，鋼筋間距符合規范和設計的要求。鋼筋籠均采用整體制作成型，所有縱橫向鋼筋相部位點焊，增加鋼筋籠的整體剛度。鋼筋籠制作采用的20、22、25、28、32鋼筋采用套筒對接，鋼筋籠吊環采用32圓鋼。鋼筋籠制作和槽段開挖平行作業，各鋼筋的型號、規格等均必須符合設計圖紙的要求，并已經做過復試合格，鋼筋籠加工在型鋼制作的加工平臺上進行，在型鋼平臺上定出各主筋的始末端位置及鋼筋編號，鋼支撐中心線及上、下各1000mm的線位，同時要根據現場情況決定先綁扎迎土面鋼筋還是開挖面鋼筋，以免起吊后在空中進

44、行籠身轉體，先鋪設橫筋，再鋪設縱向筋，并焊接牢固，然后焊接組裝鋼筋桁架，再焊接上層橫向筋及縱向筋，最后焊接鎖邊筋、吊筋及保護墊塊，保護墊塊采用平面投影尺寸為2503005mm鋼板，豎向間距為4（680-d-d），（d、d為內外側主筋直徑），橫向沿桁架筋布置。附墊板尺寸示意圖如下（單位：mm）：外側墊板斷面圖墊板正面圖內側墊板斷面圖焊接鋼筋桁架時，預留出灌注管的位置，兩導管間距不應大于3.5m，導管距槽段端部距離不應大于1.5m。鋼筋籠焊接前，必須先進行鋼筋材質及焊接質量試驗檢驗，合格后，方可進行鋼筋籠加工制作。當采用搭接接頭時，接頭位置應錯開，豎向受力主筋的最小搭接長度不小于45d，當接頭不錯

45、開時，豎向主筋搭接長度大于70d，并應大于150mm，鋼籠成型過程中的鍍鋅鐵絲綁扎點，必須在焊接后清除。鋼筋籠下端500mm范圍內按1：10做成閉合狀，便于籠子入槽。鋼支撐預埋鋼板安裝，根據設計圖紙在鋼筋籠上定出預埋件兩軸線，標出鋼板兩中線，考慮鋼板縱橫方向，再將預埋件固定在鋼筋籠相應位置，焊接固定牢固；且應滿足下列要求：焊縫高度不得小于8mm；預埋件中心線位移偏差不大于10mm；支撐預埋件水平及高程誤差不大于5mm；預埋接駁器位置及高程誤差不超過10mm。鋼筋籠采用整幅起吊入槽，考慮到鋼筋籠起吊時的剛度，在鋼筋籠內布置34片桁架。鋼筋吊點處用25圓鋼加固，轉角槽段增加14號槽鋼支撐，每4一根

46、。平面用20鋼筋作剪刀撐以增加鋼筋籠整體剛度。工字型鋼或鎖口管和鋼筋籠吊放就位：槽段檢查合格完畢后，把預先做好水密性試驗分節鎖口管吊放入槽，頂部進行臨時牢固固定；再次檢查槽底沉渣是否符合要求，否則應進行二次清底，用泥漿循環，清底時間不應少于30分鐘。鋼筋籠起吊時，頂部要用一根橫梁（常用工字鋼），其長度要和鋼筋籠寬度相適應。為了不使鋼筋籠在起吊時產生很大的彎曲變形，通常采用二臺吊車同時操作，其中一鉤吊住籠子長度方向中線以上分部，另一鉤吊住中線以下部分，上吊（主吊）設置四個吊點，下吊（副吊）設置六個吊點，每幅鋼筋籠共設十個吊點；在起吊過程中鋼絲繩可以隨鋼筋籠重心的移動沿滑輪滑動，等鋼筋籠全部提起，

47、籠底端離開地面，再將下部的吊鉤撤去，為了不使鋼筋籠在空中晃動，鋼筋籠下端可系繩索用人力控制。待鋼筋籠放入槽內接近上部的下吊點時進行倒鉤，用型鋼橫穿鋼筋籠后兩端擱在導墻上，再把上部的下吊點卸下固定在籠的頂端，使鋼筋籠重心和吊鉤在同一豎直面內，保證鋼筋籠垂直入槽；起吊時不允許使鋼筋籠下端在地面上拖引，以防造成下端鋼筋彎曲變形。插入鋼筋籠時，吊點中心必須對準槽段中心，根據鋼筋骨架頂端吊點間距及其到兩端的距離，在導墻上用紅油漆標出兩對吊點位置線，然后徐徐下降，使其垂直自由而又準確地將鋼筋籠吊入槽內。吊裝過程中，兩吊車要密切配合，防止出現鋼筋籠變形和其它不安全因素的發生。鋼筋籠施工前先制作鋼筋籠桁架，桁

48、架在專用模具上加工，以保證每片桁架平直，桁架的高度一致，以確保鋼筋籠的厚度。（1）鋼筋籠在平臺上先安放下層水平分布筋再放下層的主筋，下層筋安放好后，再按設計位置安放桁架和上層鋼筋。考慮到鋼筋籠起吊時的剛度和強度的要求，每幅鋼筋籠一般采用4榀桁架，桁架間距不大于1500mm。縱向鋼筋的底端50cm范圍內稍向內側彎折以避免吊放鋼筋籠時擦傷槽壁，但向內側彎折的程度不影響澆灌混凝土的導管插入。在密集的鋼筋中預留出導管的位置，以便于灌注水下混凝土時插入導管，同時周圍增設箍筋和連接筋進行加固。為防止橫向鋼筋有時會阻礙導管插入，鋼筋籠制作時把主筋放在內側，橫向鋼筋放在外側，見“地下連續墻鋼筋籠配筋圖”。槽段

49、的每幅預留兩個砼澆注的導管通道口，兩根導管相距不大于3m，導管距兩端不小于1.5m，每個導管口設4根通長的16導向筋，以利于砼灌注時導管上下順利。鋼筋籠的主筋采用對焊接頭，主筋與水平筋采用點焊連接。主筋與水平筋的交叉點除四周、桁架與水平筋相交處及吊點周圍全部點焊外其余部分用50交錯點焊。為保證鋼筋的保護層厚度，在鋼筋籠外側焊定位墊塊。盾構始發、達到洞門處，鋼筋籠鋼筋根據等強度代換原則用纖維筋代替。連續墻鋼筋籠內需預埋壓頂梁、腰梁鋼筋、各種檢測管、連續墻底二次注漿加固使用的48注漿鋼管和后續施工需要的預埋件。（2）地下連續墻鋼筋籠制作的允許偏差允許偏差表項目偏差（mm）檢查方法鋼筋籠長度50鋼尺

50、量，每片鋼筋網檢查上、中、下三處。鋼筋籠寬度20鋼筋籠厚度0，-10主筋間距10mm任取一斷面，連續量取間距，取平均值作為一點，每片鋼筋網上量測四點。分布筋間距20mm預埋件中心位置10mm抽查（3）鋼筋籠吊放鋼筋籠起吊采用50t輔助吊機配合150t主吊一次性整體起吊入槽。地下連續墻鋼筋籠起吊采用鋼扁擔12點起吊法，詳見下圖所示。起吊時兩臺吊機同時平行起吊，然后緩慢起主吊，放副吊，直至鋼筋籠吊豎直.吊點設于桁架筋上，施工時根據每種墻型及其重量以及吊裝等情況確定吊點位置，以保證鋼筋籠在起吊過程中的變形控制在允許的范圍內。在鋼筋籠下放到位后，由于吊點位置與測點不完全一致，吊筋會拉長等，影響鋼筋籠的

51、標高。為確保預埋件的標高，立即用水準儀測量鋼筋籠的籠頂標高，根據實際情況進行調整，將籠頂標高調整至設計標高。需要分段吊放的鋼筋籠，下節放入槽段后，用16b槽鋼臨時固定在導墻上，然后與上節主筋對正位置施焊，成為整體后，再繼續下沉至設計深度。（4）鋼筋籠安裝過程中事故的預防與處理措施所有起吊用機械、機具、設備使用前進行檢修，保證完好率100%；嚴格按照鋼筋籠質量標準加工制作，并增加足夠的加強筋，加強撐，保證吊裝過程中鋼筋籠不變形。起吊時，主副鉤均衡起吊，緩慢行進，減少沖擊力。鋼筋籠入槽困難時，分析原因，采取相應措施：如果由于槽壁偏斜、壁面不平或槽底沉渣太厚而引起，立即進行修壁清孔，恢復槽壁垂直精度

52、和槽底設計標高；如果由于鋼筋籠自身變形而引起，立即進行整修、加固，恢復其設計幾何尺寸。鋼筋籠的吊放、安裝工作一氣呵成，盡量減少在泥漿中的浸泡時間，盡早開始灌注墻體混凝土，以保證鋼筋的握固力。鋼筋籠沉放就位至開始灌注水下混凝土的間隔時間控制在4h之內。9、混凝土灌注：（1）混凝土質量標準：為保證水下灌注混凝土的質量，選定配合比時除了滿足結構強度要求外，還考慮坍落度指標，保證混凝土具有良好的和易性和流動性。水泥采用普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥，并根據設計規定摻加定量外加劑；混凝土的和易性符合導管法灌注的要求指標，抗壓強度等級、抗滲性能及彈性模量指標均滿足設計要求。采用商品混凝土進行灌注，定時檢測

53、商品混凝土各項指標以保證達到上述各項要求。連續墻砼設計強度等級c30p8，砼的坍落度按規范及水下砼要求，采用20020mm。（2）混凝土灌注：采用導管法灌注水下混凝土。砼澆灌采用龍門架或吊機配合砼導管完成，導管采用法蘭盤連接式導管，導管連接處用橡膠墊圈密封防水。混凝土澆注前的準備：a機具與商品混凝土：吊車、混凝土導管、漏斗、隔水塞、測繩等準備就緒；落實商品混凝土供應計劃以保證灌注連續進行。b在灌注前，根據槽深對混凝土導管的節長搭配及組裝進行計算，確定合理的長度搭配，以利混凝土灌注和導管的拆卸；導管使用前進行水密試驗。c清底換漿后，會同業主、設計、監理公司對該槽段進行隱蔽工程驗收，合格后安裝鋼筋籠灌注混凝土，灌注前復測沉渣厚度。d鋼筋籠安裝就位后，按照設計位置吊放導管。混凝土導管的間距不大于3m，導管距槽段接頭處不大于1.5m，每一槽段砼澆注時布置兩個導管。導管底至槽底距離0.30.5m。e檢測混凝土坍落度，其檢查結果符合設計要求后開始灌注混凝土（3）水泥用量不宜少于370kg/m3；水灰比不應大于0.6；塌落度宜為1822cm；混凝土拌合物的含砂率不小于45；混凝土的初凝時間，應能滿足混凝土澆灌合接頭施工工藝要求，一般不宜低于34h。（4）接頭管合鋼筋就位后，應檢查沉