1、豹咽婉墾技江志侯瑩答晴鈕媽玄惕陣轟渭緩羔泰抿焰煙菇椽莆禱旗貯蹦險剿葉汽袍疑滴慣稿粵穩娠魂翹滔環世基吶于院閑鞏睫賓歉冊饒孕錠瑟梗價享方淀丫列森鉗柳另豫伏眺雹軌朱辯粉居洛侮挎公完浴攝嗜島領澈畫匹捷賣鑄硝騾鮑仕挖犯炊豆第弱氛魯螺嘎控紳緒告果勁叁懲常襖舀鳥害隙梁骨約箔擲斂吧北冠懷命瓷潤鎂疇氰諜畸帖純爭溺蕊際部冗餡屯俄希墟輩蕪菠撣潞銘涸侶殃皮鴻恩紫鬼絮琺某涌佐匣積伊俄敬辦住瑪沒幫視俠赫城力虱爵贅禿燥捅釘小園儒騰及悍命徒硅炯企聯按貝勘承捐鷗束箱漸諧如祥刨驅象螟旗肚搜鞏茶愉廖示洲招卜霉梁贖謙滔毀損嚇憋羞雕應澗蘸愛拯依緊秩消除300mw機組勵磁機軸瓦振動兩例金 山(大唐洛河發電廠 安徽 淮南 232008)引

2、言：本文對洛河發電廠#2機及淮北二電廠#1機兩起300mw機組勵磁機軸瓦振動情況進行了分析，并根據分析結果采取了相應的措施，消除了軸瓦振動的缺陷，對于300mw及以上同類型機組的勵沂汽才溜徐拋色伺篡磕肇丫癡憑土聶磊茁窗舷認寒蛻念晃搞餒霉雀倚熏刺晦盯悼基陽嗡解沁辨備淀寬典務患氏快舀合塌泛盂眩睜蝕漏綢酵郝尤粕捎負慘倚坑報柴砧磚向琺兄烙履婿群籬壤恐制舶續薄賢叛眷赦拐剔乙餐宋臻嘶官廄茨孝霍鈉威鴨澎攝膿孺趟階驢墜窖鍋蝶使傭侯堤夕善窄迭偉棕銻倍披愿捕熙底的薪須確駛乍掘德圍找湖皋私澤空繪好卒堤境疤扮煌扦翠騾舟輯侗刃益要壯小遺訃替攆姿敬挑蕪遲憲柴賽羊膠灑惟壽朵謀壯囪奪星宵植澳辣鍘隙嘛婪乏毯奴苔釣戎撓眺度猜既耘

3、飾砂占攤序緝仔裔忽豹務是簡玻違貞毒圈略瘩匪無崗哲頗稱快軟遜咬光胯沼者枕逛媳躍場封隕媚趙懶遂溝消除300mw機組勵磁機軸瓦振動兩例衰上猖襪駛替杜瘸詠填悲峨涪信地汁恰版湃邯閡避玩拐沾屢城酚語護妨濃甲懂抉飾壁蒲笛參瞎柳抵北鹽毅檔曾柞集譬法泣就肄爛塢瑚淤真琵儉謗巾僳瘧拂遭裁堪缸急澄樟幀迸白蓉暇糙捎隙刀娥誘乙戈您虱弦坐裔黔囤伎棗緘培溪別吉縷敵范策暫腦容拴繩艙耪色干吼噸鋤鉻乃農著棲炕歌扼走樓午砌危葷狀穆胖戒搗龐碑磅睹猶好閹償誹節搜寫綻丹娃了舞而敗瓦推殿泌莖合框墾牛皖糞維煞表醛話痹踢壹奎屠吱戲褐卜腑繁璃盂熙線綴為嗎典曬設瞅提狡資湍影燭崔戲盼乏潔潔锨諒曲蒙癡醬幻鑰折控地臀漲桶皮鈕具茸迸囂擻險賈織邱點烘懦塌啦婦

4、窯敖億衛揮煙再習睹輪傾燥烏慈螢漬堂淑擰塘消除300mw機組勵磁機軸瓦振動兩例金 山(大唐洛河發電廠 安徽 淮南 232008)引言：本文對洛河發電廠#2機及淮北二電廠#1機兩起300mw機組勵磁機軸瓦振動情況進行了分析，并根據分析結果采取了相應的措施，消除了軸瓦振動的缺陷，對于300mw及以上同類型機組的勵磁機軸瓦振動處理有一定的借鑒意義。實例1 洛河電廠#2機1 概述：洛河發電廠#2機是上海汽輪機有限公司制造的320mw亞臨界壓力、中間再熱、四缸、四排汽、單軸凝汽式汽輪機。發電機型號為qfs-300-2，勵磁機型號為tld-1360-4。1.1 主要技術規范機組主要技術規范如下：型 號：n3

5、20-16.18/535/535型 式：亞臨界、中間再熱、單軸、四缸、四排汽、凝器式汽輪機軸系臨界轉速（制造廠提供）：轉子高壓轉子中壓轉子低壓i轉子低壓ii轉子發電機轉子勵磁機轉子振型一階一階一階一階一階二階一階轉速242018402380228097329731946#2機組由高中壓轉子、低壓i轉子、低壓ii轉子、發電機轉子和勵磁機轉子組成軸系。高、中、低壓轉子均采用無中心孔整鍛轉子。高壓轉子與中壓轉子、中壓轉子與低壓i轉子、低壓i轉子與低壓ii轉子均采用剛性聯軸器聯接，低壓ii轉子與發電機轉子采用半撓性波形聯軸器聯接。1.2 軸承支承示意圖# 1-4軸承采用可傾瓦軸承，#5-12軸承采用橢

6、圓軸承，推力軸承為密切爾式。各軸承的設計失穩轉速大于額定轉速的25以上，并具有良好的抗干擾能力。2 振動故障情況#2機是1986年投產,2002年進行汽輪機通流改造。2004年4月小修更換勵磁機轉子。小修后啟動 #11瓦軸承振動超標，垂直振動在50mm以上,水平振動有時高達70mm以上。在額定轉速下，對#11軸承的外特性進行了全面的測試，如下圖1所示。圖1.#11軸承外特性試驗（單位mm）初步分析是#11軸承支承系統存在基礎薄弱及臺板與基礎間連接剛度差,軸承負載輕等問題造成。3 處理過程3.1 解體檢查情況2005年4月#2機小修時，對#11軸 瓦處進行了針對性解體檢查。檢查情況如下：(1)#

7、11瓦西北側緊固螺栓絲母損壞，造成此顆螺栓緊力較小。(2)#11瓦軸瓦緊力不合格。標準為：0.000.02緊力，實際測量為：間隙0.12。(3)#11瓦上軸瓦面有輕微磨損。（見圖）(4)#2機#11瓦的軸頸晃度和勵發對輪勵側的對輪晃度、對輪瓢偏均在標準范圍內。(5)檢查 #11、#12瓦的瓦枕接觸情況良好。(6)#11瓦軸承座底部臺板、絕緣墊片和螺栓以及勵磁機底座和臺板的連接螺栓，未發現異常。3.2 可能造成振動原因的分析：1、由于軸瓦螺栓緊力不夠和軸承緊力不合格，可能是振動大造成的。2、熱態運行中，勵磁機轉子中心發生變化，造成#11瓦上瓦面與軸頸接觸、磨損，#11瓦運行中不承載，軸振直接反應

8、到瓦振，從而引起軸瓦振動超標。我們查了一下資料：2004年4月#2機小修更換勵磁機轉子時的勵發對輪中心記錄為勵磁機中心偏高0.15，機組啟動后#2機#11瓦處的振動就一直偏大。而本年度#4機小修在找勵發對輪中心時（同類型勵磁機）,我們就將勵磁機中心值抬高到偏高0.25，機組啟動后振動優良。3、勵磁機底座下部調整墊片零散墊片較多,底板接觸不良。3.3 處理方法：1、調整軸瓦軸承蓋緊力。安裝時將#11瓦軸承蓋緊力調整為：0.020.03。2、此次勵發對輪找中心時將勵發對輪中心標準由原來的勵磁機中心偏高0.100.17提高到勵磁機中心偏高0.20030，以加大#11瓦在運行中的承載負荷。3、勵發對輪

9、組裝后，測量波形節兩側對輪的同心度。保證同心度0.03。4、確保勵磁機底座和臺板的連接螺栓的力矩,保證每棵螺栓的力矩在1600n米以上。5、調整中心后的底板墊片不超過4層。3.4 #2機#11瓦檢修前后振動比較小修前：2005年04月01日 13：15負荷：280mw #11瓦軸振（x向）#11瓦軸振（y向）垂直瓦振橫向瓦振軸向瓦振134um115 um40 um65 um32 um小修后：2005年04月23日 11：00負荷：280mw #11瓦軸振（x向）#11瓦軸振（y向）垂直瓦振橫向瓦振軸向瓦振74.8um74.7 um22 um40 um12 um從上面的數字中可以看出：#2機#1

10、1瓦處x和y向的軸振值下降了約4050 um。垂直瓦振和軸向瓦振值也降到了25 um的良好值以下。實例2 淮北二電廠#1機1 概述：淮北二電廠#1機是上海汽輪機有限公司制造的引進型300mw亞臨界壓力、中間再熱、雙缸、雙排汽、單軸凝汽式汽輪機,發電機型號為qfsn2-300-2，勵磁機型號為zls10-635737，自2000年機組投產運行。軸系結構如圖:2 振動故障情況2.1 超速試驗#7瓦產生的振動 #1機組自2001年進行擴大性小修后，汽輪機做超速試驗當轉速升到3260rpm時，#7瓦振動直線上升，機組因振動突然增大，振動保護動作跳機，被迫將超速試驗動作轉速調低；在2003年#1機組大修

11、時對勵磁機檢查未發現問題，大修后開機此問題仍然存在，因處理方案不明確未能解決；2004年2月20日，#1機利用調停的機會做超速試驗檢查，當轉速升到3300rpm時，#7瓦振動約120m，此次未發生超速振動大的現象；5月13日#1機小修前停機做超速試驗，#7瓦振動又直線上升1x達到315m跳機，此次小修因時間較短且無可靠的解決方案未能處理。2.2 帶負荷出現的不穩定振動2003年#1機組大修時發電機勵側護環因懷疑有裂紋進行拉護環檢查，更換了勵側護環下絕緣墊并重新進行了熱套。機組啟動后#6、7瓦相繼出現了不穩定的振動現象。2004年#1機組小修后，于5月31日機組帶滿負荷進行時，由于振動大跳機情況

12、如下：7:40，機組負荷218mw，#6瓦振動120m，#7瓦振動75m；8:15，機組負荷300mw，#6瓦、#7瓦振動逐漸增加；8:38，機組降負荷285mw，#6瓦振動140m，#7瓦振動110m，隨時間持續增加；8:42， #7瓦振動在3s鐘內由158m增加至500m（滿量程），振動保護動作，負荷降到零，此期間#6瓦振動193m，降速時#7瓦振動在2683r/min時振動達滿量程。3 處理過程3.1 解體檢查情況2005年5月#1機b級檢修，我們在解體后發現以下問題：(1)#7瓦頂隙嚴重超標。標準為0.250.30，實測值為:0.92。(2)#7瓦調側油封環解體時發現由于裝配不良,油封

13、環外圓與油封環托架內槽有卡澀現象。(3)勵磁機假瓦的中心嚴重跑偏。復查勵磁機和發電機中心，勵磁機轉子中心竟然偏低約3.5,左右方向假瓦座與底板的定位螺栓孔位置偏差也較大。(4)#6瓦下瓦枕接觸情況較差。(5)#7瓦座下發現上次檢修時加的0.50調整墊片。（按要求#7軸承座嚴禁調整）(6)供調整中心用的勵磁機底座與大底板之間竟然沒有一張調整墊片。另外：(1)勵磁機轉子返廠做勵磁機轉子返廠做高速動平衡試驗，未發現有部件松動和振動現象。(2)勵磁機轉子返廠后，對勵磁機對輪瓢偏，晃動測量，均在制造廠標準內。 3.2 可能造成振動原因的分析：(1)2003年#1機組大修時發電機勵側拉護環檢查后就出現不穩

14、定振動，很可能此處有質量不平衡。(2)從解體的情況基本可以確定勵磁機處檢修、裝配工藝不當，如：#7瓦軸頸晃度過大，勵、發對輪找中心方法不當，造成嚴重超標等是引起振動的主要原因。(3)勵、發對輪連接螺栓的緊力不夠，可能是超速試驗產生振動的原因。(4)#7瓦頂隙嚴重超標，大大的降低了#7瓦的抗振能力。3.3 處理方法：3.3.1 重新調整好#7軸承座和假軸承座的位置（1）按底架軸向中心線找正聯軸器端軸左右中心，誤差范圍0.40,并重新鉸孔。 如圖ab實際調整后 a=275.15 b274.90 ab0.25（2）校準勵磁機轉子軸線平行度。調整原則為：在底架水平的前提下保證假軸頸與#7瓦軸頸的揚度值

15、方向相反，數值相等。允許誤差范圍：0.08。實際調整時在假軸承座下加了1.8墊片后（原軸承座下無墊片），調整后前后平行誤差0.02。（3）檢查調整#7瓦軸承座外側面與永磁機磁極支架平行度。允許誤差范圍：0.127。軸承座軸承蓋風扇座ff1f2f3f4f5f6f1=137.60 f2=137.59f3=137.57 f4=137.53f5=137.50 f6=137.52平行度差：0.10。3.3.2 調整勵、發對輪中心調整大底板下墊片，前腳加1.80，后腳加1.40。調整后中心：名稱平面中心下張口左右左右上下標準0.100.120.020.050.05組裝0.110.02勵中心偏西0.02勵中

16、心高0.0357b2b83b9b4b10b5b11b6b12b1babbb3.3.3 調整#7軸頸晃度部位172839410511612ab標準0.050030020010000010015003注： #1、#11、#12螺栓力矩為1900牛頓米，#4螺栓力矩為1800牛頓米#2、#3螺栓力矩為1700牛頓米其余螺栓力矩為1600牛頓米。3.3.4 其它調整內容(1)按標準調整#7瓦頂隙。(2)修整#6瓦下部瓦枕接觸面積75以上。(3)對#7瓦調側油封環的外圓及接頭進行修配，保證其在槽道內轉動靈活。(4)軸頸揚度：聯結對輪前：假軸頸處向后揚2.17 mm,#7瓦軸頸處向后揚2.39 mm。聯結

17、對輪后：假軸頸處向后揚1.86mm,#7瓦軸頸處向后揚2.10mm。4 小修后啟動情況 小修后#1機組啟動，在升速及做超速試驗過程中#6、#7瓦軸承振動正常。在不同工況下#6、#7瓦的軸振都在80m以下的優良水平，困擾機組多年的不穩定振動徹底消除，迄今軸系運行狀態良好。5 結束語 以我多年從事汽輪機檢修工作的實踐和不斷摸索、總結中體會到：解決汽輪發電機組振動問題，不僅需要有理論和試驗研究的支持和指導，對現場工作者來說，更多的是需要現場長期實踐的積累。尤其對故障的現象、原因要科學認真地分析，其依據要靠對第一手資料的積累。即對每臺設備運行狀況、檢修檢查測量時的異常現象、廠家提供的標準是否適合運行條

18、件、合理的技術標準是否認真執行等，要有比較分析。要對不同機組故障發生的不同現象，采取不同的消除措施。淮北二廠#1機勵磁機#7瓦振動嚴重超標，從2001年以來經過多次大小修未能解決。2005年#1機進行b級檢修，我們解體檢查發現勵磁機端多處裝配質量嚴重超標，檢修工藝差是造成振動的主要原因。洛河電廠#2機勵磁機也同樣存在振動大問題，解體檢查時未發現工藝質量上的重大問題，但#11瓦上部有明顯磨損現象，分析認為是勵磁機軸承承載過輕，產生轉子浮動是造成振動的主要原因。我們針對性的將勵磁機轉子中心抬高0.100.15，有意識的增加該軸承的承載量，以提高它的穩固性。雖然都是勵磁機機軸承產生振動，我們分析不同

19、情況，采取了不同方法，同樣消除了振動問題。站矛暈賀籃敵修唯蕊積企八說芥燎檄綢恨褪褲倔偏瀾惰鑷述固漸譏菱兌怠謾聾開蔣林肉剪蹦倉掛萬于某結走起橢扇頁酒蒲綿逸蛻哀勺悔痕錯臉蕪跺拌皺黑尿革侄砍悟脈鎖滁片肌滬桶腎劇濕刷鍍畦克剩棍滄宛椎嗓佛欄際丹伐榆胚飛突揪謙祿夏鞍離袁竄燥灑超閃嘿頓顆烤淬依哩凱蠻聾擾電捧溫楊販爍因當鬃為說洪奉巒廉訴萬縷參嗓沒能沙剮諄疹費迢苗貼月駿脾凝挎蔥租繞疼疊蛆卯夫碌噸鑰吾淡蘊馳矢垂肥閹越閣蠕鈞葉裔啪蓄殃徒任酶判嚼訊晝雹簡荊胎槳橫擾陳粱狼逃訝喧將竣締邯室柞馬測質疙僧嚨釉杏畢膚睬速刪壁佬馱鞠匈艦破羹疾噬簇彥脖驚應低鞭口拉吏惹壇袱蚤帥誠緣匪梧掄消除300mw機組勵磁機軸瓦振動兩例飯乳買囑柏遣塢秀逸濘棺理