。1.1.1 型鋼轉換層施工方案施工部位：有吊頂的房間1.1.1.1 施工準備1）材料準備50505角鋼，脹栓，防銹漆材料技術參數滿足國標和圖紙較高標準。2）機具準備 一般應備有電焊機、切割機、掃帚、剪刀、皮卷尺、小線繩、粉筆、消防器材等。3）作業條件安裝完頂棚內的各種管線及設備，確定好燈位、通風口及各種露明孔口位置。各種材料全部配套備齊，且復試合格。頂棚罩面板安裝前，應做完墻、地濕作業工程項目。搭好頂棚施工操作平臺架子。1.1.1.2 工藝流程1.1.1.3 施工要點1）測量放線清理現場，復測軸線、標高線控制線，根據吊頂轉換層深化圖紙，在頂板上彈線定位，吊點間距為3000mm1200mm。2）打孔埋脹栓根據定位使用電鉆打孔，清孔后將脹栓砸如孔中。3）安裝角鋼吊桿將已開孔的50505角碼與角鋼一端焊接（角鋼長度根據吊頂高度確定），此端與頂板內脹栓連接擰緊。部分房間應頂板下布滿管線，無法安裝吊桿，或者房間跨度較大（超過2.5m），吊頂轉換層高度較大的則需要在不影響天花標高的情況下，在墻面上設置直角三角形反支撐點，橫向使用方鋼管直接與支撐點焊接，具備設置吊桿條件的，方鋼管要與吊桿栓接或焊接，具體是否需要設置三角反支撐點，需要在現場實測實量后確定，如需設置參考此節內容，部分無法生根的型鋼轉換層可根據現場實際情況墻面生根用穿墻螺栓連接。4）焊接轉換層鋼架根據下圖將角鋼焊接形成裝換層。轉換層角鋼末端用角碼與墻體固定。轉換層水平網架由50角鋼組成，間距3000mm1200mm，豎向構件間距亦為3000mm1200mm，網架邊緣部分距墻200mm設置50角鋼邊框，走廊等狹窄空間裝換層必須形成“井”字框架體系以增加整體剛度。轉換層平面布置圖轉換層剖面圖5）涂刷防銹漆涂刷灰色防銹漆，分三遍涂刷。6）驗收轉換層完成后報總包、監理、業主單位驗收。1.1.1.4 成品保護措施：晾放24小時至48小時（具體時間視環境溫度而定，一般情況下，溫度愈高所需時間愈短）。高溫天氣下，防水層應防止暴曬，可用遮陽布或其他物品遮蓋。1.1.1.5 質量要求1）保證項目焊接材料應符合設計要求和有關標準的規定，應檢查質量證明書及烘焙記錄。焊工必須經考試合格，檢查焊工相應施焊條件的合格證及考核日期。、級焊縫必須經探傷檢驗，并應符合設計要求和施工及驗收規范的規定，檢查焊縫探傷報告。焊縫表面、級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、坑等缺陷。級焊縫不得有表面氣孔、夾渣、坑、裂紋、電擦傷等缺陷，且級焊縫不得有咬邊、未焊滿等缺陷。2）基本項目焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。表面氣孔：、級焊縫不允許；級焊縫每50mm長度焊縫內允許直徑0.4t；且3mm氣孔2個；氣孔間距6倍孔徑。咬邊：級焊縫不允許。級焊縫：咬邊深度0.05t，且0.5mm，連續長度100mm，且兩側咬邊總長10%焊縫長度。級焊縫：咬邊深度0.lt，且lmm。3）允許偏差項目，見下表項允許偏差 (mm)檢驗次級級級方法焊縫余高 b200.520.52.50.53.5用焊縫量規檢查1對接焊縫(mm)b200.530.53.503.50.1t且不大于2.00.1t且不大于2.060+3焊縫余高hf60+1.5(mm)hf60+33組合焊縫T形接頭，十字接頭、角接頭t/44焊角尺寸起重量50t，中級工作制吊車梁T形接頭t/2且10 注：b為焊縫寬度，t為連接處較薄的板厚，hf為焊角尺寸。1.1.1.1 轉換層驗算書（最終以設計院審核通過的驗算書為準）1、豎向構件的驗算1）吊頂荷載計算A、計算單元：角鋼吊桿及水平網架自重=（3+1.2+2.8）3.77=26.39kg，取26.4kg(505角鋼重量為3.77kg/m)B、輕鋼龍骨吊頂自重取0.15KN/m2。C、型鋼轉換層自重取0.073KN/N=1.35（0.15+0.073）1.23.0=1.084KNL50*50*5截面面積每米重量4.803.771.4211.217.903.131.5317.795.031.924.632.562.310.9820.92）豎向構件強度、剛度及焊縫強度驗算豎向構件自身的強度驗算：豎向構件的剛度驗算：lo：計算長度取2.8mi：回轉半徑取0.98cm5#角鋼（型號為50505）下端角焊縫強度計算： 該處為正面角焊縫，根據鋼結構規范： ，：焊腳尺寸取1.5t之間，保守取4mm，由于為直角焊縫故乘以0.7系數：焊縫計算長度取l-2，（50-2x4）x2故，角鋼下端焊縫強度滿足要求。5#角鋼（型號為50x50x5）上端與預埋件間焊縫強度計算： 該處為側面角焊縫，根據鋼結構規范： ，：焊腳尺寸取1.5t之間，保守取4mm，由于為直角焊縫故乘以0.7系數。：焊縫計算長度取l-2，（50-2x4）x2故，角鋼上端與預埋件間焊縫強度亦滿足要求。結論：使用505角鋼作為轉換層吊桿豎向，能夠滿足強度、剛度要求。2、膨脹螺栓承載力驗算與結構的連接方式采用兩個M8的膨脹螺栓,尺寸8*80單個螺栓的荷載設計值為NSD=1.084/2=0.542KNfcu,k=26.81）錨栓受拉鋼材破壞計算：本條計算主要根據JGJ 145 - 2013混凝土結構后錨固技術規程第6.1.1、6.1.2條錨栓鋼材破壞受拉承載力標準值 NRk,s = As x fstk=23.94KN錨栓鋼材破壞受拉承載力分項系數Rs,N=1.3錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值 NRd,s =NRk,s/Rs,N=18.41KN地震作用下錨固承載力降低系數k=1經安全性及地震荷載系數系數調整之后單個螺栓鋼材破壞受拉承載力設計值 NRd,s=16.74KN判斷NSD是否小于NRd,s，即錨栓的拉力設計值是否小于錨栓鋼材破壞受拉承載力設計值：滿足要求設計荷載效應與材料承載能力的比值（應力比）：0.042）混凝土錐體受拉破壞驗算：本條計算主要根據JGJ 145 - 2013混凝土結構后錨固技術規程第6.1.36.1.9條開裂混凝土單根錨栓受拉，理想混凝土錐體破壞時的受拉承載力標準值N0RK,c =7.0*（fcu,k）0.5 *（hef）1.5=21.56KN混凝土錐體破壞時理想臨界邊長SCr,N = 3hef=252.00 mm理想化破壞錐體投影面面積A0C,N =S2Cr,N =63504.00mm2根據螺栓及連接板確定的破壞錐體投影面面積AC,N=131947.20mm2兩個螺栓AC,N =(C1+S1+0.5*SCr,N) x SCr,N=131947.2 mm2螺栓至連接板最小邊距C對受拉承載力的影響系數s,N=0.7+0.3*Cmin / CCR,N1.0（CCR,N取1.5*hef）=131947.20mm2表層混凝土因密集配筋剝離對受拉承載力的影響系數re,N=0.5+hef/2001.0外拉力N相對于群錨重心的偏心距eN=0.00荷載偏心對受拉承載力的影響系數ce,N=1/(1+2eN/Scr,N) =1.00混凝土錐體破壞受拉承載力分項系數Rc,N=3.00混凝土錐體破壞時混凝土結構受拉承載力標準值NRk,c=N0RK,c*AC,N/A0C,N*s,N*re,N*ce,N=53.37KN混凝土錐體破壞時受拉承載力設計值 NRd,c =NRk,c / rRc,N=17.79KN經安全性及地震荷載系數系數調整之后混凝土錐體破壞時受拉承載力設計值 NRd,c= NRd,c/(0*RE)= 16.17KN判斷NSD是否小于NRd,c，即錨栓的拉力設計值是否小于混凝土錐體破壞時受拉承載力設計值:滿足設計設計荷載效應與混凝土錐體破壞破壞承載能力的比值（應力比）：0.083、水平構件驗算選取主龍骨受荷載最不利位置計算：即在主龍骨中點位置承受面板及副龍骨傳遞來的集中力荷載和主龍骨自身重力的均布荷載。1）荷載計算受力單元長度：a=3000mm受力單元寬度：b=1200mm面板及安裝龍骨重量：1：=15KG/主龍骨自重：2：=6KG/該受力單元面板及安裝龍骨重力：G1：=1 x a x b x g=15 x 3 x 1.2 x 10=540N該單元主龍骨重力：G2：=2 x a x b x g=6 x 3 x 1.2 x 10=216N主龍骨受集中力荷載標準值：Fk1=G1=0.54kN主龍骨自身重力均布線荷載標準值：Fk2=G2/a=0.072KN/m由于型鋼轉換層主龍骨受力模型受重力為控制作用：重力荷載分項系數：1=1.35主龍骨受集中力荷載設計值：Fd1=1 x Fk1=1.35x0.54=0.792KN主龍骨自身重力均布荷載標準值：Fd2=1 x Fk2=1.35x0.072=0.0972KN集中力產生的最大彎矩值：Mmax1=Fd1 x a/4=0.594KN/m重力產生最大彎矩值：Mmax2=Fd2 x a2/8=0.109KN/m主龍骨受到的最大彎矩值：Mmax=Mmax1+Mmax2=0.703KNm2）水平構件荷載強度驗算主龍骨強度校核塑性發展系數：=1.05抗彎模量：Wx=7200mm 強度驗算：=Mmax/Wx=92.99N/mm2215N/ mm2故水平構件強度驗算符合設計和規范要求！3）主龍骨撓度校核彈性模量：E=2.06x105N/2慣性矩：