某650MW電廠的凝結(jié)水泵結(jié)構(gòu)設計1緒論 21.1凝結(jié)水泵特點 2 31.3凝結(jié)水泵運行工況 3 4 52水力設計 82.1泵主要涉及參數(shù)和結(jié)構(gòu)方案的確定 82.2葉輪水力設計 2.3葉片繪形 2.4徑向式導葉設計 253.1泵軸結(jié)構(gòu)設計 253.2葉輪結(jié)構(gòu)設計 253.3密封環(huán) 263.4泵的軸封 3.5標準件的選擇 283.6凝結(jié)水泵的圖紙標注 283.7選擇配合種類 3.8幾何公差 293.9粗糙度 29 293.11凝結(jié)水泵電機的選用 4強度計算與校核 4.1軸向力的計算與平衡 4.2軸的強度校核 4.3鍵的強度計算 364.4葉輪強度校核 38 摘要：凝結(jié)水泵是電廠將從凝汽器中收集的凝結(jié)水輸送到回熱系統(tǒng)的機械裝置，其設計的優(yōu)劣直接影響到電廠的內(nèi)耗及效益。絕大多數(shù)的凝結(jié)水泵都采用立式結(jié)構(gòu)，其設計和安裝以及對零部件的要求都要比臥式結(jié)構(gòu)要復雜。本設計根據(jù)火電廠的具體要求，設計了一臺立式凝結(jié)水泵，水泵整體有三級，主要由轉(zhuǎn)子部件、葉輪、導葉、中間段、進水段、出水段等組成；通過連接座及基座實現(xiàn)與電機的1緒論泵的入口處接一排氣管連接到凝汽器的汽側(cè)部分(也稱為平衡管),以至于能使凝結(jié)水泵運行正常。1.2凝結(jié)水泵的工作原理啟動凝結(jié)水泵后，泵軸通過在旋轉(zhuǎn)葉片之間推動預填充的流體來高速驅(qū)動葉輪。受慣性力和離心力的影響，流體流過葉輪中心處，然后徑向移動到葉輪外邊緣，流體經(jīng)過葉輪的這一過程時，流體會吸收能量，使流體的靜壓能量增加，流體的流速增加，當流體進入泵殼即離開葉輪時，由于殼內(nèi)的流量會一直增大，因此流體會減速，使它的一部分動能轉(zhuǎn)變?yōu)殪o壓力能，最后以柔緩的方向自由行進。因此，對于蝸形泵的殼體來說，它既是一種收集從葉輪流出流體的部件，也是一種動力傳遞裝置。當流體離開葉輪中心逐漸流動到葉輪外邊緣時，在葉輪中心處一般會產(chǎn)生一個低壓區(qū)域，且在這個狀態(tài)下流體會受到葉輪中心處液位之間的總勢能差作用，從而被吸收到葉輪的中心處。由于葉輪的連續(xù)運行，流體會不斷吸收并排出。離心泵中的流體產(chǎn)生的機械能最終顯示為減壓能量的增加。如果凝結(jié)水泵不使用變頻操作，則必須通過控制門降低除氧器中的水位，雖然除氧器上水調(diào)門在設計上采用兩個并列且大小不同的調(diào)整門控制上水流量，且采用輔助調(diào)門全開的方式來消除節(jié)流，但是主調(diào)門的節(jié)流損失依舊很大，這導致運行經(jīng)濟性極差。目前，大多數(shù)機組運行在50%-75%負荷范圍內(nèi)，因此節(jié)流功耗損失的能耗更高，不僅如此，由于節(jié)流功耗產(chǎn)生的磨損、振動也使凝結(jié)水系統(tǒng)即相應設備長期位于惡劣的運行工況下，會使組件得壽命逐漸降低，且設備缺陷問題經(jīng)常頻發(fā)。所以，凝結(jié)水泵變頻運行除能夠大幅度減少能耗，降低廠用電率外，還能夠使機組得安全性得到提升，達到降低投資和生產(chǎn)環(huán)節(jié)成本。要正確選擇符合現(xiàn)有要求的凝結(jié)水泵。每個泵都有一組與流量相對應的性能曲線，可以獲得壓力，功率和效率的相應值。我們通常將這組相應的參數(shù)稱為工況點，而最高的相應效率點稱為最佳工況點。管道性能特性曲線和泵的工況點-泵壓力性能曲線匯聚相交的點一般為泵的運行工況點。在泵流量及揚程的變化下，工況點也會發(fā)生變化，而且對于管路系統(tǒng)下，一般管路特征曲線的揚程壓力都是不變的。在實際使用泵時，泵的工況點必須與最佳工況點一致或接近最佳工況點，以便泵可以處于高效的工作區(qū)域以節(jié)省能源。泵在工作運行過程中經(jīng)過的1.4凝結(jié)水泵的故障分析及提升方案電機軸與泵軸不是同心的，使得轉(zhuǎn)子和定子部分在運行時可能會發(fā)生碰撞或位③如果水泵循環(huán)的冷卻水在工作中突然增大流量時，則容易發(fā)生渦流和氣1)采用高分子復合材料水在泵中的流動情況。泵消耗的能量都是用于抵消水流的摩擦和水面的渦流阻力，水在流動過程中消耗的能量(壓力損失)用于克服內(nèi)部摩擦以及水與設備界面),那它的表面阻力會很小，能耗也很小。將復合高分子聚合物材料噴涂到泵拋光不銹鋼的20倍，光滑的表面減少了泵中的積液，減少了泵內(nèi)部的湍流，減大程度地減少電化學腐蝕和生銹。另外，聚合物復合材料主要是具有耐腐蝕化蝕能力。2)采用新型密封技術1.5國內(nèi)外背景研究1904年，美國率先發(fā)明了臥式凝結(jié)水泵并對其進行了首次設計和制造，這是被譽為凝結(jié)水泵的祖先。1929年，德國普洛先生也在德國柏林也相繼研制成了凝結(jié)水泵，然后也成立了聞名于世界的普洛公司。1932年，英國的海沃，泰的結(jié)構(gòu)，改善了連接水泵的排水設備，因此很快在世界各地獲得成功。1959年1.5.2國內(nèi)背景研究1958年，我國的上海電工機械廠研制出了第一臺電動機功率為7kW的地面1)第一階段：1960一1963年1958年制造的第一臺容量為7kW,揚程為10米的冷凝器泵在農(nóng)村進行了測1960年，上海電機廠研制出一種JN型冷凝器泵。初始功率從7kW更改為2)第二階段：1964-1969年1964年，上海電機廠開發(fā)了第二代JQB凝封固，并開發(fā)了一種整體通用的機械密封，比第一代JN凝結(jié)水泵更加可靠。進3)第三階段：1970一1987年1970年，上海汽車廠發(fā)布了帶有磁條的第三代凝結(jié)水泵。泵的馬達中充滿機械密封從原來的錫青銅機械密封變?yōu)榈铏C械密封，使用壽1970年至1987年，上海電機廠生產(chǎn)了75萬個QY型凝結(jié)水泵，這使得凝結(jié)水泵進入了一個新的發(fā)展階段。4)第四階段：1988一1994年與第三代冷凝器泵相比，第四代冷凝器泵消除了泵的磁性環(huán)境，從而提高了效率并節(jié)省了能源。在公布并實施GB9477-88《電容器泵ZBK2002--89》《小型電容器泵規(guī)格》后，我國有了自己的國家和部頒標準，并同時頒發(fā)了生產(chǎn)許可證，并同時加大了市場檢查和現(xiàn)場抽查以及對所有工業(yè)企業(yè)的檢查。從1988年到1993年，凝結(jié)水泵的制造商數(shù)量連續(xù)5年持續(xù)增長。目前，該行業(yè)集團有32個單位(1982年成立時只有6個單位),近100家企業(yè)獲得了生產(chǎn)許可證，至少100家國內(nèi)和個人企業(yè)沒有獲得生產(chǎn)許可證。在過去的五年中，這種情況發(fā)生了變化，并且每年都在穩(wěn)定增長。1992年，我國的32個成員單位統(tǒng)計的總產(chǎn)量達到950,000臺。全國的總產(chǎn)量估計超過150萬臺；在1993年，32個成員單位的總產(chǎn)量超過了100萬臺。許多企業(yè)已經(jīng)進入大規(guī)模經(jīng)濟模式。例如，上海電機廠和杭州水泵廠的產(chǎn)量在1992年達到了15萬臺，1993年達到20萬臺。數(shù)量非常震驚；諸暨水泵廠在1992年人均收入位13000元，非常具有吸引力。2水力設計2.1.1設計參數(shù)根據(jù)任務書要求，本設計凝結(jié)水泵的設計參數(shù)如表2.1所示。效率電機2.1.2確定泵的進出口直徑1)確定泵的進口直徑泵的進口直徑是指泵吸入法蘭管的內(nèi)徑，根據(jù)進口流速確定，而泵的進口流速一般為3m/s。要考慮經(jīng)濟性，流速越大，泵的體積就可以越小，提高過流能根據(jù)進口直徑的計算公式代入數(shù)據(jù)可得2)確定泵的排出口直徑泵的出口直徑為泵排出法蘭管的內(nèi)徑。根據(jù)出口直徑的計算公式取Dd=0.8Ds得泵的比轉(zhuǎn)速超過74后，其效率與比轉(zhuǎn)速的曲線已趨于平緩，考慮到經(jīng)濟性，最終選定本次凝結(jié)水泵的級數(shù)為3級。2.1.4計算泵的比轉(zhuǎn)速，確定水力方案1)計算泵的比轉(zhuǎn)速計算得到2)計算泵的汽蝕比轉(zhuǎn)速根據(jù)汽蝕比轉(zhuǎn)速的計算公式得3)計算泵的安裝高度根據(jù)公式計算得到由此，凝結(jié)水泵的安裝高度為0.5m。2.1.5估算泵的效率在設計泵時，泵的效率不可或缺。但整個設計尚未完成，故只能借助經(jīng)驗公式近似地估算泵的各種效率。1)估算水力效率7h根據(jù)水力效率的計算公式其中Q-—泵流量，m/s3;計算得到2)估算容積效率7根據(jù)容積效率的計算公式得到但此處容積效率只考慮了葉輪前的密封環(huán)的泄漏量，若設計包含平衡孔、級間泄漏或平衡盤泄漏，該容積效率應再降低。3)計算機械效率7m根據(jù)機械效率計算公式代入數(shù)據(jù)計算得4)估算泵的總效率2.1.6電機型號確定軸功率計算公式計算得到原動機功率計算公式其中k—一余量系數(shù)，可按表2.2選擇ηt—一傳動效率，可由表2.3選擇代入數(shù)據(jù)計算得Pg=15kw故取15kw的原動機，型號為Y315S-2。電動機kP大于55直聯(lián)傳動平帶傳動三角帶傳動齒輪傳動蝸桿傳動葉輪幾何形狀軸面投影如圖所示。主要幾何參數(shù)包括進口直徑，葉片出口直徑，葉片進口直徑，葉輪出口寬度，葉輪輪轂直徑，葉片進口角，葉片出口角，葉片數(shù)，包角等。葉輪幾何參數(shù)對凝結(jié)水泵的汽蝕性能產(chǎn)生重大影響。因此，葉輪的水力設計是本次設計的重中之重。先簡單繪出葉輪的軸面投影，如圖2.1泵軸的直徑應根據(jù)外載荷和剛度及臨界轉(zhuǎn)速等條件確定，但因為扭矩是其主要載荷，故可按扭矩確定最小軸徑，即聯(lián)軸器處的軸徑。按扭矩計算泵軸的最小直徑式中Mn—一扭矩，N●m;pe——計算功率[t]-—許用切應力，[t]值取決于軸的粗細，越細抗汽蝕性能越好，越省材料，經(jīng)濟性越高，但另一方面，需要一定的粗度來保證泵的剛度，增強可靠性和穩(wěn)定性。綜合以上兩點，泵軸采用20Cr13,[]=687×10°N/m2其中代入數(shù)據(jù)計算得到在轉(zhuǎn)子的設計完成后，再對泵軸強度，剛度進行詳細的校核。葉輪主要尺寸的確定方法有三種，包括相似換算法，速度系數(shù)法，以及理論計算法。在本次設計中，主要使用的是理論計算法，來計算葉輪的各部分尺寸。1)計算葉輪進口直徑Dj進口直徑公式其中dh=1.42dmin=60mm得到2)計算葉輪出口直徑D?出口直徑公式其中得到3)計算葉輪出口寬度b?出口寬度公式代入各項數(shù)據(jù)，得4)計算與選擇葉片數(shù)z代入數(shù)據(jù)得在設計較低比轉(zhuǎn)速離心式葉輪時，通常采用5~7枚的葉片數(shù)，結(jié)合表2.4,最終選擇葉片數(shù)為6片。nZ5)葉片出口角與葉輪外徑的準確計算其中Hoo=(1+P)H=34.4m6)因與假定值有差距，所以需進行二次計算。因此Fa=2πRba=0.00811Fb=2πR.b=0.00692Fc=2πR.bc=0.00547計算葉片進口角a流線處葉片進口角取用沖角b流線處葉片進口角取用沖角c流線處葉片進口角β1b=20°βu=β'b+△βi=23°取用沖角得到根據(jù)前面葉輪水力計算得出的葉輪各部分尺寸，參考與本設計中計算結(jié)果相似且運行狀況良好的葉輪圖，畫出本次設計葉輪的軸面投影圖。軸面投影圖繪制的主要步驟：分流線，從各流線出口分點，作間距等于流線分點間曲線的平行線并編號，畫出流線，作出軸面截線等步驟且盡量做到使軸面投影圖的線條平滑。本設計葉輪的軸面投影如圖2.2所示。完成軸面投影圖的繪制后，檢查軸面流道過流斷面變化情況。過流面積計算情況如表2.5所示1023456789根據(jù)以上計算結(jié)果畫出盡量平滑的過流斷面面積變化圖，研究過流面積的變化規(guī)律。圖2.3所示F/mm2過流面積變化圖由圖2.3中過流面積的變化曲線，得到各點面積，計算各點流線速度，可繪制出光滑的流線速度曲線，如圖2.4所示。由于前面已經(jīng)繪制了軸面截線，可按照方格網(wǎng)保角方法對葉片進行加厚。在展開的流線上按已知的過流斷面面積變化規(guī)律進行加厚。由此可畫出葉輪木模圖，如圖2.5所示。2.4徑向式導葉設計導葉一般用于分段式多級泵。導葉在帶有隔板的中段中，用于產(chǎn)生環(huán)量，其軸向尺寸小而徑向尺寸大。按結(jié)構(gòu)形式，導葉可分為徑向式導葉和流道式導葉等。在本設計中采用兼具吸水室和壓水室功能的徑向式導葉。徑向?qū)~，其三維結(jié)構(gòu)如圖2.5所示。由于導葉一般形狀復雜，且內(nèi)部流速很高，所占到泵的水力損失的比例也會較大。因此合理選擇其幾何參數(shù)的重要性不亞于葉輪的設計，接下來進行導葉各部分的設計和計算。假定在設計工況下，流入液體無沖撞損失。①計算基圓直徑D?D?即相切于導葉入口螺旋線的始點的圓，根據(jù)代入數(shù)據(jù)，得到D?=276mm②計算導葉進口寬度代入數(shù)據(jù)，得到③計算螺旋線的線型和角度水力設計完成后，需要對凝結(jié)水泵總裝圖的布局進行結(jié)構(gòu)設計，包括凝結(jié)水泵的布置形式，零件選擇和設計等。立式機組結(jié)構(gòu)相對簡單，且易于安裝拆卸和維修，絕大多數(shù)的凝結(jié)水泵都采用立式結(jié)構(gòu)，但其設計和安裝以及對零部件的要求都要比臥式結(jié)構(gòu)要復雜。3.1泵軸結(jié)構(gòu)設計在設計凝結(jié)水泵時，泵軸的型號至關重要。泵軸是支撐葉輪，帶動葉輪在固定的工作位置高速旋轉(zhuǎn)且需傳遞驅(qū)動力的重要元件。而離心泵的軸承受較大的轉(zhuǎn)矩和彎矩。其必須有足夠的強度和精度，且要將其對密封性能造成的不良影響降低到最小限度，盡可能地減少磨擦。設計水泵的外形尺寸時要考慮到連接到泵的各種部件，此外，還不可忽視退刀槽和導角等。泵軸的具體型式見圖紙KQDL80-50×3-03。3.2葉輪結(jié)構(gòu)設計本設計葉輪采用懸臂式安裝，通過鍵連接到泵軸。設計方案為單吸形式3級離心泵，單級揚程H=20m,轉(zhuǎn)速1480r/min,汽蝕性能和效率可以滿足設計要求，且該方案理論上可以完全平衡軸向力，運行較為穩(wěn)定。葉輪出口相對速度較小，在應用于超臨界機組凝結(jié)水泵等溫度較高的場合時，葉輪及泵殼的性能較為穩(wěn)定。葉輪采用抗磨損腐蝕，且焊接性能良好的304鑄造。為適應凝結(jié)水溫度較高的特點，對葉輪葉片表面以及密封環(huán)等介質(zhì)相對速度較高的部位，進行了抗高溫處理，以此提高葉輪的使用壽命。根據(jù)《現(xiàn)代水泵設計手冊》,葉輪的直徑將直接影響蓋板的厚度，如表3.1所示。葉輪直徑/mm4567本設計葉輪直徑為252.7mm,因此蓋板厚度取為5mm。葉輪的具體型式見圖紙KQDL80-50×3-01。密封環(huán)是放置在套筒環(huán)槽內(nèi)的環(huán)狀密封件。當其與套筒和軸一起轉(zhuǎn)動時，密封環(huán)被壓攏后由于彈性，被抵在靜止件的內(nèi)孔壁，便可起到密封的作用。如果泵殼與葉輪進口間隙太大，就會影響泵的出水量。如果間隙太小，則會產(chǎn)生泵殼摩擦損失。本設計對于密封環(huán)采用馬氏體不銹鋼20Cr13,具有極高的硬度，同時也考慮到了耐磨性，所以對過水區(qū)采用熱噴涂處理。3.4.1常用的軸封種類及設計要求磨損性，凝固性，滲透性，揮發(fā)性，毒性，易燃易爆性等),以及溫度和壓力的3.4.2機械密封本次設計最終采用BGM7密封件，其結(jié)構(gòu)示意如圖3.3所示。為了滿足使用相連的泵體溫度。該機械密封允許最大泄漏量為3mL/h,當泄漏量較大時，必須考慮動環(huán)和靜環(huán)的泄漏或密封件的泄漏，如果磨損的密封環(huán)(動環(huán)和靜環(huán))已不 選擇的同時必須符合國家標準。在本設計中，根據(jù)《機械設計手冊》選用了如GB/T93的彈簧墊片、GB/T898的螺柱、GB/T6170的螺母等等，這些大大小小3.6.1標題欄或明細欄3.6.2基本尺寸3.6.3選擇基孔制或是基軸制準為H7/h6,在軸承的配合出，軸承間的配合為Js6,軸鍵槽處的配合為H7/js6。3.6.4選擇標注的公差等級的標準，在軸上，一般都選擇H7的標準，在孔上一般選取h7的基準，該基準3.7選擇配合種類3.8幾何公差在該泵設計中，對于軸等精密部件，所選擇的是3.2的粗糙度，對于一般配合的部件，主要選擇6.3的粗糙度，對于其他非配合面，通常選擇12.5的粗糙度。3.10技術要求3.11凝結(jié)水泵電機的選用阻力，因此建議按照汽輪機調(diào)節(jié)閥全開時的工況，將流量加5%～10%裕量進行計算，而凝結(jié)水泵出口容量就按103%～105%計算。在該泵設計中，選擇12.5KW的電機，2900r/min的電機，該電機使得水泵在1.2倍額定流量工況下依然可以正因為變頻技術具有較好的負荷適應性，通過變頻技術，可以使整個水泵增速或者降速處理，可以在流量曲線范圍內(nèi)選擇比較合適的流速，增加了該泵的運行范圍。當新建的機組采用變頻技術時，耗電率將大大降低。除氧器調(diào)節(jié)閥應優(yōu)先選擇容量為100%的單閥系統(tǒng)或雙閥設計，可有效降低系統(tǒng)中液體的流動阻力。凝結(jié)水泵所使用的電機、軸承和支撐部件，固有頻率和強度必須滿足變頻運4強度計算與校核在凝結(jié)水泵的運行中，由于受到外力的影響，離心泵的每一個部分都會受到外力作用。通常，我們將一個部件抵抗變形的能力稱為剛度，將一個部件抗破壞的能力稱為強度。本次設計該凝結(jié)水泵時，應考慮選擇的材料的強度可以滿足該運行工況下的要求，提高泵的可靠性，安全性，使用壽命等。但從經(jīng)濟性的角度來看，為降低成本，應該盡量使零件體積更小以減輕重量。為解決這一矛盾，就需要合理地、全面地選擇和設計泵各零件的尺寸及材料，使之既能滿足強度和剛度的要求，又能兼顧經(jīng)濟效益，這便是強度計算的意義。在泵的運行期間，主要由于葉輪上液流的作用力不是平衡的，會在轉(zhuǎn)子上產(chǎn)生軸向力。首先，葉輪的前部和后部蓋板并不對稱，前蓋板在吸入處無蓋板；另一方面，葉輪的前后蓋板帶動腔內(nèi)工質(zhì)旋轉(zhuǎn)時，工質(zhì)壓力以拋物線形式規(guī)律地分布在前后蓋板側(cè)腔內(nèi)。而口環(huán)以上是軸對稱分布，后蓋板所受壓力除去與前蓋板相抵消的□環(huán)以上部分壓力，下部所受壓力減掉吸入壓力，即為剩余的軸向力，力的作用方向指向了葉輪入口。另外，由于本設計所使用的懸臂式多吸泵入口壓力較高，還必須考慮作用于輪轂軸端的進口壓力所引起的軸向壓力。此外，工質(zhì)流入和流出葉輪是，由于方向和速度不同，也會產(chǎn)生動反力，該力指向葉輪后方。其理論揚程葉輪的出口勢揚程2)動反力造成的軸向力由于F?=pQ(vmo-vm?cosa)=1000×0.081×(7.138-4.84cos90°P?——葉輪入口壓力P?—一大氣壓力必須想辦法平衡或者消除作用于葉輪的軸向力，不然轉(zhuǎn)子會發(fā)生位移，嚴重時甚至會與固定件發(fā)生碰撞，造成內(nèi)部零件的損壞。因為在多數(shù)情況下，軸向力較大，所以要用水力方法來平衡軸向力。方法有：①將葉輪整個表面上所受的壓力堆成分布②設計出可在所有運行工況下都能保障葉輪軸向力平衡的水力平衡系統(tǒng)。由于本次設計的凝結(jié)水泵所采用的是單級葉輪，所以使用開平衡孔的方法來平衡軸向力。4.1.2泄漏量和平衡計算由圖4.1可知口環(huán)參數(shù)：□環(huán)間隙為Dm=152mm在《現(xiàn)代泵理論與設計》中查得λ=0.04~0.06,故有A=F?+F?-F?=3409.7+454-607.5=3256N(4-7)可得出1)轉(zhuǎn)子的重量段。恒定方向的徑向力便只有轉(zhuǎn)子的重量。由建模測得葉輪重量為2.7kg,即2)軸向力3)計算支反力及應力固定方向的徑向力，分別作用在兩個軸承A、B上的支反力用RA、R,進行對B點進行取矩4)校核軸的強度本設計已選定軸的材料為20Cr13,經(jīng)調(diào)制處理，由《機械設計》表15-1查4.3鍵的強度計算接觸的零件(例如：平衡盤、葉輪、聯(lián)軸器等轉(zhuǎn)子零件)之間的工作面上的擠壓根據(jù)葉輪直徑，選擇了標準圓頭普通平鍵(A),而輪轂處鍵的尺寸為材料選用45號鋼。鍵的結(jié)構(gòu)形式如圖4.2所示。1)工作面的擠壓應力h——鍵高(m)本次設計，由于鍵選材采用45號鋼材，因此2)切應力式中t——切應力(Pa);b—一鍵寬(m);[t]--許用切應力，由于鍵的材料為45,所以[r]=(58.9~88.3)MPa離心力造成了蓋板所受應力，半徑越小處應力越大。由于蓋板選用材料45號鋼，因此p=1000kg/cm3根據(jù)壓力均布方式來設計蓋板，則蓋板Dx處的厚度為我選擇了“某650MW電廠KQDL80凝結(jié)水泵設計”作為我的畢業(yè)設計題目，等等，這些課程帶給我的知識都可以作為我本次畢業(yè)設計的參考和啟發(fā)，同時這也是對我大學四年學習成果的試金石。本次設計主要包含了泵的主要參數(shù)確定、葉輪水力設計、零件的設計及計算以及強度校核。凝結(jié)水泵對于火電廠中能量的利用情況以及與節(jié)能、減排都有著息息相關重要性。本次設計基于650MW超臨界機組的的要求，設計了相應的，滿足要求的凝結(jié)水泵。去年年底我接受了任務后，并著手于開題報告的撰寫，并借閱了相關的參考書籍如《現(xiàn)代泵理論與設計》。凝結(jié)水泵的設計是一個系統(tǒng)且復雜的過程，每個部件都非常重要。由于不同的參考書籍中的設計方法并不一定相通，有時我會產(chǎn)生許多困惑。好在在導師的幫助下我仍然磕磕絆絆的完成了這個設計。論文分為緒論，介紹了凝結(jié)水泵的工作原理，結(jié)構(gòu)形式，以及國內(nèi)外研究背景；泵的主要參數(shù)設計，包括了泵的級數(shù)，比轉(zhuǎn)速，安裝高度，電機選擇等等；葉輪的水力設計，結(jié)構(gòu)設計；以及零部件的設計和選擇，平衡設計和強度剛度校核。其中葉輪水力設計和軸向力的平衡是我本次設計的重中之重，占據(jù)了我大部分的時間。通過分析各重要部件的受力情況，我提出了凝結(jié)水泵軸向力平衡的解決方案，最后畫出相應示意圖。此外由于任務書中要求設計成果中要有經(jīng)濟性的體現(xiàn)，我查詢了一些較為先進的文獻，使我設計的凝結(jié)水泵更能符合任務書的要求。除了說明書，本次設計還包括一張1.5張A0的《凝結(jié)水泵總裝配圖》,1張A1的《葉輪零件圖》,1張A1的《泵軸零件圖》和1張A1的《泵頭零件圖》,以上圖紙都用AutoCad繪制；以及1張手工繪制的A2《轉(zhuǎn)子部件圖》。這些圖可以更直觀的展在論文設計的過程中，我接觸了很多從前沒有接觸過的知識，深刻地體會到了學術的嚴肅性和困難性，每一個結(jié)果都要經(jīng)歷科學的計算，每個問題都不能含糊應對，我相信這次設計將給我今后的工作生涯留下無窮的啟發(fā)。[1]丁成偉.離心泵與軸流泵原理及水力設計[M].北京：機械工業(yè)出版社，1981[2]吳宗澤，羅圣國.機械設計課程設計手冊[M].北京：高等教育出版社，1992[3]高鍵