裝配式鋼筋砼簡支T型梁工程》的主要理論知識，對中、小型橋梁的構(gòu)造原理和設(shè)計計算方法有進一步的理解，培養(yǎng)設(shè)計動手能力，對橋涵設(shè)計規(guī)的運用更加熟練，能獨立完成鋼筋混凝土梁橋設(shè)計，提高計算機繪圖的能力。并為畢業(yè)設(shè)計以與今后專業(yè)工作中奠定必要基礎(chǔ)。在二周的時間通過指導(dǎo)教師的指導(dǎo)，完成《任務(wù)書》中的全部容，要求構(gòu)造要合理，計算要正確，主梁鋼筋布置圖要滿足要求。（一）課題：裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設(shè)計，鋼筋混凝土空心板橋設(shè)計1、裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設(shè)計，鋼筋混凝土空心板設(shè)計（1）橋面凈空（自行確定，二車道或三車道，有人行道或無人行道）計算跨徑l=15.5、16.5、17.5、18.5、20.5m主梁全長l=15.96、16.96、17.96、18.96、20.96m全號尾數(shù)8）板全長l=8.96、9.96、10.96m全（雙學(xué)號）C40（5）裂縫寬度限值：Ⅱ類環(huán)境（允許裂縫寬度0.20mm）。（7）參考資料：通，。設(shè)計計算容包括：2.行車道板的計算；3.主梁的計算。本設(shè)計要求編制計算說明書一份，繪制主梁鋼筋圖一（A3圖幅）第一部分：行車道板的計算和中間鉸接的板計算。第二部分：主梁的計算采用杠桿原理法計算。（1）配置主筋：偏安全地按計算彎矩最大的梁進行配筋。（2）截面強度驗算。（3）斜筋配置：偏安全地按剪力最大的梁進行配筋。（4）箍筋配置。（5）斜截面抗剪強度驗算。第三部分：橫梁的計算（一）橫梁彎矩計算（用偏心壓力法）（二）橫梁截面配筋與驗算（三）橫梁剪力計算與配筋第四部分：制圖與編寫計算說明書圖紙是表達設(shè)計意圖的重要手段，線條、字體要符合工程制圖要求，并采用慣用的圖例符號，以便讀圖。在A3圖紙上進行圖幅布置，繪制主梁鋼筋布置圖（包括鋼筋數(shù)量表）。要求計算步驟條理清楚、有算式、有說明，并附有必要的示意圖，字跡工整，書面清晰。2012年4月第一部分行車道板的的計算考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，見右圖二、永久荷載與其效應(yīng)1）、每延米板上的恒載8①瀝青混凝土層面：8=0.08×1.0×23=1.84KN/m12③T梁翼緣板自重：g3=×1.0×25=3.0KN/m則每延米跨寬板上的恒載合計：g=Σg=7.0KN/mi彎矩：MAh=-×7.0×0.712=-1.76KN·mAh0三、可變荷載與其效應(yīng)對于公路—I級：以重車后輪作用于絞縫軸線上時為最不利布置，此時絞的剪力為零，兩相鄰的懸臂板各承受一半的車輪荷載即P4,如右以下圖所寬度b與長度a為：a2=0.2mb=0.6m2順行車向輪壓分布寬度：a=a+2H=0.2+2×0.17=0.54m垂直行車方向輪壓分布寬度：b=b+2H=0.6+2×0.17=0.94m（注:H為鋪裝層的厚度）雙輪時：a=a1+2l0+d=0.54+2×0.17+1.4=3.36m單輪時：a’=a1+2l0=0.54+2×0.17=1.96作用于每米寬板條上的彎矩為：單輪時：雙輪時：取最大值：M=-12.86KN·mAp作用于每米板寬板條上的剪力為：VAp==1.3×=27.08KN恒+汽：1.2M+1.4M=-1.2×1.76-1.4×12.86AhAp1.2V+1.4V=1.2×4.97+1.4×27.08AhAp故行車道板的設(shè)計作用效應(yīng)為：M=-20.12KN·mV=43.88KNAA懸臂板根部高度h=14cm，凈保護層a=3cm，若選用B12鋼筋，則有效高度h0為：h0=h-a-=0.14-0.03-=0.104m按照《公預(yù)規(guī)》5.2.2條：YM≦bxfxx2x2-0.208x+0.0024056=0x=0.0123bfA=fb,A=18.4×103×1.0×0.123/280n=8.08×10-4m2查有關(guān)板寬1m鋼筋截面與間距表，當選用B12鋼筋時，需要的鋼筋間距為130mm時，如以下圖所示：此時所提供的鋼筋截面積為：A=8.7cm2﹥8.08cm2gfbfb故不需要進行斜截面抗剪承載力計算，僅按構(gòu)造要求配置箍筋。板分布鋼筋用B8，間距取25cm。承載能力驗算：fA=fb’xM=23.66KN·m﹥M=20.12KN·mdA承載能力滿足要求。第二部分主梁的計算一、主梁的荷載橫向分布系數(shù)偏心壓力法）T慣矩T翼板的換算平均高=6100432.8cm4=6.1004328×10-2m4主梁的抗扭慣矩I按照《橋梁工程》中查表2-5-2可得c和c：對于翼板=0.﹤0.1查表1對于梁肋=0.161查表c2=0.299（線性插）2根據(jù)《橋梁工程》中公式（2-5-41）計算：T3=2.87462016×10-3m4②計算抗扭修正系數(shù)β待人公式（2-5-40’）可得：1=0.9此橋在跨度設(shè)有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛的長寬比為：故可按修正偏心壓力法來繪制影響線并計算橫向分布系數(shù)m’：c③計算并繪制影響線與橫向分布系數(shù)m’c各根主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=5，梁間距為1.60m，則：=（1.6+1.6）2+1.62+0+（-1.6）2+（-1.6-1.6）2a、根據(jù)《橋梁工程》中公式（2-5-39對1號梁考慮抗扭修正后的影響線豎坐標值為：設(shè)影響線零點距1號梁的軸線距離為x’，則則其影響線如以下圖：b、對2號梁考慮抗扭修正后的影響線豎坐標值為：i設(shè)影響線零點距4號梁的軸線距離為x’，則x’=1.96m則其影響線如以下圖：c、對于3號梁，由于它處于對稱中心，在偏心距下沒有位移，故其影響線的豎坐標不受偏心荷載影響均為：則其影響線如以下圖：按照《橋規(guī)》4.3.1和4.3.5條規(guī)定：汽車荷載距人行道邊緣距集中作用在一塊板上。情況下各梁的橫向分布系數(shù)如下：公路—I級汽車荷載：m’=1×(0.200+0.200+0.200-0.200）=0.400人群荷載：m’=0.636m’=0.417m’=0.200×2=0.400m’m’m’2板m’1、2、3號梁的影響線依次如下：公路—I級汽車荷載：人群荷載：m=1.422m=-0.422m=0二、力計算⑴、永久荷載假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承當，計算如下：單元構(gòu)件體積與計算：2單元構(gòu)件體積與計算：22單元構(gòu)件體積與計算：④人行道部分：重度和單元構(gòu)件體積與計算：a、緣石：2.5×0.32×0.15=0.120m3b、支撐梁：2×1.04×0.22×0.15=0.069m3支撐梁重度25KN/m，則每延米重力：0.069×25=1.73KN/mc、人行道梁：0.85×0.24×0.28+0.85×0.24×0.14=0d、人行道板：0.85×0.06×2.50=0.130m3e、鑲面砧：0.85×0.02×2.5=0.04鑲面砧重度18KN/m，則每延米重力：0.043×18=0.77KN/mg、扶手：2×2.36×0.08×0.12=0.m3綜上可得：人行道部分每延米重力為：=12.35KN/mmq=0.442×4.94=2.18KN/m2板mq=0.379×4.94=1.87KN/m2板3號梁：m=0.400mq=0.400×4.94=1.98KN/m各梁的永久荷載匯總于下表：各號梁的永久荷載鋪裝層合計橫隔梁鋪裝層合計橫隔梁33①影響線面積計算如下：0②永久作用效應(yīng)計算見下表：永久作用效應(yīng)計算表MV（KN/m）L40梁號ML2（KNMV（KN/m）L40qqqqq00000000000w、汽車荷載沖擊系數(shù)根據(jù)《橋梁工程》中規(guī)定，沖擊系數(shù)可取1+μ=1.3⑵、公路—I級均布荷載q，集中荷載P與其影響線面積如下表：公路—I級與其影響面積表項目ML2ML4V0VL2頂點位置l處2l處4支點處l處2qkP(KN)kw09.25kP=234KN。k可變作用（人群每延米）p人：p人=3.5×0.75=2.63KN/m⑶、可變作用效應(yīng)（彎矩）計算如下表：號（2）1M0.524L2M0.524L42M0.461L2M0.4611.3L43M0.400L2kw0（4）kyk（6）MM0.40032.093.469597.32L41人L2ML42M2L2ML43M3L2ML4基本荷載組合：按照《橋規(guī)》4.1.6條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)：Y彎矩基本組合表（1）ML2ML42ML22永久荷載（2）（3）汽車（4）ML43ML2（5）MM626.7233.76597.321626.12L4②Ψ與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取Ψ=0.8。計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)m沿橋垮變化的影響。通常分兩步進行，先按跨中的m由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；4載標準值P需乘以1.2的系數(shù)。kLi2①Li2公路—I級產(chǎn)生的跨中剪力V汽L2（KN）號123力V汽LV汽LV汽L22（2）（4）Pk（5）Pkyk（6）（12）人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力V人L2（KN）（1）×（2）×（3）P（1）×（2）×（3）P人22VV2人L22人L23V3V人L2②支點剪力V的0計算見下：計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：c、支點—l處在m和m’之間按照直線變化4計算支點截面車道剪力效應(yīng)V計算式為：汽0橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度為：×18.5-4.6=4.65m對應(yīng)于支點剪力影響線的荷載布置，影響線面積2V=V’+ΔV汽0汽0汽0（qω+1.2Py）附加三角形荷載重心處的影響線坐標為：因此,可按《橋梁工程》（2-5-77）計算：EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up11(a),2)則計算結(jié)果見下表：公路—I級產(chǎn)生的支點剪力V(KN）汽01V’汽0ΔV汽0V汽02323計算支點截面人群荷載最大剪力V人0右表為人群荷載產(chǎn)V梁號V人0人0123剪力組合效應(yīng)組合表（KN）123力（1）V0VL2V0VL2V0VL2永久荷載（2）000（3）汽車（4）（5）②Ψ與其它可變荷載作用效應(yīng)的組合系數(shù)，取Ψ=0.8三、截面設(shè)計、配筋與驗算w、根據(jù)彎矩組合表可知，1號梁的M值最大，考慮到施工方便，d偏安全地一律按1號梁計算彎矩進行配筋。支點剪力以3號梁最大，為偏安全設(shè)計，一律按3號梁計算支點剪力設(shè)計；跨中剪力以1號梁最大，為偏安全設(shè)計，一律按1號梁計算跨中剪力設(shè)計。綜上所述，主梁的設(shè)計值如下表：彎矩位置L2截面L4截面彎矩設(shè)計值(KN·m)MMMMd,L2d,d,L4剪力位置支點截面L2截面剪力設(shè)計值（KN）Vd,0Vd,0Vd,L2=161.39⑵、主梁尺寸如以下圖：設(shè)鋼筋凈保護層為3cm，鋼筋重主梁的有效高度h=h-a=124-10.5=113.5cm0已知M=2520.14KN·m，根據(jù)《鋼筋混凝土設(shè)計》判斷截面類型：d0dcdff02YM=2520.14×1.0=2520.14KN·mfff02=18.4×103×1.58×0.122可見，Y0Md＜fcdbf,hf,(h0-)，故應(yīng)該按第一類T型梁計算。x由公式Y(jié)M=fb,x(h-確)定受壓區(qū)高度。xx即：1.0×2520.14=18.4×103×1.58x（1.135-）x2整理得x2-2.27x+0.1734=0fA=fb,x=8.202×10-3m2=82.02cm2選用2B36和8B32的鋼筋，則A=20.36+64.34=84.7cm2＞82.02cm2s在主梁最下邊布置一排2B36，依次向上布置四排8B32鋼筋鋼筋截面重心至截面下邊緣的距離為：則實際有效高度為：h=h-a=124-11.98=112.02cm按照《公預(yù)規(guī)》9.1.12要求，含筋率μ滿足規(guī)要求：=0.48%＞0.2%按截面的實際配筋值計算受壓區(qū)高度xcdf截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：M=fbx(h-x)2滿足規(guī)要求。假定有2B36通過支點，按照《公預(yù)規(guī)》9.3.10條構(gòu)造要求：a=1×4.02+3=5.01cmh=h-a=124-5.01=118.99cm0介于兩者之間應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。w,設(shè)計最大剪力取距支點h2處的剪力組合設(shè)計算值為Y（由剪力包絡(luò)圖按比例可得）假設(shè)混凝土和箍筋共同承當65的%剪力：,則由彎起鋼筋承當?shù)募袅M合設(shè)計值為：’按照《橋規(guī)》規(guī)定，計算第一排彎起鋼筋時，取用距支座中心h2處應(yīng)’×588.12=205.84KN①第一排彎起鋼筋的截面面積由下式可得：-3fAsinθ由縱筋彎起2B32，提供的A=1608mm2需要彎起鋼筋的區(qū)段為：0d,00d,m值。由于彎起鋼筋按45°彎起，所以彎起點距支座中心的距離，就是各彎起筋的豎向中心距疊加：則第一排彎起鋼筋彎點處【x=Δh=1240-（30+40.2+35.8）=1134mm】②第二排彎起鋼筋的截面面積由下式可得：計算第二排彎起鋼筋時，應(yīng)取第一排彎起鋼筋的彎起點，按比例可求：第二排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起2B32，提供的A=1608mm2＞1214mm2則第二排彎起鋼筋彎點處【x=x+Δh=1134+1240-（30+40.2+35.8×2）=2232mm】③第三排彎起鋼筋的截面面積由下式可得：計算第三排彎起鋼筋時，應(yīng)取第二排彎起鋼筋的彎起點，按比例可求：第三排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起2B32，提供的A=1608mm2＞850mm2則第三排彎起鋼筋彎點處【x3=x2+Δh3=2232+1240-（30+40.2+35.8×3）=3294mm】④第四排彎起鋼筋的截面面積由下式可得：計算第四排彎起鋼筋時，應(yīng)取第三排彎起鋼筋的彎起點，按比例可求：第四排彎起鋼筋的截面面積為：由縱筋彎起2B32，提供的A=1608mm2＞496mm2則第四排彎起鋼筋彎點處【x=x+Δh=3294+1240-（30+40.2+35.8×4）=4320mm】⑤第五排彎起鋼筋的截面面積由下式可得：計算第五排彎起鋼筋時，應(yīng)取第四排彎起鋼筋的彎起點，按比例可求：第五排彎起鋼筋的截面面積為：加焊2B16，提供的A=402mm2＞154mm2則第五排彎起鋼筋彎點處【x5=x4+Δh5=4320+1240-（30+40.2+35.8×4+18.4）=5328mm】由于x5=5328mm＞L2+h2=4163+620=4783mm，則不需要再加焊鞋筋①由2B32鋼筋的抵抗彎矩M為：1②全梁正截面抗剪承載能力校核正截面抗彎承載能力校核用彎矩包絡(luò)圖和結(jié)構(gòu)抵抗圖來完成。a、包絡(luò)圖：M=M（1-4x2）dxd,mL2M為跨中截面彎矩，x為距跨中距離d,mM為距跨中x處截面上的彎矩M=2520.14KN·mL=18.5md,m距跨中為x處截面上的彎矩計算表距跨中的距離x（mm）距跨中x處截面上的彎矩M距跨中的距離x（mm）Md1=580.03x2=7018Md2=1069.47x3=5956Md3=1475.30x4=4930Md4=1804.27x5=0Md5=2520.14由支座中心至1點：縱向鋼筋為2B32假設(shè)為第一類截面，則=19.61mm＜hf’=120mmcdf假設(shè)成立，即截面類型為第一類。=0.75%＞0.45=0.27%＞0.2%，符合構(gòu)造要求。將x值代入下式，M=fb’x(h-x可)得下表ducdf02梁區(qū)段截面縱筋有效高T型截受壓區(qū)抗彎承鋼筋度h面類別高度x載力充分0利用點支中—1第一類m第一類第一類第一類第一類第一類各截面的彎矩包絡(luò)圖和結(jié)構(gòu)抵抗圖如下：按照《公預(yù)規(guī)》5.2.11條規(guī)定，箍筋間距的計算公式為：式中：α——異形彎矩影響系數(shù)，取α=1.0α3——受壓翼緣的影響系數(shù)，取α3=1.1V——距支座中心處截面上的計算剪力（KN）d選用2B8雙肢箍筋（R235，f=195MPa則面積A為：A=1.006cm2距,支座中心h2處主筋為2B36，Ah0=124-3-=118.99cm=9.51×10-30P=100μ=0.951計算剪力V=618.78KNd代入可得：mm選用S＝120mmv按照《公預(yù)規(guī)》9.3.13條規(guī)定，在支座中心mm。綜上所述，全梁箍筋配置為2A8，雙肢箍筋，由支點至支座中心2.2別為：當Sv=10c：Psv=AsvSvb==0.0056當Sv=12c：Psv=AsvSvb==0.0047均大于規(guī)規(guī)定的最小配筋率：R235鋼筋不小于0.18%斜截面抗剪承載力驗算截面如以下圖：①距支座中心h2（梁高一半）處截面A—A：1a、選定截面頂端位置：0取斜截面投影長度：c’=h=1190mm，則頂點位置A坐標為：0x=8630-1190=7440mm=7.44mb、斜截面抗剪承載力復(fù)核。A處截面上的剪力V與相應(yīng)的彎矩M計算如下：d,Ad,AVd,A=Vd,L=161.39+Md,A=Md,L=2520.14×=889.77KN·mA點處正截面有效高度h=1152mm=1.152m主筋2B36+0際剪跨比m與斜截面投影長度c分別為：d,A0c=0.6mh=0.6×1.459×1.152=1.0080將要復(fù)核的斜截面為圖中A—A截面（虛線）1彎起鋼筋為A（2B32A=1608（彎起鋼筋A(yù)相交很少，偏于安全，可以不考慮）。V=V+Vdu,Acssb故距離支座中心h2處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。a、選定截面頂端位置：距支座中心1134mm處橫坐標：x=9250-1134=8116mm，正截面有效高度h0=1152mm；現(xiàn)取斜截面投影長度：c,=h0=1152mm，則頂點位置Bb、斜截面抗剪承載力復(fù)核。B處截面上的剪力V與相應(yīng)的彎矩M計算如下：d,Bd,BB點處正截面有效高度h=1116mm=1.116m主筋2B36+0際剪跨比m與斜截面投影長度c分別為：d,B0c=0.6mh=0.6×1.943×1.116=1.3010將要復(fù)核的斜截面為圖中B—B截面（虛線）10彎起鋼筋為A（2B32A=1608（彎起鋼筋A(yù)相交很少，偏于安全，可以不考慮）。V=V+Vdu,Bcssb故距離支座中心1134mm處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。a、選定截面頂端位置：距支座中心2232mm處橫坐標：x=9250-2232=7018mm，正截面有效高度h0=1116mm；現(xiàn)取斜截面投影長度：c,=h0=1116mm，則頂點位置Cb、斜截面抗剪承載力復(fù)核。C處截面上的剪力V與相應(yīng)的彎矩M計算如下：d,Cd,CC點處正截面有效高度h=1080mm=1.080m主筋2B36+0際剪跨比m與斜截面投影長度c分別為：d,C0c=0.6mh=0.6×3×1.080=1.9440將要復(fù)核的斜截面為圖中C—C截面（虛線）10彎起鋼筋為A（2B32A=1608（彎起鋼筋A(yù)相交很少，偏于安全，可以不考慮）。V=V+Vdu,Ccssb故距離支座中心2232mm處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。a、選定截面頂端位置：距支座中心3294mm處橫坐標：x=9250-3294=5956mm，正截面有效高度h=1080mm；現(xiàn)取斜截面投影長度：c’=h=1080mm，則頂點位置Db、斜截面抗剪承載力復(fù)核。D處截面上的剪力V與相應(yīng)的彎矩M計算如下：d,Dd,DVd,D=Vd,L=161.39+d,Dd,L2L218.52M=M(1-4X2)=2520.14×(1-d,Dd,L2L218.520跨比m與斜截面投影長度c分別為：d,D0c=0.6mh=0.6×3×1.=1.8810將要復(fù)核的斜截面為圖中D—D截面（虛線）10彎起鋼筋為A（2B32A=1608（彎起鋼筋A(yù)相交很少，偏于安全，可以不考慮）。V=V+Vdu,Dcssb故距離支座中心3294mm處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。a、選定截面頂端位置：距支座中心4320mm處橫坐標：x=9250-4320=4930mm，正截面有效高度h0=1045mm；現(xiàn)取斜截面投影長度：c’=h0=1045mm，則頂點位置Eb、斜截面抗剪承載力復(fù)核。E處截面上的剪力V與相應(yīng)的彎矩M計算如下：d,Ed,E0跨比m與斜截面投影長度c分別為：d,E0c=0.6mh=0.6×3×1.=1.8810將要復(fù)核的斜截面為圖中E—E截面（虛線）10彎起鋼筋為A（2B16A=402（彎起鋼筋A(yù)相交很少，偏于安全，可以不考慮）。V=V+Vdu,Ecssb故距離支座中心4320mm處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計要求。按照《公預(yù)規(guī)》6.4.3條的規(guī)定，最大裂縫寬度按以下式計算：s式中：C——考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取C=1.0；C2——考慮荷載作用的系數(shù)，長期荷載作用是，C2=1+0.5為s長期荷載效應(yīng)組合下的力，N為短期荷載效應(yīng)組合計算的力；sC——與構(gòu)件形式有關(guān)的系數(shù)，C=1.0；d——縱向受拉鋼筋A(yù)的直徑，取d=36mm取1號梁的彎矩效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合：Ms=SGik+SQjk=816.24+0.7×1043.22+66.3選短期組合時，鋼筋的應(yīng)力：sE——鋼筋的彈性模量，HRB335鋼筋，E=2.0×108MPa，代入后可得到：符合要求。五、變形驗算M=YfWYE=3.25×104MPac式中：S——全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對重心軸0的面積矩；EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up10(1),2)bfx2-EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up10(1),2)（bf-b）(x-t)2-nAs(h0-x)=0代入后：化簡：x2+247.21x-7200.77解方程得：x=27.68cm=276.8mmS0=1600×120×（276.8-1202）+（276.8-120）×180全截面對重心軸的慣性矩：I=6.1004328×1010mm4（見前）0全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩：0=1.213M=YfW=1.213×2.4×7.23×107=2.105×108N·mbbf3fx3-3（b-b）(x-t)3f代入后：B=EI=3.25×104×4.6539×1010=1.5125×1015B=0.95EI=0.95×3.25×104×6.1004328×1010=1.884×1015Ms=1612.79KN·m=1.61279×109N·mmB(Ms,|L(Ms,|」|Bcr(Ms,|L(Ms,|」|Bcr1515荷載短期效應(yīng)作用下的跨中截面撓度為EQ\*jc3\*hps42\o\al(\s\up0(可按以下規(guī)定取值：),θ)間強度可按線性插取用；故此題ηθ=1.45f應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，預(yù)拱度值按結(jié)構(gòu)自重和12可變荷載頻遇值計算的長期撓度之和采用。根據(jù)上述的計算結(jié)果M=816.24KN·m，M=1043.22KN·mGkQ1kM=71.56KN·mQ2k6消除自重影響后的長期撓度為：計算撓度小于規(guī)限值，故滿足規(guī)要求。第三部分橫梁的計算對于具有多根橫隔梁的橋梁，通常橫隔梁的彎矩在靠近橋中線的截 不利荷載布置如圖：縱向一行車輪荷載對中橫隔梁的計算荷載為：Poq=?yi==118.72KNP=1作用在1號梁軸上時：EQ\*jc3\*hps20\o\al(\s\up2(M),r1)=0.56×1.5×1.6+0.38×0.5×1.6-1×1.5×1.6=-0.75=-0.16×1.5×1.6+0.02×0.5×1.6=-0=0.38×1.5×1.6+0.29×0.5×1.6-1×0.5×1.對于汽車荷載產(chǎn)生的力，將求得的計算荷載P在相應(yīng)的影響線上影響，則得：負彎矩：M=1.3×1.0×118.72×（-0.154-0.243）=-61.27KN·m汽(-)