1引言

繼電保護(ProtectiveRelay,PowerSystemProtection)是研究電力系統(tǒng)故障和危及平安

運行的異常工況，以探討其對策的反事故自動化措施。因在其開展過程中曾主要用有觸點

的繼電器來保護電力系統(tǒng)及其元件(發(fā)電機、變壓器、輸電線路等)，使之免遭損害，所以

也稱繼電保護。根本任務是：當電力系統(tǒng)發(fā)生故障或異常工況時，在可能實現(xiàn)的最短時間

和最小區(qū)域內，自動將故障設備從系統(tǒng)中切除，或發(fā)出信號由值班人員消除異常工況根源,

以減輕或防止設備的損壞和對相鄰地區(qū)供電的影響。

繼電保護是保障電力設備平安和防止及限制電力系統(tǒng)長時間大面積停電的最根本、最重要、

最有效的技術手段。許多實例說明，繼電保護裝置一旦不能正確動作，就會擴大事故，釀

成嚴重后果。因此，加強繼電保護的設計和整定計算，是保證電網(wǎng)平安穩(wěn)定運行的重要工

作。實現(xiàn)繼電保護功能的設備稱為繼電保護裝置。本次設計的任務主要包括了六大局部，

分別為運行方式的選擇、電網(wǎng)各個元件參數(shù)及負荷電流計算、短路電流計算、繼電保護距

離保護的整定計算和校驗、繼電保護零序電流保護的整定計算和校驗、對所選擇的保護裝

置進行綜合評價。其中短路電流的計算和電氣設備的選擇是本設計的重點。通過分析，找

到符合電網(wǎng)要求的繼電保護方案。

電力系統(tǒng)和繼電保護技術的不斷開展和平安穩(wěn)定運行，給國民經濟和社會開展帶來了巨大

動力和效益。但是，電力系統(tǒng)一旦發(fā)生自然或人為故障，如果不能及時有效控制，就會失

去穩(wěn)定運行，使電網(wǎng)瓦解，并造成大面積停電，給社會帶來災難性的后果。因此電網(wǎng)繼電

俁護和平安自動裝置應符合可靠性、平安性、靈敏性、速動性的要求。要結合具體條件和

要求，本設計從裝置的選型、配置、整定、實驗等方面采取綜合措施，突出重點，統(tǒng)籌兼

顧，妥善處理，以到達保證電網(wǎng)平安經濟運行的目的。

繼電保護是隨著電力系統(tǒng)的開展而開展起來的。2()世紀初隨著電力系統(tǒng)的開展，繼電器開

始廣泛應用于電力系統(tǒng)的保護，這時期是繼電保護技術開展的開端。最早的繼電保護裝置

是熔斷器。從20世紀50年代到90年代末，在40余年的時間里，繼電保護完成了開展的

4個階段，即從電磁式保護裝置到晶體管式繼電保護裝置、到集成電路繼電保護裝置、再

到微機繼電保護裝置。

2繼電保護相關理論知識

2.1繼電保護的概述

研究電力系統(tǒng)故障和危及平安運行的異常工況，以探討其對策的反事故自動化措施。因在

其開展過程中曾主要用有觸點的繼電器來保護電力系統(tǒng)及其元件(發(fā)電機、變壓法、輸電

線路等)，使之免遭損害，所以沿稱繼電保護。

2.2繼電保護的任務

當電力系統(tǒng)發(fā)生故障或異常工況時，在可能實現(xiàn)的最短時間和最小區(qū)域內，自動將故障設

備從系統(tǒng)中切除，或發(fā)出信號由值班人員消除異常工況根源，以減輕或防上設備的損壞和

對相鄰地區(qū)供電的影響。

2.3繼電保護根本原理

繼電保護裝置的作用是起到反事故的自動裝置的作用，必須正確地區(qū)分“正常”與“不正常”

運行狀態(tài)、被保護元件的“外部故障”與“內部故障”，以實現(xiàn)繼電保護的功能。因比，通過

檢測各種狀態(tài)下被保護元件所反映的各種物理量的變化并予以鑒別。依據(jù)反映的物理量的

不同，保護裝置可以構成下述各種原理的保護。

23.1反映電氣量的保護

電力系統(tǒng)發(fā)生故障時，通常伴有電流增大、電壓降低以及電流與電壓的比值(阻抗)和它們之

間的相位角改變等現(xiàn)象。因此，在被保護元件的一端裝沒的種種變換器可以檢測、比擬并

鑒別出發(fā)生故障時這些根本參數(shù)與正常運行時的差異，就可以構成各種不同原理的繼電保

護裝置。電力系統(tǒng)發(fā)生故障后，工頻電氣量變化的主要特征是：

(1)電流增大：短路時故障點與電源之間的電氣設備和輸電線路上的電流將由負荷電流增

大至大大超過負荷電流。

(2)電壓降低：當發(fā)生相間短路和接地短路故障時，系統(tǒng)各點的相間電壓或相電壓值下降,

且越靠近短路點，電壓越低。

(3)電流與電壓之間的相位角改變：正常運行時電流與電壓間的相位角是負荷的功率因數(shù)

角，一般約為20°,三相短路時，電流與電壓之間的相位班是由線路的阻抗角決定的，一

般為60°?85°,而在保護反方向三相短路時，電流與電壓之間的相位角那么是180°

(-60°?-85°)o

(4)測量阻抗發(fā)生變化：測量阻抗即測量點(保護安裝處)電壓與電流之比值，正常運行時,

測量阻抗為負荷阻抗：金屬性短路時，測量阻抗轉變?yōu)榫€路阻抗，故障后測量阻抗顯著減

小，而阻抗角增大。

(5)不對稱短路時，出現(xiàn)相序分量，如兩相及單相接地短路時，出現(xiàn)負序電流和負序電壓

分量；單相接地時，出現(xiàn)負序和零序電流和電壓分量。這些分量在正常運行時是不出現(xiàn)的。

利用短路故障時電氣量的變化，便可構成各種原理的繼電保護。

23.2反映非電氣量的保護

如反響溫度、壓力、流量等非電氣量變化的可以構成電力變壓器的瓦斯保護、溫度保護等。

2.4對繼電保護裝置的要求

繼電保護裝置為了完成它的任務，必須在技術上滿足選擇性、速動性、靈敏性和可靠性四

個根本要求。對于作用于繼電器跳閘的繼電保護，應同時滿足四個根本要求，而對于作用

于信號以及只反映不正常的運行情況的繼電保護裝置，這四個根本要求中有些要求可以降

低。

(1)選擇性

選擇性就是指當電力系統(tǒng)中的設備或線路發(fā)生短路時，其繼電保護僅將故障的設備或線路

從電力系統(tǒng)中切除，當故障設備或線路的保護或斷路器拒動時，應由相鄰設備或線路的保

護將故障切除。

(2)速動性

速動性是指繼電保護裝置應能盡快地切除故障，以減少設備及用戶在大電流、低電壓運行

的時間，降低設備的損壞程度，提高系統(tǒng)并列運行的穩(wěn)定性。

一般必須快速切除的故障有：

1)使發(fā)電廠或重要用戶的母線電壓低于有效值(一般為0.7倍額定電壓)。

2)大容量的發(fā)電機、變壓器和電動機內部故障。

3)中、低壓線路導線截面過小，為防止過熱不允許延時切除的故障。

4)可能危及人身平安、對通信系統(tǒng)或鐵路信號造成強烈干擾的故障。

故障切除時間包括保護裝置和斷路器動作時間，?般快速保護的動作時間為0.04s?().O8s,

最快的可達0.01s?0.04s,一般斷路器的跳閘時間為0.06s?0.15s,最快的可達0.02s?0.06s。

對于反響不正常運行情況的繼電保護裝置，一般不要求快速動作，而應按照選擇性的條件,

帶延時地發(fā)出信號。

⑶靈敏性

靈敏性是指電氣設備或線路在被保護范圍內發(fā)生短路故障或不正常運行情況時，保護裝置

的反響能力。保護裝置的靈敏性是用靈敏系數(shù)來衡量。

能滿足靈敏性要求的繼電保護，在規(guī)定的范圍內故障時，不管短路點的位置和短路的類型

(3)執(zhí)行輸出局部：執(zhí)行輸出局部根據(jù)邏輯傳過來的指令，最后完成保護裝置所承當?shù)娜?/p>

務。如在故障時動作于跳閘，不正常運行時發(fā)出信號，而在正常運行時不動作等。

2.6工作回路

要完成繼電保護任務，除了需要繼電保護裝置外，必須通過可靠的繼電保護工作回路的正

確工作，才能完成跳開故障元件的斷路器、對系統(tǒng)或電力元件的不正常運行發(fā)出警報、正

常運行狀態(tài)不動作的仟務。

繼電保護工作回路一般包括：將通過一次電力設備的電流、電壓線性地傳變?yōu)檫m合繼電保

護等二次設備使用的電流、電壓，并使一次設備與二次設備隔離的設備，如電流、電壓互

感器及其與保護裝置連接的電纜等；斷路器跳閘線圈及與保護裝置出口間的連接電纜，指

示保護動作情況的信號設備；保護裝置及跳閘、信號回路設備的工作電源等。

3設計內容與要求

3.1設計根本資料

35KV供電系統(tǒng)圖，如圖1所示。

系統(tǒng)參數(shù)：電源I短路容量：SIDmax=15()MVA;電源II短路容量：

SllDmax=250MVA；供電線路:Ll=L2=15km,L3=L4=10km,線路阻抗:XL=0.4Q/kmo

圖3.135KV系統(tǒng)原理接線圖

1DKV母線負荷情況，見下表：

表3.110KV母線負荷情況

3.235KV變電所主接線圖

圖3.235KV變電所主接線圖

Bl、B2主變容量、型號為6300kVA之SF1-6300/35型雙卷變壓器，Y-A/11之常規(guī)接線方

式，具有帶負荷調壓分接頭，可進行有載調壓。其中Uk%=7.5。

運行方式：以SI、SH全投入運行，線路L1~L4全投。DL1合閘運行為最大運行方式：以

SH停運，線路L3、L4停運，DL1斷開運行為最小運行方式。變電所10KV出線保護最長

動作時間為1.5so

4本設計繼電保護裝置原理概述

4.1縱差動保護

三繞組變壓器差動保護的動作原理是按循環(huán)電流原理構成的。正常運行和外部短路時，三

繞組變壓器三側電流向量和(折算至同電壓等級)為零。它可能是側流入另兩側流出，

也可能由兩側流入，而從第三側流出。所以，假設將任何兩側電流相加再和第三側電流相

比擬，就構成三繞組變壓器的縱差動保護。其原理接線如圖3-1所示。

當正常運行和外部短路時，假設不平衡電流忽略不計，那么流入繼電器的電流為零。即i

R=i12+i112+iIH2=0o

當內部短路時，流入繼電器的電流那么為iR=i12+i112+i1112=SiK/na即等于各側短

路電流(二次值)的總和。

可見在正常及區(qū)外短路時，保護不會動作，而發(fā)生內部故障時，保護將靈敏動作。為保證

三繞組變壓器差動保護的可靠性和靈敏性，應注意以下幾點

(1)各側電流互感器的變比應統(tǒng)一按變壓器最大額定容量來選擇。

(2)外部短路時的三繞組變壓器比雙繞組變壓器的不平衡電流大，宜采用帶制動特性的

BCH-1型差動繼電器，假設BCH-1型仍不滿足靈敏度要求，可采用二次諧波制動的差動保

護。

(3)為解決實際變比與計算變比不一致而引起的不平衡電流，以保證每兩側線圈之間的平

衡，對BCH-1型差動保護，應將兩組平衡線圈分別接在二次電流較小的兩側。

圖3.3三繞組變壓器差動保護單相原理圖

本設計采用較經濟的BCH-1型帶有速飽和變流器的繼電器，以提高保護裝置的勵磁涌流的

能力。

4.2變壓器瓦斯保護

變壓器瓦斯保護的主要元件就是瓦斯繼電器，變壓器瓦斯保護是利用安裝在變壓器油箱與

汨枕間的瓦斯繼電器來判別變壓器內部故障；當變壓器內部發(fā)生故障時，電弧使油及絕緣

物分解產生氣體。故障輕微時，油箱內氣體緩慢的產生，氣體上升聚集在繼電器里，使油

面下降，繼電器動作，接點閉合，這時讓其作用于信號，稱為輕瓦斯保護；故障叫重時，

泊箱內產生大量的氣體，在該氣體作用下形成強烈的淚流，沖擊繼電器，使繼電器動作，

接點閉合，這時作用于跳閘并發(fā)信，稱為重瓦斯保護。其原理接線圖如圖3-2.

圖中：瓦斯繼電器KG的上觸點接至信號，為輕瓦斯保護；下觸點為重瓦斯保護，經信號

繼電器KS、連接片XE起動出口中間繼電器KOM,KOM的兩對觸點閉合后，分別使斷路

器QF1、QF2、跳閘線圈勵磁。跳開變壓器兩側斷路器，即

直流+—14SXfe-K^M一直流起動KOM。

直流+—>QF1*—直流跳開斷路器QFL

直流十■K6M-QF2田一直流跳開斷路器QF2。

再有，連接片XE也可接至電阻R,使重瓦斯保護不跳閘而只發(fā)信號。

圖3.4變壓器瓦斯保護原理接線圖

4.3平行雙回線路橫聯(lián)方向差動保護

平行雙回線路橫聯(lián)方向差動保護是通過比擬兩線路的電流相位和數(shù)值相同與否鑒別發(fā)生的

故障，由電流起動元件、功率方向元件和出口執(zhí)行元件組成，電流起動元件用以判斷線路

是否發(fā)生故障，功率方向元件用以判斷哪回線路發(fā)生故障，雙回線路運行時能保證有選擇

的動作。該保護動作時間OS,由于橫聯(lián)保護在相繼動作區(qū)內短路時，切除故障的時間將延

長一倍，故加裝一套三段式電流保護，作為后備保護。

4.4復合電壓啟動的過電流

當保護區(qū)內發(fā)生不對稱故障，系統(tǒng)出現(xiàn)負序電壓，負序過濾器13有電壓輸出使繼電器7常

閉觸點翻開，欠壓繼電器8失壓，常閉觸點閉合，接通中間繼電器9,假設電流繼電器4、

5、6任何一個動作，那么啟動時間繼電器10,經過整定時限后，跳開兩側斷路器。在對稱

短路情況下，電壓繼電器7不啟動，但欠壓繼電器8因電壓降低，常閉觸點接通，保護啟

動。

負序電壓整定值，可取額定電壓的6%；電流整定值，可取大于變壓器額定電流，但不必大

于最大電流（例如并聯(lián)運行的變壓器斷開一臺時）。

圖3.5復合電壓啟動的過電流俁護原理圖

4.5變壓器中性點直接接地零序電流保護工作原理

目前大電流接地系統(tǒng)普遍采用分級絕緣的變壓器，當變電站有兩臺及以上的分級絕緣的變

壓器并列運行時，通常只考慮一局部變壓器中性點接電，而另一局部變壓器的中性點那么

經間隙接地運行，以防止故障過程中所產生的過電壓破壞變壓器的絕緣。為保證接地點數(shù)

目的穩(wěn)定，當接地變壓器退出運行時，應將經間隙接電的變壓器轉為接地運行。由此可見

并列運行的分級絕緣的變壓器同時存在接地和經間隙接地兩種運行方式。為此應配置中性

點直接接地零序電流保護和中性點間隙接地保護。這兩種保護的原理接線如圖E-127所示

中性點直接接地零序電流保護：中性點直接接地零序電流保護一般分為兩段，第一段由電

流繼電器1、時間繼電器2、信號繼電器3及壓板4組成，其定值與出線的接地保護第一段

相配合，0.5s切母聯(lián)斷路器。第二段由電流繼電器5、時間繼電器6、信號繼電器7和8壓

板9和10等元件組成，。定值與出線接地保護的最后一段相配合，以短延時切除母聯(lián)斷路

器及主變壓器高壓側斷路器，長延時切除主變壓器三側斷路器。

中性點間隙接地保護：當變電站的母線或線路發(fā)生接地短路，假設故障元件的保護拒動，

那么中性點接地變壓器的零序電流保護動作將母聯(lián)斷路器斷開，如故障點在中性點經間隙

接地的變壓器所在的系統(tǒng)中，此局部系統(tǒng)變成中性點不接地系統(tǒng)，此時中性點的電位將升

至相電壓，分級絕緣變壓器的絕緣會遭到破壞，中性點間隙接地保護的任務就是在中性點

電壓升高至危及中性點絕緣之前，可靠地將變壓器切除，以保證變壓器的絕緣不受破壞。

間隙接地保護包括零序電流保護和零序過電壓保護，兩種保護互為備用。

零序電流保護由電流繼電器12、時間繼電器13、信號繼電器14和壓板15組成。一次啟動

電流通常取100A左右，時間取0.5s。llOkV變壓器中性點放電間隙長度根據(jù)其絕緣可取

115?158mm,擊穿電壓可取63kV（有效值）。當中性點電壓超過擊穿電壓（還沒有到達危

及變壓器中性點絕緣的電壓）時，間隙擊穿，中性點有零序電流通過，保護啟動后，經0.5s

延時切變壓器三側斷路器。

零序電壓保護由過電壓繼電器16、時間繼電器17、信號繼電器18及壓板19組成，電壓定

植按躲過接地故障母線上出現(xiàn)的最高零序電壓整定，UOkV系統(tǒng)一般取150V；當接地點的

選擇有困難、接地故障母線3Uo電壓較高時，也可整定為180V,動作時間取0.5s。

圖3.6變壓器中性點直接接地零序電流保護和中性點間隙接地保護的原理接線圖

4.6過電流保護的構成及工作原理

三繞組變壓器外部故障時，其過電流保護應有選擇性地斷開故障側斷路器。而使其余兩側

繼續(xù)正常運行，為此，應按如下原那么來實現(xiàn)過流保護。

（1）對單側電源三繞組變壓器（如圖E-111所示），應裝設兩套過電流保護。一套裝于負

布側，如繞組IHHI,其動作時限山1最小，保護動作僅跳開QF3。另一套裝在電源側，如

繞組I,它設兩級時限tl和til,til=tlH+Al,用以切除QF2；而+用以切

除高、中、低三側斷路器。

（2）對兩端或三端電源的變壓器，三側均應設過電流保護，并根據(jù)計算值在動作時限小的

電源側加裝方向元件，以保證動作的選擇性。

圖3.7單電源三繞組過電流保護原理接線圖

、

5短路電流計算和繼電保護設計整定

5.1初始數(shù)據(jù)

35KV供電系統(tǒng)圖，如圖1所示。

系統(tǒng)參數(shù)：電源I短路容量：SIDinax=15()MVA；電源H短路容量：

SllDmax=250MVA：供電線路：L"L2=15km,L3=L4=l()km,線路阻抗：XL=0.4Q/kmo

圖4.135KV系統(tǒng)原理接線圖

10KV母線負荷情況，見下表：

表4.110KV母線負荷情況

35KV變電所主接線圖，如圖4.2所示

圖4.235KV變電所主接線圖

Bl、B2主變容量、型號為6300kVA之SF1-6300/35型雙卷變壓器,Y-A/11之常規(guī)接線方

式，具有帶負荷調壓分接頭，可進行有載調壓。其中Uk%=7.5。

運行方式：以SI、SH全投入運行，線路L1~L4全投。DLI合閘運行為最大運行方式；以

SII停運，線路L3、L4停運，DL1斷開運行為最小運行方式。變電所10KV出線保護最長

動作時間為1.5so

5.2設計計算

系統(tǒng)等效電路圖

圖4.3系統(tǒng)等效電路圖

基準參數(shù)選定：

SB=100MVA,UB=Uav即：35kV側UB=37KV,10kV側UB=10.5KVO

阻抗計算〔均為標幺值〕：

1)系統(tǒng)：XI=100/200=0.5X2=100/250=0.4

2)線路：LI,L2：X3=X4=11X1SB/VB2=O.4X15X100/372=0.438

L3,L4：X5=X6=13SB/VB2=0.4X10X100/372=0.292

變壓器：Bl,B2：X7=X8=(Uk%/100)SB/S=0.075X100/6.3=1.19

52.4短路電流計算：

1)最大運行方式：

系統(tǒng)化簡如圖4.4所示.

圖4.4系統(tǒng)簡化圖

其中：

X9=X2+X3〃X4=0.719

X10=Xl+X5〃X6=0.546

Xll=X10/7X9=0.31

X12=XI1+X7=1.5

據(jù)此，系統(tǒng)化簡如圖4.5所示

圖4.5系統(tǒng)簡化圖

故知35KV母線上短路電流：

Id1max=IB17X11=1.56/0.3l=5.032(KA)

10KV母線上短路電流：

Id2max=IB2/X12=5.5/1.5=3.667(KA)

折算到35KV側：

Id21max=IBl/X12=1.56/1.5=1.04(KA)

對于d3點以煉鐵廠計算煉鐵廠的阻抗應該為3.628/2

Id3max=5.5/(1.5+3.628)=1.073(KA)

最小運行方式下：

系統(tǒng)化簡如圖4.6所示c

圖4.6系統(tǒng)簡化圖

因SH停運，所以僅考慮SI單獨運行的結果；

X13=X9+X7=0.719+1.19=1.909

所以35KV母線上短路電流：

Id1min=IBl/X9=1.56/0.719=2.17(kA)

所以10KV母線上短路電流：

Id2min=IB2/X13=5.5/1.909=2.88(kA)

折算到35KV側：

Id21min=IB1/XI3=1.56/1.909=0.817(kA)

Id3min=5.5/(1.909+3.628)=0.993(kA)

折算到35KV側：

Id3lmin=1.56/(1.909+3.628)=0.282(kA)

6.主變繼電保護整定計算及繼電器選擇

6.1瓦斯保護

輕瓦斯保護的動作值氣體容積為250?300cm2整定，本設計采用280cm2。重瓦斯保護的動

作值按導油管的油流速度為0.6?1.5cm2整定本，本設計采用0.9cm2瓦斯繼電器選用FJ3-80

型。

6.2縱聯(lián)差動保護：

選用BCH-2型差動繼電器。

62.1計算Ie及電流互感器變比

表6.1電流G感器變比

各側數(shù)據(jù)

名稱

Y(35KV)A(10KV)

額定電流Iie=S/木Ule=)03.9AI2E=S/■U2e=346.4A

變壓器接線方式YA

CT接線方式AY

小I/5=180/5

CT計算變比lcI2e/5=346.4/5

實選CT變比n,200/5400/5

實際額定電流/Iie/nl=4.50Al2e/n1=4.33A

不平衡電流Ibp4.50-4.33=0.17A

確定根本側根本側非根本側

62.2確定根本側動作電流：

⑴躲過外部故障時的最大不平衡電流

Idzl^KKIbp

利用實用計算式：Idzl=KK(KfzqKtxfi+U+fza)Id21max

式中：KK—可靠系數(shù)，采用1.3；

Kfzq一非同期分量引起的誤差，采用1；

Ktx-同型系數(shù)，CT型號相同且處于同一情況時取0.5,型號不同時取1,本設計取1。

AU—變壓器調壓時所產生的相對誤差，采用調壓百分數(shù)的一半，本設計取().05。

Afza-繼電器整定匝書數(shù)與計算匝數(shù)不等而產生的相對誤差，暫無法求出，先采用中間值

0.05o

代入數(shù)據(jù)得Idz1=1.3X(1X1X0.1+0.05+0.05)X1.04=270.4(A)

⑵躲過變壓器空載投入或外部故障后電壓恢復時的勵磁涌流

Idzl=KKIe

式中：KK—可靠系數(shù)，采用1.3；

Ie—變壓器額定電流：

代入數(shù)據(jù)得Idzl=1.3XI03.9=135.1(A)

⑶躲過電流互改器二次回路短線時的最大負荷電流

Idzl=KKTflnnax

式中：KK—可靠系數(shù)，采用1.3；

Idzl一正常運行時變壓器的最大負荷電流；采用變壓器的額定電流。

代入數(shù)據(jù)得Idzl=1.3XI03.9=135.1(A)

比擬上述(1),(2),(3)式的動作電流，取最大值為計算值，

即：Idz1=270.4(A)

62.3確定根本側差動線圈的匝數(shù)和繼電器的動作電流

將兩側電流互感器分別結于繼電器的兩組平衡線圈，再接入差動線圈，使繼電器的實用匝

數(shù)和動作電流更接近于計算值；以二次回路額定電流最大側作為根本側，根本側的繼電器

動作電流及線圈匝數(shù)計算如下：

根木側(35KV)繼電器動作值

IdzjsI=KJXIdzI/nl

代入數(shù)據(jù)得Idzjsl=3X270.4/40=11.71(A)

根本側繼電器差動線圈匝數(shù)WcdjsI=Awo/Idzjsl

式中：Awo為繼電潛動作安匝，應采用實際值，本設計中采用額定值，取得6()安匝。

代入數(shù)據(jù)得WcdjsI=60〃1.71=5.12(匝)

選用差動線圈與一組平衡線圈匝數(shù)之和較Wcdjsl小而相近的數(shù)值，作為差動線圈整定匝數(shù)

WcdZo

即：實際整定匝數(shù)WcdZ=5(匝)

繼電器的實際動作電流IdzjI=Awo/WcdZ=60/5=12(A)

俁護裝置的實際動作電流Idzl二IdzjINl/Kjx=12X40/小=277.1A

確定非根本側平衡線圈和工作線圈的匝數(shù)

平衡線圈計算匝數(shù)WphjsII=Wcdz/Ie2JI-Wcdz

=5X(4.5/4.33/)=0.19(匝)

故，取平衡線圈實際匝數(shù)WphzII=0

工作線圈計算匝數(shù)Wgz11=WphzII+Wcdz=5(匝)

62.5計算由于整定匝數(shù)與計算匝數(shù)不等而產生的相對誤差Afza

△fza=(WphjsII-WphzII)/(WphjsII+Wcdz)

=(0.19-0)/(0.19+5)=0.04

此值小于原定值0.()5,取法適宜，不需重新計算。

62.6初步確定短路線圈的抽頭

根據(jù)前面對BCH-2差動繼電器的分析，考慮到本系統(tǒng)主變壓器容量較小，勵磁涌流較大，

應選用較大匝數(shù)的“C-C”抽頭，實際應用中，還應考慮繼電器所接的電流互感器的型號、

性能等，抽頭是否適宜，應經過變壓器空載投入試臉最后確定。

62.7保護裝置靈敏度校驗

差動保護靈敏度要求值Klm<2

本系統(tǒng)在最小運行方式下，10KV側出口發(fā)生兩相短路時，保護裝置的靈敏度最低。

本裝置靈敏度Klm=0.866KjxIdlmin/Idzl