1設計資料及執行規范

1.1鋼引橋形式

某地區大班輪客貨浮碼頭下承式桁架鋼引橋

1.2鋼引橋跨度

鋼引橋跨度定為30m

1.3設計荷載

1.3.1汽車荷載

鋼引橋的汽車荷載為63荷載狀況見表1——1和圖1——lo

小型汽車荷載原則值附表表1——1

重要指標6t汽車

總重力60

載重量2.5

后軸中立原則值42

前軸重力原則值18

軸距4.0

輪距1.7

后輪著地寬度大長度0.bOxO.20

前輪著地寬度*長度0.25x0.20

圖1——16t汽車輪壓分布圖

1.3.2沖擊系數

鋼引橋承受動荷載時，應將設計荷載乘以沖擊系數，沖擊系數可按下式計算:

15

1+11=1+---------（1——1）

37.5+L

式中:

L——計算構件的跨度

由于鋼引橋上車速較慢，取

1.3.3人群荷載

鋼引橋的人群荷載為450kg/m2,4.5kPa

在設計中假設汽車荷載與人群荷載不一樣步出現

1.3.4風荷載

鋼引橋口勺風荷載為90kg/nf,0.90kPa

水流力、雪荷載、堆貨等均不予考慮

1.4構造材料

1.鋼構造用Q235AF

2.焊條E43型

3.滾輪用Q235AF

4.輪軸用45號鍛鋼（碳素鋼）

1.5制造條件

工地制造，所有采用焊接

1.6容許最大長細比

根據斜坡碼頭及浮碼頭設計與施工規范或水運工程鋼構造設計規范426條:

1.重要構件100（受壓）、130（受拉）

2.次要構件130（受壓）、180（受拉）

3.聯結系150（受壓）、200（受拉）

1.7容許撓度

桁架口勺最小高度，由剛度規定確定，與受彎撓度限值有關。高度不能太小，桁架桿件截面選出后，尚需

按構造力學中的J變位公式驗算桁架H勺撓度。

根據水運工程鋼構造設計規范331條規定鋼引橋主桁架H勺撓度限值I。）WL/700,其高度H在（1/

12?1/8）L范圍內選用。

1.8設計執行規范

1.中華人民共和國行業原則港口工程荷載規范(JTS144-1-2023).北京：人民交通出版社，2023

2.中華人民共和國行業原則斜坡碼頭及浮碼頭設計與施工規范(JTJ294—98).北京：人民交通出版社,

1998

3.中華人民共和國行業原則水運工程鋼構造設計規范(JTS152—2023).北京：人民交通出版社，2023

2鋼引橋構造選型和布置

2J主梁的形式

為適應某地區大班輪客貨運浮碼頭日勺需要，鋼引橋采用單跨下承式。

本引橋跨度較大(30m),為節省鋼材、減輕自重，主桁梁決定選用焊接平行弦桁架式主梁。

為了使構造受力明確，材科集中使用，采用雙主梁式，設有下縱平聯、簡樸三角撐式橫向聯結系。

根據規范258條：鋼引橋布置成雙主梁構造，主梁之間的中心距B>L/20=30/20=1.5m,實取5m。

連接窟船與岸壁的單跨或多跨活動鋼引橋常采用下承式，見圖2——lo

2.2鋼引橋的基本尺寸

引橋的基本尺寸見圖2一—2o

（a）主桁架立面圖（b）橋面系統6置圖（c）下弦平面縱向聯結系（d）橫向聯結系（開口鋼架）

圖2——2引橋的基本尺寸

2.2.1鋼引橋跨度

當地最大水位差為3.0m,見圖2——3。水位差變化不大，采用單跨30m,橋面縱坡為1:10,可滿足工藝

設計的容許坡度。

設計低水位時與設計高水位時水面高差為3.0m,根據規范2.4.2條：引橋的J最大坡度為1：10,可不設置

活動踏步。

rm.

2.2,2鋼引橋寬度

根據大班輪客貨碼頭『、J使用規定，參照根據斜坡碼頭及浮碼頭設計與施工規范表253,決定橋面寬度采

用5m。參照資料詳細見表2------1o

鋼引橋寬度參照表表2——1

序號使用條件寬度(m)闡明

1客貨碼頭4.5~5.5

2中、小客運碼頭3.5~4.5

3單線固定皮帶機、電瓶車或非機動車3.0~4.0

4雙向電瓶車或本機動車3.5~4.5

5汽車、拖車、叉式裝載車4.5~5.5單行道

6液體貨品碼頭按管線布置確定，其人行道寬度不不不小于

1.Ora

2.2.3主梁高度

根據斜坡碼頭及浮碼頭設計與施工規范2.5.5條規定，對于桁架式土梁高度(L/8—L/15)式中；L——

鋼引橋設計跨度，本設計中取為30m,計算得h=2.5m,本設計中采用2.5m。

2.2.4桁架節間長度

采用12個節間，節間長度a=30/I2=2.5m。滿足節間數為偶數和斜桿傾角在35°?55°范圍內的條件：

⑴腹桿的J體系應力爭簡樸，其布置應使桁架內力的分布合理，節點的構造簡樸。

⑵腹桿和節點H勺數目要少，桿件和節點的形狀與尺寸盡量劃一，使長桿受拉、短桿受壓，并且盡量使節

點荷載能以較短U勺途徑傳至支座。

⑶斜桿II勺傾角對其自身內力U勺影響很大，一般應取30°?60°范圍內，最佳是45°左右，這樣可使節點

構造合理，節點板尺寸不至于過長或過寬，以減少鋼材用量和制造的勞動量。

⑷腹桿布置和桁架節間長度H勺劃分應同步進行。

節間數宜為偶數，這樣能使腹桿布置對稱，以適應桁架之間支撐日勺布置。

當鋼引橋中桁架與次梁相連接時，宜使次梁布置在桁架弦桿日勺節點上，以防止弦桿因受節間荷載而引起

彎矩，故節間長度劃分一般應與次梁H勺間距配合一致.

一般狀況節間長度為（0.8?1.2）H,鋼引橋中桁架節間一般不適宜不小于1.5?2.5m

人字式（附加豎桿和吊桿,振桿體系）（見圖2——4）合用于下承式鋼引橋主桁架。下弦節點與橫梁連接，

為傳遞橫梁的節點荷載尚須附加受拉豎桿（吊桿）。附加受壓或受拉豎桿因只承受局部節點荷載，故所需截面較

小。

同Q4I一》化力。

2.3橋面系的梁格形式和布置

橋面系采用復式梁格，布置縱梁和橫梁，采用等高連接，橋面板直接支承在縱、橫梁翼緣上，這樣即可

增長引橋的剛度，乂可減小橋面系口勺高度，如圖2——5。

橫梁沿著主梁的跨度方向等間距布置，并布置在主桁梁設有豎直腹桿的節點上。因此，

橫梁的間距等于主桁梁的節間長度2.5m0橫梁的跨度等于兩片主桁架的中心距離5m。

縱梁的間距與橋面系H勺活荷載有關，并影響橋面板H勺厚度。橋面板采用等厚度，故縱梁沿著橫梁的跨度

方向均勻布置。梁支承在橫梁上，其跨度即為橫梁時間距2.5m。經初步計算，縱梁間距采用500mm,面板厚

度為10mm。

2.4聯結系的布置

2.4.1縱向聯結系

由于引橋口勺高度為2.5m,因受通車凈空條件的限制（凈空島?度為5m）不能設上平縱聯

只能在兩主桁架下弦桿之間的平面內設置下半縱聯，用以承受風荷載和增長鋼引橋的抗扭刎度。下半縱聯采

用交叉腹桿式，其弦桿即運用兩主桁梁的下弦桿兼之，橫梁兼作下縱平聯的豎桿。

2.4.2橫向聯結系

引橋為開敞下承式鋼引橋，由于使用規定，在兩主桁架之間的橫剖面上不容許布置橫向聯結系。為了保證

主桁架上弦平面外的穩定性，在主桁架的每個節點處布置二用撐式的^向聯結系。

2.5支座形式

鋼引橋靠冤船端的支座采用滾輪形式，靠橋墩端H勺支座采用弧面滑動形式。鋼引橋兩端設錨栓拉環分別

與克船和橋臺聯結。

????―一?.一??.a?.rvw

3橋面系設計

3.1橋面板

縱梁間距Ll=0.5m,橫梁間距L2=2.5m；6t汽車最大輪壓P=2100kg。

后輪著地寬度b=50cm；c=20cm<）

d=>/502+202=53.9cm

當后輪作用在板跨中央時，在該處產生最大彎矩。

L2/LI=2.5/0.5=5,c/b=20/50=0.4,由附錄七表7查得;I=3.0,"=1.0,。=1.427,

i//=—0.457,又〃=0.1,

P47

貝！JMx=—[(2Ig----FA—。)(1+〃)+(〃+“)(1—〃)]

3兀血

=218.33kg?cm

=155.4kg.cm

故每厘米寬度橋面板艮I最大彎矩：

Mx=0.5x(Mi+1.1Mx)

由于有汽車荷載時，不考慮均布荷載，即Mi=0。

因止匕Mmax=0.5x1.1x218.33=120.08kg.cm

橋面板厚度^='￡^=0.67cm

V團

取厚度為0.7cm。

3.2縱梁設計

3.2.1尺寸及荷載

縱梁的計算跨度L=2.5m,縱梁時間距L=a=0.5m,

在一根縱梁上也許出現H勺最大荷載為6t汽車后輪作用在梁上。

活荷載：P=4200/2=2100公斤

靜荷載q：面板自重0.007x0.50x7850=27.48kg/m；縱梁自重(初估用I16a)=20.5kg/m

故：q=27.48+20.5=47.98kg/m

沖擊灰物m44

圖3——2縱梁計算簡圖

322內力計算

縱梁為支撐在橫梁上的簡支梁，在汽車荷載作用下，當汽車后輪作用在縱梁跨中央時，縱梁產生最大彎

矩，見圖3——1,當后輪作用在縱梁端部時，梁支承產生最大剪力，見圖3——2。

Pl1,2

Mnm=(1+R)—+—q/=174373kgem

48

Qmax=(1+RP+yL=2790kg

323截面選擇

需要WxuMgJDFIOgcn?

選用I16：y^Z=l4lcm3；/r1130cm'；--=13.8cm；6=0.60cm；q=20.5kg/rn：h=l6cm。

SX

強度驗算：

M

彎應力er=一=1236kg/cm-<[er]=1600kg/cm2

W

Qq

更應力"-----=336kg/cm2<[T]=IO(X)kg/cm2

I?

整體穩定性驗算

因縱梁上翼緣與橋面板持續焊接，縱梁不致喪失整體穩定，故驗算略。

撓度驗算:

f=ZLl+

48E/、384E/、

=0.298cm<lcm

撓度符合規定

3.3橫梁設計

橫梁為支承在主桁梁節點上的簡支梁，計算跨度即為兩主桁架的中距L=5m,橫梁的間距為2.5m

3.3.1內力計算

(1)汽車荷載

人群荷載及6t汽車前輪荷載均不是控制狀況，根據構造力學得知，6t汽車兩后輪位置如圖3——3所示，

即兩后輪荷載日勺合力與后輪對稱于橫梁跨中時，在橫梁上離跨中較近之后輪處產生最大彎矩。

RA=2100X1.1X(1.225+2.925)x1=1917kg

Mmax=1.1X2.075RA=1.1x2.075x1917=4376kg.m

跨中彎矩Mc=2.5x1917-1.12x1000x.425=3811kg?m

當一種后輪離橋面邊緣為0.5米時，在橫梁上產生最大剪力：

^?=1.1x2100x(2.8+4.5)x—=3373kg.m

5

(2)恒載

橋面板和縱梁的自重是通過縱梁支座作用于橫梁上，由于縱梁的間距較密，故可將橫梁上承受日勺集中荷

載化為均布荷載計算。

縱梁及面板自重20.5+27.48=47.98kg/m

縱梁反力47.98x2.5=120kgqi=120/0.5=240kg/m

橫梁初估用I25a,橫梁自重q2=38.1kg/m

q=qi+q2=240+38.1=278.1kg/m

RA=；qL=695.2kg的

M=2.075x695.2-0.5x278.1x2.075x2.075=843.8kg.m

2例=4376+844=5220kg.m

Z°=3373+695=4068kg

2截面選擇

需要w=21=5220/1600=326cm3

I<T]

采用I25aW=402cm3；l=5020cm4；=21.6cm；6=6.0mm；

Sx

g=38.1kg/m

3截面驗算

(1)強度驗算

彎應力cr=Z^=522000

=1299kg/cm2<[o-]=1600kg/cm2

W402

Qq

剪應力T=—=269kg/cm2<[r]=1000kg/cm2

I?

(2)整體穩定性驗算

由于采用等高連接，橋面板和縱梁及橫梁日勺上翼緣焊牢，整體穩定性有保證，可不比驗算。

(3)撓度驗算

1汽車荷載作用

在兩個輪壓P作用下，梁I內跨中撓度可由下式求得:

rParc、/2/2rc323,

力+-4aL+2a-ac-c]

0.81cm

2恒載作用：f==0.21cm

J2384E/

f=f+f=1.02cm<[/]=—=2cm

J\J225()250

撓度符合規定。

3.4端橫梁設計

端橫梁需要考慮千斤頂落梁日勺也許性，設千斤頂在端橫梁下離支座1米處。

橋重G=qBL

由任務書選用鋼引橋單位面積自重為q=1.8KN/nf；橋寬B=5m,在計算橋重時取橋長

L=30.6m.,

因此G=0.18x5x30.6=27.54t

又落梁時鋼引橋兩端的端橫梁下各設置有兩個千斤頂,

每個千斤頂支承荷載Q=1x27.54x1.3=8.95tM=8.95x1=8.95t.m

故,

4

需要W=—=895000=559.4cm3采用128bW=534cm3

[a]1600

895000.“I’i

534=1676kg/cm2?1.05[rr]

4.主桁梁設計

4.1主桁架口勺計算簡圖

主桁架采用平行弦桿式簡支桁架，腹桿布置為三角形附加豎桿式，見圖2-2。計算跨度L=30m,節間長度

d=2.5m,桁架高度h=2.5m,斜桿傾角a=45°,橋面寬度B=5m。

4.2節點荷載

恒載

鋼引橋構造自重:q=1.8KN/m2

構造自重的節點荷載:P'=0.5qdb=0.5X0.18X2.5X5=1.125t

4.2.2人群荷載:q=450kg/m,

人群荷載艮I節點荷載：P''=0.5X0.45義2.5X5=2.813t

4.2.3汽車荷載

每個前輪重1.8/2=0.9t,每個后輪重4.2/2=2.It,沖擊系數取1.1

車輪靠近桁架0.5m時，對桁架內力產生最大影響，見圖4T

PP

0.5m——2,8m

VV

A7\

圖4-1汽車荷載在橫向最不利位置圖

后輪作用對主桁架產生的最大節點荷：Pl=2.1X(2.8+4.5)4-5=3.1t

前輪作用對主桁架產生的最大節點荷：P2=0.9XC2.8+4.5)4-5=1.3t

43桿力計算

4.3.1恒載

桁架每個節點作用單位力時.，桿件內力見圖4-2,

6P

圖4-2桁架桿件內力系數(當節點荷載為P時)

當考慮自重時,鋼引橋節點載荷P=l.1253桁架桿件內力見圖4-3o

4.3.2汽車荷載

在桁架各桿件中產生最大內力時的車輪位置見圖4-4

當汽車后輪位于節點b時，x=2.5m,見圖4-4(a),在下弦桿Ac及端斜桿AB中產生最大內力。

左支點反力RA=(27.5P3'+23.5P3'')/L=(27.5X3.1+23.5X1.3)/30=3.9t

下弦桿Mc=RaXx/h=3.9t

端斜桿Nab=-J2R,1-5.5t同理可求其他桿件內力，見圖4-5。

(g)

圖4-4桁架桿件產生最大內力時的輪壓位置圖

（a）AB及Ac桿；（b）Bc及BD桿；（c）cD及ce桿；（d）De及DF桿;

（e）eF及eg桿；（f）Fg及FG桿；（g）Fg桿

圖4-5汽車-6

級荷載作用下桁架內力圖

4.3.3人群荷載

人群節點荷載P尸2.8133當人群荷載充滿全橋時，桁架各弦桿的內力最為不利，各弦桿的內力值可將弦

桿內力系數（見圖4-2）乘上人群節點荷載P2求得見圖4-6；但對于桁架斜桿，最不利的荷載位置應根據各斜

桿的影響線而定，見圖4-7,從而求得斜桿內力。沿橋跨單位長度上的人群荷載q=0.45x2,5=1.1253

圖4.7人群荷載作用下桁架斜桿影響線

3乂8桿；（1））8（:桿；（，幾口桿；（（1）。6桿;（e）eF桿；（f）Fg桿；（g）F'g桿

圖4-6人群荷載作用下桁架桿件內力圖

4.3.4內力組合

詳細見表4-1。

桁架桿件內力計算表表4T

人群荷載產

恒載產生汽車荷載產

桿件生的內力合計

的J內力（t）生的1內力（t）

（t）

BC-11.3-7.7-28.1-39.4

CD-11.3-7.7-28.1-39.4

上弦DE-18.0-12.1-45.0-63.0

EF-18.0-12.1-45.0-63.0

EG-20.3-13.4-50.6-70.9

Ab6.24.315.521.7

be6.24.315.521.7

cd15.210.338.053.2

下弦

de15.210.338.053.2

ef19.713.249.268.9

fg19.713.249.268.9

AB-8.7-6.1-21.9-30.6

Be7.145.418.025.1

cD-5.56-4.8-14.6-20.2

斜桿De3.964.311.68.3

eF-2.36-3.7-8.9-6.1

3.26.54.0

Fg0.8

-2.6-4.5-1.6

Bb1.133.412.84.54

Cc0000

豎桿Dd1.133.412.84.54

Ee0000

Ff1.133.412.84.54

Gg0000

注：1.汽車荷載包括沖擊荷載。

2.在就算桁架桿件內力時，假定汽車荷載和人群荷載不一樣步作用。

4.4桿件截面選擇

y現以上弦為例闡明如下：假定上弦全場截面不變，按上弦最大內

一?力Nmax=-70.9t計算。L=250cm,Ly=250cm(每個人節點設有橫向三

------------^一一-一H

角撐)，采用2N140X12,A=2X32.5=65cm2-,

UU244CX12

R、=4.31cm,Zo=3.90cm。

設節點板厚度采用6=10mm,Ry=6.16cm,Xx=250/4.31=58.0<[X]=100,(l)=0.851,

Xy=250/6.16=40.6。o=N/A=70900/(0.851X65)=1282kg/cm2<1600kg/cm2-

由于半穿式鋼引橋無上平縱聯，在橫向聯結系

圖4-8上弦桿截面

設計完畢后，還須對上弦桿進行穩定性驗算,故這里。值宜偏低。

桁架各桿件截面選擇成果見表4-2o

桁架桿件截面選擇表表4-2

計算應

計算長度計算截面型式截面回旋半徑

桿件長細比力

(cm)內力與尺寸(雙積(C(cm)

(kg/c

(t)角鋼)而)

名稱編號LxLyR、Ry入X入ym1)

BC250250-39.4

CD25()250-39.4

上弦DE250250-63.0ZI40X12654.316.165840.60.8511282

EF250250-63.0

FG250250-70.9

Ab25025021.7

be25025021.7

下弦cd25025053.2ZI25X1048.83.855.526545.311412

de25025053.2

ef25025068.9

fg25025068.9

AB354354-30.6Z125X1048.83.855.5292640.657954

Be28335425.1Z75X823.02.283.5012410111091

cD283354-20.2Z90X1034.32.263.541251000.4321363

斜桿De2833548.3Z75X823.02.283.501241011360

eF283354-6.1Z75X823.02.283.501241010.439604

2833544.0Z75X823.02.283.501241010.439

Fg396

283354-1.6Z75X823.02.283.501241010.439

Bb2002504.54

Cc2002500

Dd2002504.54

豎桿N75X823.03.503.505771.51197

Ee2002500

Ff2002504.54

Gg2002500

4.5節點連接焊縫計算

節點板厚度采用10mm。

h2

焊條采用E43,腳焊縫容許應力[TL]=1200kg/cmo

4.5.1桿件端部連接焊縫

斜桿ABN=-30.6t,選用截面為2N125X10。

每個角鋼需要H勺焊縫面枳A產30600/(2X1200)=12.8cm2

z

肢背Af=0.7A,=0.7X12.8=8.9cm

肢尖AJ'=0.3A,=0.3X12.8=3.9cm2

肢背焊縫設h'ROmm,1\=A//0.7h>12.7cm,取13cm。

肢尖焊縫設h''f=8mm,1''尸AJ'/O.7h''尸7.0cm,取9cm。

其他桿件亦均為等肢角鋼，肢背肢尖口勺面積各按().7和0.3分派，計算成果見表4-3。

桁架桿件焊縫計算表表4-3

桿

桿

計

每個角鋼所需焊縫面積確定的焊縫尺寸(mm)

件

件

算

(cm2)

名

編肢背肢尖

內角鋼尺寸

稱

號

力

z

⑴AfAf”■1；hZ「

Af

AB30.Z125X1012.88.93.910130890

斜Be6Z75X810.57.43.18150690

cD25.Z75X108.45.92.58120680

De1Z75X83.52.51.08100660

桿eF20.Z75X82.51.80.7880660

Fg2Z75X81.71.20.588066C

8.3

6.1

4.0

豎

桿4.5Z75X81.91.30.667066C

上

弦BC39.4Z140X1216.511.64.9101808Id

桿0

Ab21.7Z125X109.16.42.710110870

4.5.2弦桿與節點板的連接焊縫

以節點D為例闡明如下：NCp=-39.4t,N后-63t,ZN=63-39.4=23.6t

h2

AF=dN/2[TL]=9.8cm

肢背焊縫AJ=O.7Ar=0.7X9.8=6.9cm2

設h'L8mm,1>A//0.7h\=6.9/(0.7X0.8)=12.3cm

肢尖焊縫A「’=0.3AFO.3X9.8=2.9cm2

4.5.3弦桿的拼接

上弦桿和下弦桿日勺拼接計算從略，拼接構造圖如圖4-9和圖4T0所示。

圖4-9上弦桿拼接

圖4-10下弦桿拼接

4.6撓度驗算

構造自重的節點荷載：PFI.125t

人群荷載的節點荷載：Prf.813t（按充滿全跨計算）

汽車后輪對主桁架產生的最大節點荷載：P3'=3.ito

汽車前輪對主桁架產生的最大荷載：P3，'=1.3t。

按汽車后輪位于跨中央節點g時，計算主桁架撓度，見表4-4

主桁架撓度計算表表4一4

桿L/A單位力每個節汽車荷

截面長度作用在點作用載作用

積1(cm)跨中央單位力下的內SLSP(t)SLS,.L/A

A時內力時內力力⑴

件(cm2

)

上BC-1-10-4.74+38.5+18.25

弦LK-1-10-4.06+38.5+15.63

CD-1-10-4.74+38.5+18.25

KJ-1-10-4.06+38.5+15.63

DE-2-16-9.48+123+72.99

JI65.02503.85-2-16-8.12+123+62.52

EF-2-16-9.48+123+72.99

IH-2-16-8.12+123+62.52

FG-3-18-12.18+208+140.68

HG-3-18-12.18+208+140.68

下Ab+0.5+5.5+2.37+14.1+6.07

弦Ml+0.5+5.5+2.03+14.1+5.20

bc+0.5+5.5+2.37+14.1+6.07

Ik+0.5+5.5+2.03+14.1+5.20

cd+1.5+13.5+7.11+103.5+54.60

kj+1.5+13.5+6.09+103.5+46.77

de48.82505.12+1.5+13.5+7.11+103.5+54.60

ji+1.5+13.5+6.09+103.5+46.77

ef+2.5+17.5+11.85+224+151.68

ih+2.5+17.5+10.15+224+129.92

fg+2.5+17.5+11.11+224+142.21

hg+2.5+17.5+10.15+224+129.92

斜AB48.87.26-0.707-7.75-3.35+39.8+17.19

桿ML48.87.26-0.707-7.75-2.87+39.8+14.73

Be23.015.4+0.707+6.35+3.35+69.2+36.47

Lk23.015.4+0.707+6.35+2.87+69.2+31.25

cD34.310.3-0.707-4.94-3.35+35.97+24.40

kJ28.212.6-0.707-4.94-2.87+44+25.57

De23.035415.4+0.707+3.52+3.35+38.1+36.47

Ji23.015.4+0.707+3.52+2.87+38.1+31.25

eF23.015.4-0.707-2.10-2.31+22.9+25.15

iH23.015.4-0.707-2.10-2.87+22.9+31.25

Fg23.015.4+0.707+0.71+1.51+7.7+16.44

Hg23.015.4+0.707+0.71+2.87+7.7+31.25

Bb0+1000

L10+1000

Cc00000

Kk00000

豎Dd0+1000

桿Ij23.025010.90+1000

Ee00000

li00000

Ff0+1+0.5600

Hh0+1000

Gg00000

和2863.771720.57

按汽車后輪位于跨中央節點g時，計算主桁架撓度.

由自重引起日勺撓度：

￡,=1.125X103X2871.8/2.1X10c1=l.54cm

由人群荷載引起的撓度：

f2=2.813X103X2871.8/2.1X106=3.85cm

由汽車荷載引起口勺撓度：

6

f3=420X4186.8/2.1X10=0.84cm

最大撓度量Lf.+f2=l.54-3.85=5.39cm>3000/700=4.3cm,不符合規定。

五、聯結系設計

5.1橫向聯結系

本鋼引橋采用敞開下承式桁架，為了增長側向剛度和抗扭剛度，減小上弦架的自由長度，保證受壓弦架的穩

定性，在桁架日勺每個節點上布置三角支撐式橫向聯結系，構成開II剛架（見圖5-1）

開口剛架的底即為橋面系橫梁，兩側立柱即為桁架豎桿，用斜撐桿加固以增長抗彎能力。開口剛架在受側向

力時，支承在下弦平面縱向聯結系匕開口剛架應能承受作用在其頂上的側推力，其值等于2$上弦的最大內

力。

P=2%N=0.02X70.9=1.418t,加上風力，取P=l.5t

AC=0.75h=0.75X250=187.5cm.AIK187.52462.S2=198cm

BCD部分為實腹板，6=10mm

NAB=1500、'"+3±±4750kg,N片1500X3二土4500kg

在橫梁中口勺彎矩M=1500X(250-y)=351000kg?cm

AB桿:N=±4750kg,L=198cm

采用N75X8,A=11.5cm,ry|=l.47cm

190

X^=135<200,9=0.374

°q之：：x3=1l0°kg/cm\Q85[a]=0.85X1700=1440kg/cm-

AC桿：AC桿即為桁架豎桿，N=9480+4500=13980kg或N=-4500kg

2

采用2/75X8十字形組合截面，A=2X11.5=23.0cm,rs=Ty=3.50cm

Aj|=--=53.6,=0.87

。二^^608kg/cm2〈1700kg/cm2

橫梁：

最大彎矩\卜1045800+331000=13968。。kg-cm

222

132a的W=692cma=^^^?=2030kg/cm>[]=1700kg/cm

橫梁改用136a,W=875cm1,g=59.9kg/m

°=1600kg/cm'<[]=1700kg/cni'

5.2縱向聯結系

縱向聯結系設在下弦平面內，其弦桿即為兩主桁架的下弦桿，其豎桿即為橋面系橫梁，此外布置交叉腹桿，

形成米字形的腹桿體系，見圖5-2o縱向聯結系的作用為增長引橋的側向剛度和抗扭剛度，承受橫向荷載如風

荷載或上弦失穩時"勺偶爾荷載等。

式中K\——風壓高度變化系數，離正常水位高度10米時，K\=｝；

K2——地形及地理條件系數，沿海海面，K2=1.31.5,取1.5；

W0——基本風壓值，取90kg/m2。

W=l.4X1XL5X90=189kg/m2

設迎風面積為50舟桁架輪廓面積，則作用在下弦平面縱向聯結系上日勺風壓力為：

189X2.5=236.25kg/m2

風壓節點荷載：

P1=236.25X2.5=590.63kg

由于上弦失穩在下弦產生的側向節點荷載為：

P2=2%N=Q.02X70900=1418kg

P=P1+P2=59O.63+1418=2023.63kg

在下弦桿中產生的最大拉力為：

N甘巴U3M8077.67kg

BS2X&5

下弦桿最大拉應力：

。1782kg/cm2<1.25[<J]=1.25X1700=2130/cg/cm2

交叉腹桿只考慮受拉斜桿有效，受壓斜桿因失穩而不起作用，斜桿最大拉力為:

N二X-H---P--------------=1I5”62”o.o8o3ikg

2(tna3x0.707b

.N15635^36->

A=------------=9.19cm2

2

采用/75X8,A=ll.5cm,rj.c=1.47cm,^=2.28cm

彳;=1358.77kg/cin~<[a]=1700kg/cm

4.罌”5儲]吻0

5.3主桁架上弦桿的側向穩定性計算

半穿式鋼引橋主桁口勺受壓弦桿應按中心受壓桿驗算在桁架平面外的穩定性。其自由長度LO=aL,a值根據

B值由表9-2確定，其中P=—.

L?O^hUa

乂開口剛架頂點由于單位水平力作用所產生的1一種弦桿最大水平位移,見圖5-3

母囁巖瑁皿

Z75X8,A=U.5cm2?136a,I/15760cm'

H=250+3.5-51-^=220.5cm,B=500cm

1.lC2.X19t,10".SX94)3,BOOX2XM31OM

Z_1Q------------------l---------------------------------------------

4113E23E2EK1S7ME

上弦單個角鋼N140X12,A=32.5cm2,Ij=604cm\

rM=4.31cm,Zo=3.90cm

2Z140X12,In=2[604+32.5(3.吟溝=2468cm"

-7680>1000

WXN30X詈xlxaw

由表9-2查得a=0.174,J=aL=0.174X3000=522cm

1J

ry=J?1+(3S+^=6.16cm

&=?=言=84.8,=0.701

70900

n1556kg/cm<[a]=17