2024版壓力容器設(shè)計(jì)審核題庫(kù)（綜合題）5-1容器的外徑(D0)與其內(nèi)徑(Di)之比K=(D0)(Di)/＜1.2時(shí)，稱為薄壁容器。當(dāng)K≥1.2時(shí)，為厚壁容器。A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：在壓力容器工程實(shí)踐中通常以容器的外徑（D0）與其內(nèi)徑（Di）之比K＝D0/Di≤1.2時(shí)，稱為薄壁容器。當(dāng)K＞1.2時(shí)，為厚壁容器。5-2薄壁容器強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)是旋轉(zhuǎn)薄殼的無(wú)力矩理論，理論中考慮了哪兩向應(yīng)力。A.軸向應(yīng)力B.徑向應(yīng)力C.周向應(yīng)力答案：AC解析：薄壁容器強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)是旋轉(zhuǎn)薄殼的無(wú)力矩理論，采用了直法線假定；由此計(jì)算的應(yīng)力都是沿壁厚均勻分布的薄膜應(yīng)力，且忽略了垂直于容器壁面的徑向應(yīng)力，是一種近似計(jì)算方法，但可控制在工程允許的誤差范圍內(nèi)。5-3厚壁容器強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)是由彈性力學(xué)應(yīng)力分析導(dǎo)出的拉美公式，它既適用于厚壁容器，也適用薄壁容器。A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：厚壁容器強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理論基礎(chǔ)是由彈性力學(xué)應(yīng)力分析導(dǎo)出的拉美公式。由此計(jì)算的應(yīng)力為三向應(yīng)力。其中周向應(yīng)力和徑向應(yīng)力沿壁厚為非線性分布，承受內(nèi)壓時(shí)，內(nèi)壁應(yīng)力的絕對(duì)值最大，外壁最小。但它們的軸向應(yīng)力還是沿壁厚均勻分布的。拉美公式展示的厚壁筒中的應(yīng)力較好地與實(shí)際情況相符合，反映了應(yīng)力的客觀分布規(guī)律。它即適用于厚壁容器，也適用薄壁容器。內(nèi)壓作用下的容器，由薄膜理論計(jì)算的周向薄膜應(yīng)力較由拉美公式算出的內(nèi)壁最大周向應(yīng)力為低，其誤差隨K值增大而增加。當(dāng)K＝1.5時(shí)，以內(nèi)徑為基礎(chǔ)按薄膜理論計(jì)算的周向應(yīng)力較拉美公式計(jì)算的內(nèi)壁周向應(yīng)力低23％。當(dāng)以中徑為基礎(chǔ)時(shí)，按薄膜理論計(jì)算的周向應(yīng)力則只比按拉美公式計(jì)算的內(nèi)壁周向應(yīng)力低3.8％。對(duì)于一般壓力容器此誤差是在允許的范圍內(nèi)。為此GB150中將內(nèi)壓圓筒的計(jì)算公式采用了以中徑為基礎(chǔ)的薄膜理論公式，其適用條件為K≤1.5，此條件等同于PC≤0.4[σ]tφ。5-4GB/T150中的內(nèi)壓圓筒的計(jì)算公式由薄膜理論公式推導(dǎo)得出,其公式推導(dǎo)是以哪個(gè)直徑為基礎(chǔ)得出的?A.內(nèi)徑B.外徑C.中徑答案：C解析：GB/T150.3-2011第3.3條，GB/T150.3-2011釋義109有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗(yàn)壓力如何確定？氣密性試驗(yàn)壓力如何確定？5-5有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？A.1.0MPAB.1.3MPAC.0.95MPA答案：A解析：GB/T150.1-2011附錄B第B4.7條b）取設(shè)計(jì)壓力等于或者稍大于整定壓力有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗(yàn)壓力如何確定？氣密性試驗(yàn)壓力如何確定？5-6此設(shè)備的水壓試驗(yàn)壓力為：A.1.25*1.3*(min([σ]/[σ]t)MPaB.1.25*1.0*(min([σ]/[σ]t)MPa答案：B解析：GB/T.1-2011第4.6.2.2a）條。有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPa，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPa，最大允許工作壓力為1.3MPa，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗(yàn)壓力如何確定？氣密性試驗(yàn)壓力如何確定？5-7此設(shè)備的氣密性試驗(yàn)壓力為：A.1.0*(min([σ]/[σ]t)MPAB.1.30*(min([σ]/[σ]t)MPAC.1.0MPAD.1.3MPA答案:D解析:TSG21P26

3.2.13.1有一低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPa，設(shè)計(jì)壓力為1.0Ma，最大允許工作壓力為1.3MPa，合理的彈簧直接載荷式安全閥的整定壓力為多少？本容器的水壓試驗(yàn)壓力如何確定？氣密性試驗(yàn)壓力如何確定？5-8如果此容器內(nèi)的介質(zhì)為液體，此安全閥的公稱通徑最小為多少？A.10mmB.15mmC.20mmD.25mm答案:B解析:GB/T150P18

B4.5簡(jiǎn)述用于制造100mm厚內(nèi)直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術(shù)條件要點(diǎn)。5-9用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下需要正火和100%UT檢測(cè)A.≥36mmB.＞36mmC.＞60mmD.≥60mm答案:B解析:GB/T150P42

4.1.4P46表3簡(jiǎn)述用于制造100mm厚內(nèi)直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術(shù)條件要點(diǎn)。5-10用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下需要對(duì)每張熱處理鋼板進(jìn)行常溫拉伸和最低設(shè)計(jì)溫度下V型缺口沖擊試驗(yàn)，沖擊吸收能量不低于相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定A.≥80mmB.＞80mmC.≥60mmD.＞60mm答：D解析：GB/T150.2-2011P46簡(jiǎn)述用于制造100mm厚內(nèi)直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術(shù)條件要點(diǎn)。5-11用于制作壓力容器殼體的Q345R鋼板，在什么厚度下沖擊試驗(yàn)應(yīng)增加1/2處取樣進(jìn)行的沖擊試驗(yàn)，沖擊試驗(yàn)溫度和沖擊吸收能量值應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。A.≥80mmB.＞80mmC.≥100mmD.＞100mm答：B解析：GB/T150.2-2011P46簡(jiǎn)述用于制造100mm厚內(nèi)直徑為1500mm筒體的Q345R板材的技術(shù)條件要點(diǎn)。5-12此設(shè)備屬于厚壁容器A.正確B.錯(cuò)誤答：B解析：Do=1500+200=1700mm

Di=1500mmK=Do/Di=1700/1500=1.13<1.2，屬于薄壁容器。5-13外壓錐殼需要進(jìn)行內(nèi)壓計(jì)算A.正確B.錯(cuò)誤答案：正確解析：GB150.3-20115.6.1.3

簡(jiǎn)述外壓錐殼的設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程要點(diǎn)5-14在外壓錐殼計(jì)算中，在大小端的附近不設(shè)置加強(qiáng)圈的情況下，錐殼大，小端也可以作為支撐線考慮A.正確B.錯(cuò)誤答案：正確解析：只要慣性矩合格就可以，不一定非得加加強(qiáng)圈5-15錐形封頭的計(jì)算厚度與相鄰大小端筒體的計(jì)算厚度的關(guān)系（錐形封頭取單一厚度時(shí)）A.錐形封頭的計(jì)算厚度大于等于大端筒體的計(jì)算厚度B.錐形封頭的計(jì)算厚度大于小端筒體的計(jì)算厚度,小于大端筒體的計(jì)算厚度C.錐形封頭的計(jì)算厚度大于等于小端筒體的計(jì)算厚度答案：A解析：根據(jù)《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》10.5.2錐殼，錐殼厚度是以錐殼大端處第二曲率半徑為半徑的內(nèi)壓圓筒的厚度計(jì)算式。GB150.3-20115.6.3條公式5-8，因cosα小于等于1，所以錐形封頭的計(jì)算厚度大于等于大端筒體的計(jì)算厚度。（本題不嚴(yán)謹(jǐn)，未說(shuō)明錐形封頭有無(wú)折邊）簡(jiǎn)述外壓錐殼的設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程要點(diǎn)GB150P129

5.6.6條5-16

錐形封頭當(dāng)錐殼半頂角α＞60°時(shí)，應(yīng)如何設(shè)計(jì)A.按平蓋計(jì)算B.用應(yīng)力分析法計(jì)算C.按筒體答案：AB解析：GB150P122

表5-4簡(jiǎn)述長(zhǎng)頸對(duì)焊法蘭的設(shè)計(jì)要點(diǎn)。按GB150P192

7.5條5-17

法蘭設(shè)計(jì)計(jì)算中，以下哪些參數(shù)需考慮腐蝕裕量A.大端厚度B.小端厚度C.法蘭盤(pán)的厚度D.螺栓直徑答案：AB解析：與介質(zhì)接觸應(yīng)考慮腐蝕裕量5-18

長(zhǎng)頸法蘭的錐頸斜度要求（

）A.斜度大于1:3B.斜度大于2:3C.斜度大于1:2答案：A解析：GB150P1875-19由于法蘭力矩由法蘭環(huán)和錐頸共同承擔(dān),故法蘭設(shè)計(jì)中應(yīng)遵循”滿應(yīng)力原則”A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：GB/T150P183

7

壓力容器工程師培訓(xùn)教程P22412.95-20法蘭設(shè)計(jì)中考慮法蘭的剛度是為了保證法蘭的密封性A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：壓力容器工程師培訓(xùn)教程P28312.1.2簡(jiǎn)述筒體上徑向開(kāi)孔的應(yīng)力分析補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)。5-21筒體上徑向開(kāi)孔的應(yīng)力分析法可用于聯(lián)合補(bǔ)強(qiáng)A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：GB/T150P165

6.6.15-22開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)的分析法規(guī)定，當(dāng)圓筒具有兩個(gè)或兩個(gè)以上開(kāi)孔時(shí)，相鄰兩開(kāi)孔邊緣的間距不得小于2(Di*δn)?。A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：GB/T150.3-20116.61b)條簡(jiǎn)述筒體上徑向開(kāi)孔的應(yīng)力分析補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)。5-23用應(yīng)力分析法計(jì)算開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，自接管與筒體的交線到補(bǔ)強(qiáng)區(qū)的距離滿足下列要求A.對(duì)于筒體L≥(Di*δn)?B.對(duì)于筒體L＞(Di*δn)?C.對(duì)于接管L1≥(d0*δnt)?D.對(duì)于接管L1＞(d0*δnt)?答案：BD解析：GB/T150.3-20116.61e)條簡(jiǎn)述筒體上徑向開(kāi)孔的應(yīng)力分析補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要點(diǎn)。5-24用應(yīng)力分析法計(jì)算徑向開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)時(shí)，接管內(nèi)部與圓筒內(nèi)部交線處的圓角半徑范圍A.δn/8～δn/2B.δn/6～δn/2C.δn/8～δn/3D.δn/6～δn/3答案：A解析：GB/T150.3-20116.61f)條一臺(tái)裝有安全閥且介質(zhì)毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說(shuō)明其設(shè)計(jì)壓力、耐壓試驗(yàn)、泄漏試驗(yàn)。5-25按照GB/T150，最合理設(shè)計(jì)壓力取值應(yīng)為（）。A.0.9MPAB.1.05MPAC.1.0MPAD.2.0MPA答案：B解析：根據(jù)GB150.1-2011第B.4.7條

一臺(tái)裝有安全閥且介質(zhì)毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說(shuō)明其設(shè)計(jì)壓力、耐壓試驗(yàn)、泄漏試驗(yàn)。5-26以下說(shuō)法正確的是（）。A.不需要進(jìn)行泄漏試驗(yàn)；B.需要進(jìn)行泄漏試驗(yàn)，可以做氣密試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力應(yīng)為1.0MPA；C.需要進(jìn)行泄漏試驗(yàn)，可以做氣密試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力應(yīng)等于設(shè)計(jì)壓力；D.如果耐壓試驗(yàn)采用氣壓試驗(yàn)，則不需要再做泄漏試驗(yàn)。答案：C解析：根據(jù)《固容規(guī)》第3.1.18條

一臺(tái)裝有安全閥且介質(zhì)毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說(shuō)明其設(shè)計(jì)壓力、耐壓試驗(yàn)、泄漏試驗(yàn)。5-27對(duì)本臺(tái)壓力容器，結(jié)合題2），關(guān)于最高允許工作壓力說(shuō)法正確的是（）。A.最大允許工作壓力是指在設(shè)計(jì)溫度下，容器頂部所允許承受的最大壓力。該壓力是根據(jù)容器各受壓元件的有效厚度，考慮了該元件承受的所有載荷而計(jì)算得到的，且取最小值。B.設(shè)計(jì)者不需要給出最大允許工作壓力。C.設(shè)計(jì)者應(yīng)當(dāng)給出最大允許工作壓力；D.最大允許工作壓力即是設(shè)計(jì)壓力。答案A.C解析：根據(jù)GB150.1-2011第3.1.6條和《固容規(guī)》第3.1.18條

一臺(tái)裝有安全閥且介質(zhì)毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說(shuō)明其設(shè)計(jì)壓力、耐壓試驗(yàn)、泄漏試驗(yàn)。一臺(tái)裝有安全閥且介質(zhì)毒性程度為高度危害的壓力容器，工作壓力為p=1.0MPA，說(shuō)明其設(shè)計(jì)壓力、耐壓試驗(yàn)、泄漏試驗(yàn)。5-28本臺(tái)壓力容器耐壓試驗(yàn)如果采用水壓試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力pT計(jì)算,以下正確的是（）。A.p為設(shè)計(jì)壓力B.pc為計(jì)算壓力C.pMWP為最高允許工作壓力D.pz為整定壓力答案：C解析：150.14.6.2.2根據(jù)壓力容器的失效模式，完成下列各題。5-29GB/T150標(biāo)準(zhǔn)在技術(shù)內(nèi)容中直接和間接考慮了如下哪些失效模式？（

）A.脆性斷裂B.韌性斷裂C.接頭泄露D.彈性或塑性失穩(wěn)E.蠕變斷裂答案：ABCDE解析：150釋義P14根據(jù)壓力容器的失效模式，完成下列各題。5-30GB/T150中的受內(nèi)壓圓筒和凸形封頭采用的是（

）準(zhǔn)則。A.彈性失效B.塑性失效C.爆破失效D.斷裂失效答案：AB解析：150釋義P110abc節(jié)５-31彈性失效準(zhǔn)則不允許構(gòu)件上出現(xiàn)塑性變形區(qū)。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：《承壓容器》P6150釋義P21根據(jù)壓力容器的失效模式，完成下列各題。５-32下面哪種失效準(zhǔn)則在超高壓壓力容器的設(shè)計(jì)中采用？（

）。A.彈性失效B.塑性失效C.爆破失效D.斷裂失效答案：Ｃ解析：《超高壓容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》宣貫材料-125頁(yè)

闡述目前壓力容器的主要設(shè)計(jì)方法。５-33目前壓力容器的主要設(shè)計(jì)方法有（

）。A.常規(guī)設(shè)計(jì)方法B.分析設(shè)計(jì)方法C.疲勞設(shè)計(jì)方法D.對(duì)比設(shè)計(jì)方法E.試驗(yàn)方法答案：ABDE解析：李世玉教程上4.2.3

P54

闡述目前壓力容器的主要設(shè)計(jì)方法。5-34GB/T150采用（

）來(lái)確定受壓元件的尺寸。A.第一強(qiáng)度理論B.第二強(qiáng)度理論C.第三強(qiáng)度理論D.第四強(qiáng)度理論答案：A解析：

壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)教材-2003

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5-35采用GB/T150規(guī)定的對(duì)比經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法的條件是（）①不能按GB/T150.3進(jìn)行設(shè)計(jì)的壓力容器；

②材料標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值小于540MPa

③盛裝介質(zhì)毒性程度為中度危害及以下的容器；A.①B.①②C.①③D.①②③答案：D解析：GB/T150.1-2011附錄D.1.3。5-36采用GB/T150規(guī)定的局部結(jié)構(gòu)應(yīng)力分析和評(píng)定，設(shè)計(jì)單位應(yīng)具備SAD設(shè)計(jì)資質(zhì)。（）A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：GB/T150.1-2011附錄E.2.1。一帶夾套設(shè)備，內(nèi)筒容積1m3，真空(無(wú)真空泄放閥),介質(zhì)易燃；夾套內(nèi)介質(zhì)為蒸汽，設(shè)計(jì)壓力0.5MPA，內(nèi)筒及夾套材料均為Q245R，設(shè)計(jì)溫度150℃。設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力為140MPA，常溫下許用應(yīng)力為148MPA。5-37本設(shè)備按設(shè)計(jì)參數(shù)劃定類(lèi)別為（

）類(lèi)。A.ⅠB.ⅡC.ⅢD.不劃類(lèi)答案：A解析：TSG21-2016附件A。內(nèi)筒真空，不劃類(lèi)；夾套第二組介質(zhì)，劃I類(lèi)一帶夾套設(shè)備，內(nèi)筒容積1m3，真空(無(wú)真空泄放閥),介質(zhì)易燃；夾套內(nèi)介質(zhì)為蒸汽，設(shè)計(jì)壓力0.5MPA，內(nèi)筒及夾套材料均為Q245R，設(shè)計(jì)溫度150℃。設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力為140MPA，常溫下許用應(yīng)力為148MPA。5-38多腔壓力容器如果各腔的壓力、介質(zhì)、容積不同，則各腔設(shè)計(jì)、制造技術(shù)要求應(yīng)采用就高不就低的原則。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：GB150.1-20114.3.3e）一帶夾套設(shè)備，內(nèi)筒容積1m3，真空(無(wú)真空泄放閥),介質(zhì)易燃；夾套內(nèi)介質(zhì)為蒸汽，設(shè)計(jì)壓力0.5MPA，內(nèi)筒及夾套材料均為Q245R，設(shè)計(jì)溫度150℃。設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力為140MPA，常溫下許用應(yīng)力為148MPA。5-39該設(shè)備的內(nèi)筒在穩(wěn)定性校核不滿足要求的情況下，可采用（

）等方法。A.增加內(nèi)筒壁厚B.圖樣上注明允許壓差值C.設(shè)置加強(qiáng)圈D.調(diào)整內(nèi)筒材料答案：ACD解析：根據(jù)GB150.3-20114.3節(jié)，增加內(nèi)筒壁厚、設(shè)置加強(qiáng)圈和調(diào)整內(nèi)筒材料（增加材料彈性模量）均可以增加外壓圓筒的許用外壓力，從而使得內(nèi)筒滿足穩(wěn)定性校核。一帶夾套設(shè)備，內(nèi)筒容積1m3，真空(無(wú)真空泄放閥),介質(zhì)易燃；夾套內(nèi)介質(zhì)為蒸汽，設(shè)計(jì)壓力0.5Mpa，內(nèi)筒及夾套材料均為Q245R，設(shè)計(jì)溫度150℃。設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力為140Mpa，常溫下許用應(yīng)力為148Mpa。5-40該設(shè)備的液壓試驗(yàn)壓力PT正確的是（

）。A.0.66Mpa(內(nèi)筒)，0.75Mpa(夾套);B.0.75Mpa(內(nèi)筒)，0.66Mpa(夾套);C.0.66Mpa(內(nèi)筒)，0.66Mpa夾套);D.0.75Mpa(內(nèi)筒)，0.75Mpa(夾套);答案：C解析：夾套Pt=1.25*0.5*148/140=0.66Mpa,內(nèi)筒因真空設(shè)計(jì)壓力取-0.1Mpa,壓力試驗(yàn)時(shí)，內(nèi)壓與外壓的壓力差為0，故取0.66Mpa根據(jù)TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設(shè)安全附件及儀表應(yīng)注意：5-41以下關(guān)于超壓泄放裝置裝設(shè)的描述，正確的是(

)A.若壓力源來(lái)自壓力容器外部，超壓泄放裝置就可以不直接安裝在壓力容器上。B.壓力容器設(shè)計(jì)壓力低于壓力源壓力時(shí)，必須裝設(shè)安全閥和壓力表。C.采用爆破片裝置與安全閥組合結(jié)構(gòu)時(shí)，凡串聯(lián)在組合結(jié)構(gòu)中的爆破片在動(dòng)作時(shí)不允許產(chǎn)生碎片。D.易爆介質(zhì)或毒性危害程度為極高、高度或者中度危害介質(zhì)的壓力容器，應(yīng)當(dāng)在安全閥或者爆破片的排出口裝設(shè)導(dǎo)管。答案：C.D解析：TSG21-20169.1.2條。根據(jù)TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設(shè)安全附件及儀表應(yīng)注意：5-42以下對(duì)于超壓泄放裝置的的安裝要求，正確的是（

）A.應(yīng)安裝在壓力容器液面以上的氣相空間部分，或者安裝在與該氣相空間相連的管線上。B.安全閥應(yīng)鉛直安裝。C.壓力容器與超壓泄放裝置之間的連接管和管件的通孔，其截面積不得小于超壓泄放裝置的出口面積。D.超壓泄放裝置與壓力容器之間不得安裝截止閥門(mén)。答案：A.B.C解析：TSG21-20169.1.3條。根據(jù)TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設(shè)安全附件及儀表應(yīng)注意：5-43

以下有關(guān)安全閥、爆破片的描述，正確的是（

）A.安全閥、爆破片的排放能力，應(yīng)當(dāng)不小于壓力容器安全泄放量的1.25倍。B.安全閥的整定壓力應(yīng)不小于該壓力容器的的最高允許工作壓力，且不大于該容器的設(shè)計(jì)壓力。C.壓力容器上裝有爆破片裝置時(shí)，爆破片的設(shè)計(jì)爆破壓力一般不大于該容器的設(shè)計(jì)壓力，且最小爆破壓力不小于該容器的最高允許工作壓力。D.彈簧式安全閥應(yīng)當(dāng)有防止隨便擰動(dòng)調(diào)整螺釘?shù)你U封裝置。答案：B解析：GB150.1-2011附錄B根據(jù)TSG21-2016中的要求，壓力容器上裝設(shè)安全附件及儀表應(yīng)注意：5-44

對(duì)于壓力容器儀表的選用，以下描述正確的是（

）A.設(shè)計(jì)壓力小于1.6MPa壓力容器使用的儀表精度不得低于2.5級(jí)。B.壓力表表盤(pán)刻度極限值應(yīng)當(dāng)為設(shè)計(jì)壓力的1.5倍～3.0倍。C.在安裝使用前，設(shè)計(jì)壓力小于10MPa的壓力容器用液位計(jì)，以1.25倍的液位計(jì)公稱壓力進(jìn)行液壓試驗(yàn)。D.儲(chǔ)存0℃以下介質(zhì)的壓力容器，選用防霜液位計(jì)。答案：D解析：TSG21-2016,第9.2.1.1,A條特指壓力表，對(duì)其他儀表不做規(guī)定，B為工作壓力，C為1.5倍對(duì)于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點(diǎn)5-45

低溫用鋼的焊接關(guān)鍵是要避免焊縫金屬及熱影響區(qū)形成粗晶組織而導(dǎo)致低溫韌性降低。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：暫找不到確切規(guī)范，但個(gè)人觀點(diǎn)，在低溫鋼上對(duì)粗晶區(qū)的控制要求是正確的。5-46關(guān)于低溫容器的焊接描述正確的包括（ABCD

）。A.要求嚴(yán)格控制線能量。B.在焊接工藝評(píng)定確認(rèn)的范圍內(nèi)選用較小的焊接線能量C.宜采用多層多道施焊D.多道焊時(shí)要控制層間溫度對(duì)于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點(diǎn)5-47關(guān)于低溫容器的焊接描述正確的包括（ABCDE

）。A.不得在母材的焊接區(qū)引弧B.焊接接頭（包括對(duì)接接頭和角接接頭）應(yīng)嚴(yán)格避免焊接缺陷C.不得有未焊透、未熔合、裂紋、氣孔等缺陷D.盡量減少余高，不得有凸形角焊縫E.要求焊縫表面呈圓滑過(guò)渡，不應(yīng)有急劇形狀變化E.要求焊縫表面呈圓滑過(guò)渡，不應(yīng)有急劇形狀變化F.焊縫表面的咬邊深度不得大于0.5mm

不得咬邊對(duì)于低溫壓力容器，需要注意的焊接要點(diǎn)5-48對(duì)于低溫容器的焊接，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮（BCD

）A.可以通過(guò)調(diào)質(zhì)處理減小接頭區(qū)域內(nèi)的焊接殘余應(yīng)力，降低在低溫條件下的脆性傾向B.容器的支座或支腿不得直接焊接在殼體上，需設(shè)置墊板C.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)充分考慮避免過(guò)大的溫度應(yīng)力D.對(duì)于B類(lèi)焊接接頭，不允許采用單面對(duì)接接頭GB/T150.3

313頁(yè)495-49設(shè)計(jì)

A、L、R

A的取值時(shí)，以下描述正確的有（）A.盡可能滿足

A≤0.2L，

A≤0.5RA。B.盡可能滿足

A≥0.2L，

A≤0.5RA。C.盡可能滿足

A≤0.2L，

A≥0.5RA。D.盡可能滿足

A≥0.2L，

A≥0.5RA。答案：A解析：答：是50和51題答案的綜合。技術(shù)問(wèn)答P86

在雙支座臥式容器設(shè)計(jì)中，支座設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該重點(diǎn)考慮的問(wèn)題。505-50當(dāng)考慮確定A相對(duì)于L的取值時(shí)，目的是使哪個(gè)應(yīng)力的絕對(duì)值最小？（

）A.由載荷引起的徑向彎曲應(yīng)力。B.由載荷引起的軸向彎曲應(yīng)力。C.鞍座平面上圓筒橫截面最低點(diǎn)的周向應(yīng)力。D.鞍座邊角處圓筒的周向應(yīng)力。答案：B解析：答：為減小支座處筒體的最大彎矩，使其應(yīng)力分布合理，使支座跨距中心與支座處的最大彎矩相等。據(jù)此推導(dǎo)出的支座中心與封頭切線間的距離A=0.207L（L為筒體長(zhǎng)度）。如果設(shè)計(jì)偏離此值，則支座處的軸向彎曲應(yīng)力將顯著增加。（技術(shù)問(wèn)答P86）

在雙支座臥式容器設(shè)計(jì)中，支座設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該重點(diǎn)考慮的問(wèn)題。5-51當(dāng)考慮確定A相對(duì)于RA的取值時(shí)，目的是（

）。A.應(yīng)盡量減小支座處筒體的最大彎矩，使支座跨距中心與支座處的最大彎矩相等。B.盡可能利用封頭對(duì)筒體的加強(qiáng)作用。C.應(yīng)盡量減小圓筒中間橫截面內(nèi)的軸向彎矩。D.應(yīng)盡量減小鞍座平面內(nèi)圓筒的軸向彎矩。答案：B解析：答：封頭的剛性一般均較筒體大，對(duì)筒體由局部加強(qiáng)作用。試驗(yàn)證明：當(dāng)A≤0.5RA時(shí)，封頭對(duì)筒體才有加強(qiáng)作用，因此支座的最佳位置應(yīng)在滿足A≤0.2L的條件下，盡量使A≤0.5RA。當(dāng)A＞0.5RA或筒體無(wú)加強(qiáng)措施而剛性不足時(shí)，在周向彎矩的作用下，鞍座處筒體上講產(chǎn)生“扁塌”變形，而不起承載作用，稱為無(wú)效區(qū)。這不但會(huì)使鞍座處筒體中的各種應(yīng)力增大，而且還會(huì)使軸向組合應(yīng)力、切向剪應(yīng)力和周向組合壓應(yīng)力最大值的作用點(diǎn)下移。（技術(shù)問(wèn)答P86）在雙支座臥式容器設(shè)計(jì)中，支座設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)該重點(diǎn)考慮的問(wèn)題。5-52下列描述中正確的是（

）。A.對(duì)L/Di很大，為避免支座跨距過(guò)大導(dǎo)致圓筒產(chǎn)生嚴(yán)重變形及應(yīng)力過(guò)大，可以考慮設(shè)置三個(gè)以上支座。B.無(wú)論雙、三或多鞍座，都必須只有一個(gè)為固定支座。C.固定支座應(yīng)選在容器接管較大、較多的一側(cè)。D.加強(qiáng)圈可有效的降低鞍座處的應(yīng)力狀況。答案：ABCD解析《教程》下P207第22.1條處ABC；P222第22.6.3條處D

校核答案：ABD解析《教程》下P207第22.1條處AB；P222第22.6.3條處D針對(duì)塔式容器計(jì)算的阻尼比，完成以下各題。5-53自振特性包括（），是對(duì)塔式容器作動(dòng)力計(jì)算是必不可少的條件。A.阻尼B.振型C.地震載荷D.自振周期E.風(fēng)載荷答案：ABD解析：《教程》下P238第23.3條針對(duì)塔式容器計(jì)算的阻尼比，完成以下各題。5-54不同結(jié)構(gòu)和材料的力學(xué)阻尼不同，且結(jié)構(gòu)在動(dòng)力載荷作用下，其動(dòng)力反應(yīng)（位移、速度或加速度反應(yīng)）大小與結(jié)構(gòu)的阻尼有關(guān)。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：正確解析《教程》下P242第23.4.3條4款。5-55對(duì)于塔式容器，經(jīng)測(cè)試其阻尼比數(shù)據(jù)非常分散，（

）是影響阻尼比的因素。因此，只有通過(guò)實(shí)測(cè)的方法才有可能較準(zhǔn)確地給出塔式容器的阻尼比，而在工程設(shè)計(jì)實(shí)踐中一般是采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。A.塔式容器的內(nèi)部結(jié)構(gòu)：填料、塔盤(pán)；B.塔式容器的外部結(jié)構(gòu)：梯子、平臺(tái)、外部接管；C.塔式容器內(nèi)的介質(zhì)：塔釜液位、塔盤(pán)持液量、振動(dòng)時(shí)液面晃動(dòng)周期；D.塔式容器自身結(jié)構(gòu)材料：塔體材料、內(nèi)部襯里、外部保溫；E.塔式容器基礎(chǔ)條件：基礎(chǔ)類(lèi)型、土壤類(lèi)別；答案：A、B、C、D、E解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)P242圖23.4.3-2下面針對(duì)塔式容器計(jì)算的阻尼比，完成以下各題。5-56

標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定，無(wú)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，一階（基本）振型的阻尼比可取ζ1=（

）；高階振型的阻尼比可參照第一階振型阻尼比選取。A.0.05~0.1B.0.001~0.003C.0.01~0.03D.0.1~0.3答案：C解析：NB/T47041-2014P33

表9下面U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結(jié)構(gòu)時(shí)，見(jiàn)下圖:5-57

U形管板熱交換器在Pt（+）單獨(dú)作用下，上面描述正確的是（

）;

A.殼程法蘭力矩增大管板最大應(yīng)力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應(yīng)力；C.管板最大應(yīng)力在管板中心；D.管板最大應(yīng)力在管板邊緣答案：AD解析：《壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)教材》P126

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結(jié)構(gòu)時(shí)，見(jiàn)下圖:

5-58U形管板熱交換器在Ps（+）單獨(dú)作用下，上面描述正確的是（

）。A.殼程法蘭力矩增大管板最大應(yīng)力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應(yīng)力；C.管板最大應(yīng)力在管板中心；D.管板最大應(yīng)力在管板邊緣答案：AD

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)教材》126頁(yè)

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結(jié)構(gòu)時(shí)，見(jiàn)下圖:5-59

固定管板熱交換器在Pt（+）單獨(dú)作用下，上面描述正確的是（

）;A.殼程法蘭力矩增大管板最大應(yīng)力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應(yīng)力；C.管板最大應(yīng)力在管板中心；D.管板最大應(yīng)力在管板邊緣答案：BD

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)教材》126頁(yè)

U形管板熱交換器和固定管板熱交換器采用GB/T151-2014圖7-3中管板與殼體、管箱的連接形式e型結(jié)構(gòu)時(shí)，見(jiàn)下圖:5-60

固定管板熱交換器在Ps（+）單獨(dú)作用下，上面描述正確的是（

）。A.殼程法蘭力矩增大管板最大應(yīng)力；B.殼程法蘭力矩減小管板最大應(yīng)力；C.管板最大應(yīng)力在管板中心；D.管板最大應(yīng)力在管板邊緣答案：AD

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)教材》126頁(yè)5-61評(píng)定對(duì)接焊縫預(yù)焊接工藝規(guī)程時(shí)，采用對(duì)接焊縫試件，試件評(píng)定合格的焊接工藝，（）。A.適用于焊件中的對(duì)接焊縫B.適用于焊件中的角焊縫C.不適用焊件中的角焊縫D.不適用焊件中的受壓角焊縫答案：AB解析：NB/T47014-20116.3.1.2評(píng)定對(duì)接焊縫預(yù)焊接工藝規(guī)程時(shí)，采用對(duì)接焊縫試件，對(duì)接焊縫試件評(píng)定合格的焊接工藝，適用于焊件中的對(duì)接焊縫和角焊縫。根據(jù)NB/T47014《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述對(duì)接焊縫和角焊縫的焊接工藝評(píng)定和評(píng)定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規(guī)則。5-62評(píng)定非受壓角焊縫預(yù)焊接工藝規(guī)程時(shí)，（

）A.只能采用對(duì)接焊縫試件B.只能采用角焊縫試件C.可采用角焊縫試件D.可采用對(duì)接焊縫試件答案：B解析：NB/T47014-20116.3.1.2評(píng)定非受壓角焊縫預(yù)焊接工藝規(guī)程時(shí)，可僅采用角焊縫試件。根據(jù)NB/T47014《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述對(duì)接焊縫和角焊縫的焊接工藝評(píng)定和評(píng)定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規(guī)則。5-63板狀對(duì)接焊縫試件評(píng)定合格的工藝，適用于管狀的對(duì)接焊縫，反之則不可。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：NB/T47014-20116.3.2板狀對(duì)接焊縫試件評(píng)定合格的焊接工藝，適用于管狀焊件的對(duì)接焊縫，反之亦可。根據(jù)NB/T47014《承壓設(shè)備焊接工藝評(píng)定》標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述對(duì)接焊縫和角焊縫的焊接工藝評(píng)定和評(píng)定方法中使用的試件形式和幾種試件的可代替規(guī)則。5-64當(dāng)同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法或重要因素、補(bǔ)加因素不同的焊接工藝時(shí)，（）可按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進(jìn)行評(píng)定，亦可使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進(jìn)行組合評(píng)定。（

）A.可按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進(jìn)行評(píng)定；B.可使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進(jìn)行組合評(píng)定；C.必須按每種焊接方法（或焊接工藝）分別進(jìn)行評(píng)定；D.必須使用兩種或兩種以上焊接方法（或焊接工藝）焊接試件進(jìn)行組合評(píng)定。答案：AB解析：根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述如何確定焊后熱處理厚度。5-65等厚度全焊透對(duì)接焊接接頭的焊后熱處理厚度，取其焊縫厚度，等于母材厚度。（

）A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：也即容器或其受壓元件鋼材厚度焊縫厚度是指焊縫橫截面中，從焊縫正面到焊縫背面的距離根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述如何確定焊后熱處理厚度。5-66關(guān)于焊后熱處理厚度δPWHT取值描述正確的是（

）。A.對(duì)接焊縫連接的焊接接頭中，δPWHT等于焊縫厚度；B.角焊縫連接的焊接接頭中，δPWHT等于角焊縫厚度；C.組合焊縫連接的焊接接頭，δPWHT等于對(duì)接焊縫和角焊縫厚度中較大者；D.螺柱焊時(shí)，δPWHT等于螺柱螺紋大徑；答案：AC解析：角焊縫的焊接接頭PWHT等于對(duì)接焊縫和角焊縫厚度中較大者組合焊縫的焊后熱處理厚度δPWHT為對(duì)接焊縫厚度與角焊縫厚度中的較大者根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述如何確定焊后熱處理厚度。5-

67根據(jù)NB/T47015，不同受壓元件相焊時(shí)，關(guān)于焊后熱處理厚度描述正確的是（

）。A.兩相鄰對(duì)接受壓元件中取較厚一側(cè)母材厚度；B.接管、人孔等連接件與殼體、封頭相焊時(shí)，取連接件頸部焊縫厚度、殼體焊縫厚度、封頭焊縫厚度，或補(bǔ)強(qiáng)板、連接件角焊縫厚度之中的較大者；C.接管與法蘭焊接時(shí)，取接管頸在接頭處的焊縫厚度；D.非受壓件與受壓件相焊，取受壓元件厚度；E.管子與管板焊接時(shí)，取管子厚度。答案：B、C解析：答：根據(jù)NB/T47015-2011第4.6.2.4條：不同厚度受壓元件相焊時(shí)的焊后熱處理厚度：a）兩相鄰對(duì)接受壓元件中取其較薄一側(cè)母材厚度；b）如圖2所示筒體內(nèi)封，則取殼體厚度或角焊縫厚度中較大者；c）在殼體上焊接管板、平封頭、蓋板、凸緣或法蘭時(shí)，除圖3所示δf＞δo。這一類(lèi)情況除外，取殼體厚度；d）接管、人孔等連接件與殼體、封頭相焊時(shí)，取連接件頸部焊縫厚度、殼體焊縫厚度、封頭焊縫厚度，或補(bǔ)強(qiáng)板、連接件角焊縫厚度之中的較大者；e）接管與法蘭相焊時(shí)，取接管頸在接頭處的焊縫厚度；f）當(dāng)非受壓元件與受壓元件相焊，取焊接處的焊縫厚度；g）管子與管板焊接時(shí)，取其焊縫厚度；h）焊縫返修時(shí)，取取所填充的焊縫金屬厚度。根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述如何確定焊后熱處理厚度。5-

68焊縫返修時(shí)，焊后熱處理厚度δPWHT取（）A.所填充的焊縫金屬厚度B.返修焊縫的焊縫厚度C.母材厚度答案：A解析：答：焊縫返修時(shí)，焊后熱處理厚度δPWHT取所填充的焊縫金屬厚度；位于焊縫同一橫截面的兩處返修部位，返修焊縫厚度則為兩處之和。

簡(jiǎn)述塔器的計(jì)算截面5-

69塔的非均質(zhì)變化的截面包括（

）。A.如塔盤(pán)或填料的起始高度B.壁厚變化截面C.塔釜液高度面D.材料變化截面答案：A、B、C、D解析：答：塔式容器的自振周期、地震載荷及風(fēng)載荷計(jì)算中，都要求將塔體及裙座分成若干計(jì)算段。分段時(shí)應(yīng)遵循下述原則：（1）每個(gè)計(jì)算段的幾何形狀沒(méi)有突變，不得存在直徑或壁厚的變化；（2）圓錐形殼體（或中間變徑段）宜單獨(dú)分成一段或幾段；（3）每一計(jì)算段的質(zhì)量分布沒(méi)有突變，如裝有填料（或催化劑）的部分應(yīng)劃為一計(jì)算段，對(duì)于板式塔的裝有塔盤(pán)和無(wú)塔盤(pán)部分，應(yīng)分別劃分計(jì)算段；（4）存在集中質(zhì)量的塔式容器，應(yīng)使集中質(zhì)量的作用點(diǎn)位于該計(jì)算段的質(zhì)量集中點(diǎn)，避免在同一計(jì)算段內(nèi)形成兩個(gè)質(zhì)點(diǎn)。（摘自工程師培訓(xùn)手冊(cè)）（5）每一計(jì)算段的殼體應(yīng)是同一種材料。（1、2、3、5摘自SH/T3098《石油化工塔器設(shè)計(jì)規(guī)范》）塔殼體（含裙座）需進(jìn)行應(yīng)力校核的危險(xiǎn)截面如下：（1）塔裙座基礎(chǔ)環(huán)板上表面的裙座殼體橫截面；（2）裙座最大開(kāi)孔處的殼體截面；（3）裙座與塔體焊接接頭截面；（4）不等直徑塔變截面交界處塔殼橫截面；（5）等徑直變壁厚交界處塔殼橫截面（即同一厚度段的底部橫截面）；（6）塔的下封頭切線所在截面；（7）裙座過(guò)渡段的低截面。

70塔的非均質(zhì)變化的截面應(yīng)作為塔的計(jì)算截面。（

）A.正確B.錯(cuò)誤簡(jiǎn)述塔器的計(jì)算截面71以下需作為塔器的計(jì)算截面的有（）。A.塔器人孔中心線所在截面B.塔器下封頭切線所在截面C.不等直徑塔變截面交界處的塔殼截面D.塔器上封頭切線所在截面簡(jiǎn)述塔器的計(jì)算截面72塔器的裙座部位應(yīng)作為計(jì)算截面的包括（

）。A.裙座與封頭焊縫截面B.裙座過(guò)渡段分界面C.裙座檢查孔截面D.裙座較大引出孔截面E.裙座殼底截面5-73某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度，且上下封頭均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設(shè)計(jì)壓力-0.1MPa）塔器，設(shè)計(jì)溫度為350℃。該塔器塔殼需要進(jìn)行哪些校核。（

）A.周向穩(wěn)定性校核B.軸向穩(wěn)定性校核C.軸向拉應(yīng)力校核D.周向拉應(yīng)力校核答案：A、B、C。

外壓圓筒失效方式是周向彈性失穩(wěn)；真空塔器的塔殼一定要進(jìn)行周向穩(wěn)定性校核；塔器要進(jìn)行軸向拉應(yīng)力校核及軸向穩(wěn)定性校核。解析：《承壓容器》（石油化工設(shè)備選用手冊(cè)）第五章外壓圓筒和封頭設(shè)計(jì)5.1外壓圓筒的受載和失效方式中明確說(shuō)明外壓圓筒失效方式是周向彈性失穩(wěn)。真空容器要校核周向穩(wěn)定性。NB/T47041-20147.9塔殼軸向應(yīng)力校核中7.9.1規(guī)定了圓筒形塔殼軸向應(yīng)力校核；7.9.2規(guī)定了圓筒軸向穩(wěn)定性校核；7.9.3規(guī)定了圓筒拉應(yīng)力校核。

設(shè)防烈度為8度,還應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力，當(dāng)校核截面的軸向拉應(yīng)力時(shí)，取垂直地震力向上方向，當(dāng)校核截面的軸向壓應(yīng)力時(shí)，取垂直地震力向下方向。?5-74某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度，且上下封頭均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設(shè)計(jì)壓力-0.1MPa）塔器，設(shè)計(jì)溫度為350℃。下列描述正確的是（

）。A.該塔器應(yīng)考慮高振型的影響B(tài).該塔器應(yīng)計(jì)算橫向風(fēng)振

C.該塔器應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力

D.裙座上部靠近封頭處應(yīng)設(shè)置隔氣圈

答案：C。設(shè)防烈度為8度,應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力；H/Di=20000/1500=13.33<15,不用考慮高振型的影響，不用計(jì)算橫向風(fēng)振。塔器，設(shè)計(jì)溫度為350℃,小于400℃，裙座上部靠近封頭處,不用設(shè)置隔氣圈；解析：NB/T47041-20146.5.3條當(dāng)塔殼下封頭的設(shè)計(jì)溫度大于或等于400℃，在裙座上部靠近封頭處應(yīng)設(shè)置隔氣圈；7.5.2.1條設(shè)防烈度為8度或9度區(qū)的塔式容器，應(yīng)考慮上下兩個(gè)方向垂直地震力；7.5.4條當(dāng)H/D>15m且H>20m時(shí)，還應(yīng)考慮高振型的影響；7.6.2條當(dāng)H/D>15且H>30m時(shí)，還應(yīng)計(jì)算橫向風(fēng)振。?5-75某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度，且上下封頭均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設(shè)計(jì)壓力-0.1MPa）塔器，設(shè)計(jì)溫度為350℃。根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，由真空引起的軸向應(yīng)力為σ1，由操作或非操作時(shí)重力及垂直地震力為σ2，彎矩引起的軸向應(yīng)力為σ3，題中塔器圓筒軸向壓應(yīng)力表達(dá)正確的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3答案：A。對(duì)真空塔器圓筒軸向壓應(yīng)力為σ1+σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2條圓筒軸向穩(wěn)定性校核，圓筒最大組合壓應(yīng)力計(jì)算，對(duì)真空塔式容器按公式（57）計(jì)算：σ1+σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1為由真空引起的軸向應(yīng)力為，σ2為由操作或非操作時(shí)重力及垂直地震力，σ3為彎矩引起的軸向應(yīng)力，[σ]cr為圓筒許用軸向壓應(yīng)力，按下述確定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（載荷組合系數(shù)K=1.2）?5-76

某等直徑Di=1500mm、高度20m，等壁厚（筒體和封頭δn=20mm），當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度，且上下封頭均為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭的低合金鋼制全真空（設(shè)計(jì)壓力-0.1MPA）塔器，設(shè)計(jì)溫度為350℃。題中塔器圓筒軸向壓應(yīng)力表達(dá)正確的是（

）。A.σ1+σ2+σ3B.σ2+σ3C.σ1-σ2+σ3D.

-σ2+σ3選A

此題與5-75題重復(fù)，可以將75或76之一改成塔器圓筒軸向拉應(yīng)力表達(dá)正確的是（）。答案：壓應(yīng)力選A。對(duì)真空塔器圓筒軸向壓應(yīng)力為σ1+σ2+σ3。拉應(yīng)力選D。對(duì)真空塔器圓筒軸向壓應(yīng)力為-σ2+σ3。解析：NB/T47041-20147.9.2條圓筒軸向穩(wěn)定性校核，圓筒最大組合壓應(yīng)力計(jì)算，對(duì)真空塔式容器按公式（57）計(jì)算：σ1+σ2+σ3≤[σ]crNB/T47041-20147.9.3條圓筒拉應(yīng)力校核，圓筒最大組合拉應(yīng)力計(jì)算，對(duì)真空塔式容器按公式（59）計(jì)算：-σ2+σ3≤[σ]cr式中：σ1為由真空引起的軸向應(yīng)力為，σ2為由操作或非操作時(shí)重力及垂直地震力，σ3為彎矩引起的軸向應(yīng)力，[σ]cr為圓筒許用軸向壓應(yīng)力，按下述確定：[σ]cr=KB或K[σ]t取二者之小值。（載荷組合系數(shù)K=1.2）校核：正確。5-77某受內(nèi)壓塔，帶無(wú)折邊變徑段，錐段半頂角30度，當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度。操作工況下該塔變徑段都應(yīng)校核那些應(yīng)力？（

）A.錐段大、小端在內(nèi)壓下周向應(yīng)力；B.錐段選取的計(jì)算截面在內(nèi)壓、重力及垂直地震力、最大彎矩作用下的組合軸向拉應(yīng)力；C.錐段大、小端選取的計(jì)算截面在重力及垂直地震力、最大彎矩作用下的軸向穩(wěn)定性校核；D.按GB/T150.3判斷大小端是否需要加強(qiáng)，并進(jìn)行加強(qiáng)設(shè)計(jì);E.進(jìn)行內(nèi)壓和軸向載荷共同作用下的連接處加強(qiáng)設(shè)計(jì);答案：ACDE解析：NB/T47041-20147.2條，

7.5.2.1條，GB/T150.3-2011

5.6.4條。校核：正確。5-78某受內(nèi)壓塔，帶無(wú)折邊變徑段，錐段半頂角30度，當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度。根據(jù)GB/T150.3規(guī)定，受內(nèi)壓無(wú)折邊錐殼，確定錐殼大端連接處的加強(qiáng)圖，曲線按（）繪制，控制值為（）A.最大等效應(yīng)力B.連接處的等效局部薄膜應(yīng)力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：AC

解析：GB150.3圖5-11注；GB/T150-20115.6.4.1條受內(nèi)壓無(wú)折邊錐殼大端厚度。校核：正確。某受內(nèi)壓塔，帶無(wú)折邊變徑段，錐段半頂角30度，當(dāng)?shù)氐卣鹪O(shè)防烈度為8度。5-79根據(jù)GB/T150.3規(guī)定，受內(nèi)壓無(wú)折邊錐殼，確定錐殼小端連接處的加強(qiáng)圖，曲線按（B）繪制，控制值為（D）A.最大等效應(yīng)力B.連接處的等效局部薄膜應(yīng)力C.3[σ]tD.1.1[σ]tE.1.5[σ]t答案：B，D解析：GB/T150.3-2011——P1255-80進(jìn)行內(nèi)壓和軸向載荷共同作用下的連接處加強(qiáng)設(shè)計(jì)時(shí)，除壓力載荷外，由外載荷在錐殼大小端產(chǎn)生的單位圓周長(zhǎng)度上的軸向力（f1,f2）取值步驟包括（

）。上述步驟得到力的代數(shù)和即分別為大小端截面處的f1，f2。A.分別截取大小端截面處的最大彎矩，分別計(jì)算出大小端截面處由彎矩產(chǎn)生的單位圓周長(zhǎng)度上的最大軸向拉力；B.分別截取大小端截面以上部分的塔的全部重量，計(jì)算大、小端截面處由重量產(chǎn)生的單位圓周長(zhǎng)度上的軸向壓縮應(yīng)力；C.判斷最大彎矩是風(fēng)載荷控制還是地震載荷控制，如果是地震載荷控制，分別計(jì)算大小端截面處單位圓周長(zhǎng)度上的垂直地震軸向拉力；D.判斷最大彎矩是風(fēng)載荷控制還是地震載荷控制，如果是風(fēng)載荷控制，計(jì)算大小端截面處風(fēng)載荷產(chǎn)生的單位圓周長(zhǎng)度上的軸向拉力。答案：解析：說(shuō)明NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)中裙座殼體校核了什么應(yīng)力。5-81塔器標(biāo)準(zhǔn)中裙座殼體應(yīng)校核（

）A.軸向壓應(yīng)力B.軸向拉應(yīng)力C.許用外壓[P]D.周向應(yīng)力答案：A解析：NB/T47041-2014——7.12（裙座筒體受到重力和各種彎矩的作用，但不承受壓力。重力和彎矩在裙座底部截面處最大，因而裙座底部截面是危險(xiǎn)截面。此外，裙座上的檢修孔或人孔、管線引出口有承載削弱作用，這些孔中心橫截面處也是裙座筒體的危險(xiǎn)截面。裙座筒體不受壓力作用，軸向組合拉伸應(yīng)力總是小于軸向組合壓縮應(yīng)力。因此，只需校核危險(xiǎn)截面最大的軸向壓縮應(yīng)力。）82、裙座殼體所受的軸向應(yīng)力包括（）計(jì)算截面以上部分所有重量產(chǎn)生的軸向壓應(yīng)力；外載荷產(chǎn)生的計(jì)算最大彎矩在計(jì)算截面上產(chǎn)生的軸向力。（

）A.計(jì)算截面以上部分塔器操作質(zhì)量產(chǎn)生的軸向應(yīng)力B.計(jì)算截面處的最大彎矩產(chǎn)生的軸向應(yīng)力C.內(nèi)壓或真空產(chǎn)生的軸向應(yīng)力D.計(jì)算截面處的垂直地震力（最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入）答案：

ABC

D說(shuō)明NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)中裙座殼體校核了什么應(yīng)力。5-83、

裙座殼體軸向力校核時(shí)，由重量產(chǎn)生的軸向壓應(yīng)力和最大彎矩產(chǎn)生的軸向應(yīng)力疊加的結(jié)果是在裙座殼體上同一截面上的軸向壓應(yīng)力在數(shù)值上（

）拉應(yīng)力。A.大于B.小于C.等于答案：

A說(shuō)明NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)中裙座殼體校核了什么應(yīng)力。5-84、耐壓試驗(yàn)時(shí)，裙座殼體軸向應(yīng)力校核，其許用值為（

）。A.KBcos2θB.Bcos2θC.D.Bcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）較小值E.KBcos2θ和0.9Rel（或Rp0.2）較小值

答案：

D解析：NB/T47041-2014

P45頁(yè)根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述受內(nèi)壓和外壓容器在操作和壓力試驗(yàn)時(shí)，筒體軸向應(yīng)力是如何組合校核的。5-85受內(nèi)壓和外壓容器在正常操作工況時(shí)，校核壓應(yīng)力時(shí)，（

）。A.受內(nèi)壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內(nèi)壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：C、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應(yīng)力的計(jì)算需要考慮最危險(xiǎn)的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標(biāo)準(zhǔn)的表3中明確給出了對(duì)于正壓和負(fù)壓容器必須進(jìn)行計(jì)算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述受內(nèi)壓和外壓容器在操作和壓力試驗(yàn)時(shí)，筒體軸向應(yīng)力是如何組合校核的。5-86受內(nèi)壓和外壓容器在正常操作工況時(shí)，校核拉應(yīng)力時(shí)，（

）。A.受內(nèi)壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內(nèi)壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：A、B解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應(yīng)力的計(jì)算需要考慮最危險(xiǎn)的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標(biāo)準(zhǔn)的表3中明確給出了對(duì)于正壓和負(fù)壓容器必須進(jìn)行計(jì)算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述受內(nèi)壓和外壓容器在操作和壓力試驗(yàn)時(shí)，筒體軸向應(yīng)力是如何組合校核的。5-87受內(nèi)壓和外壓容器在壓力試驗(yàn)工況時(shí)，校核拉應(yīng)力時(shí)，（

）。A.受內(nèi)壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內(nèi)壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：A、D解析：NB/T47042-2014第7.7.2.3條的釋義：筒體上的軸向應(yīng)力的計(jì)算需要考慮最危險(xiǎn)的組合情況，既要考慮工況，也要考慮壓力和重量是否共同作用。在標(biāo)準(zhǔn)的表3中明確給出了對(duì)于正壓和負(fù)壓容器必須進(jìn)行計(jì)算、校核的工況以及壓力和重量載荷的組合情況。根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述受內(nèi)壓和外壓容器在操作和壓力試驗(yàn)時(shí)，筒體軸向應(yīng)力是如何組合校核的。5-88受內(nèi)壓和外壓容器在壓力試驗(yàn)工況時(shí)，校核壓應(yīng)力時(shí)，（）。A.受內(nèi)壓容器按加壓考慮；B.受外壓容器按不加壓考慮；C.受內(nèi)壓容器按不加壓考慮；D.受外壓容器按加壓考慮答案：B、C解析：NB/T47042-2014中的7.7.2.3表3根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應(yīng)力時(shí)，地震力方向如何取。5-89地腳螺栓應(yīng)力校核時(shí)，主要考慮的載荷包括（）。A.風(fēng)載荷B.工作載荷C.地震載荷D.附件載荷答案：B、C、D解析：NB/T47042-2014中的7.8.3條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應(yīng)力時(shí)，地震力方向如何取。5-90當(dāng)鞍座與基礎(chǔ)間的摩擦力不足以抵消地震力時(shí)，地腳螺栓將承受（）。A.拉應(yīng)力B.壓應(yīng)力C.剪應(yīng)力D.組合應(yīng)力答案：C解析：NB/T47042-2014中的7.8.3.4條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應(yīng)力時(shí)，地震力方向如何取。5-91

雙鞍座支承的臥式容器當(dāng)鞍座與基礎(chǔ)間的摩擦力不足以抵消地震力時(shí)，水平地震力方向應(yīng)取（）方向，來(lái)校核地腳螺栓。校核計(jì)算時(shí)地腳螺栓個(gè)數(shù)應(yīng)取（）。A.沿筒體軸線方向B.垂直筒體軸線方向C.兩鞍座地腳螺栓數(shù)量綜合D.固定端鞍座地腳螺栓數(shù)量根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，簡(jiǎn)述雙鞍座支承的臥式容器，校核地腳螺栓剪應(yīng)力時(shí)，地震力方向如何取。答案：A、D解析：NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)釋義7.8

P27頁(yè)

5-92

雙鞍座支承的臥式容器，地震傾覆力矩引起的地腳螺栓應(yīng)力為（），應(yīng)取水平地震力方向?yàn)椋ǎ.拉應(yīng)力B.壓應(yīng)力C.剪應(yīng)力D.垂直筒體軸線方向E.沿筒體軸線方向答案：A、D解析：NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)釋義7.8

P26頁(yè)

說(shuō)明臥式容器何時(shí)考慮設(shè)置加強(qiáng)圈及注意事項(xiàng)。

5-93

以下哪些情況應(yīng)考慮設(shè)置加強(qiáng)圈（）A.臥式容器承受外壓時(shí)，根據(jù)GB/T150.3進(jìn)行許用外壓計(jì)校核，不滿足要求時(shí)B.支座處圓筒橫截面內(nèi)最高、最低處的軸向應(yīng)力（σ3，σ4）偏大時(shí)C.支座處圓筒橫截面最低點(diǎn)的周向應(yīng)力偏大時(shí)（σ5）D.無(wú)加強(qiáng)圈時(shí)鞍座邊緣處的圓筒周向應(yīng)力偏大時(shí)（σ6）答案：A、B、C、D解析：NB/T470427.7.2.2.2條σ3，σ4公式（7）（8）中K1K2與加強(qiáng)圈有關(guān),從標(biāo)準(zhǔn)定義上看σ5/σ6都是不存在加強(qiáng)圈的應(yīng)力，P84頁(yè)定義舊版壓力容器工程師培訓(xùn)教程臥式容器22.6.3條

說(shuō)明臥式容器何時(shí)考慮設(shè)置加強(qiáng)圈及注意事項(xiàng)。5-94圓筒未設(shè)置加強(qiáng)圈時(shí)和在鞍座平面上或靠近鞍座處有加強(qiáng)圈后，σ4的位置保持不變。（）A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：NB/T47042-20147.7.2.2.2說(shuō)明臥式容器何時(shí)考慮設(shè)置加強(qiáng)圈及注意事項(xiàng)。5-95當(dāng)加強(qiáng)圈在鞍座平面內(nèi)時(shí)，最大彎矩點(diǎn)在（）；當(dāng)加強(qiáng)圈靠近鞍座平面時(shí)，最大彎矩點(diǎn)在（）。A.鞍座邊角處B.橫截面水平中心線處C.靠近鞍座邊角處D.靠近橫截面水平中心線處答案：AD解析：NB/T47042-20147.7.4說(shuō)明臥式容器何時(shí)考慮設(shè)置加強(qiáng)圈及注意事項(xiàng)。5-96設(shè)置加強(qiáng)圈應(yīng)考慮（）。A.加強(qiáng)圈位置應(yīng)做到盡量均布；B.加強(qiáng)圈的斷開(kāi)長(zhǎng)度要滿足GB/T150.3的要求；C.設(shè)置內(nèi)加強(qiáng)圈時(shí)，直接可用加強(qiáng)圈的慣性矩進(jìn)行校核計(jì)算；D.設(shè)置內(nèi)加強(qiáng)圈時(shí)，應(yīng)在內(nèi)加強(qiáng)圈的頂部和底部分別開(kāi)設(shè)通氣孔和排凈孔。答案：ABD解析：NB/T47042-20146.3兩臺(tái)位號(hào)不同，其他均相同的壓力容器，設(shè)計(jì)溫度為-30℃，殼體材質(zhì)為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規(guī)定，3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-97按照GB/T150的規(guī)定，關(guān)于殼體用鋼板描述正確的是（）。A.逐張進(jìn)行超聲檢測(cè)，按照NB/T47013.3規(guī)定，不低于Ⅱ級(jí)B.逐張進(jìn)行超聲檢測(cè)，按照NB/T47013.3規(guī)定，不低于Ⅲ級(jí)C.逐張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)D.逐熱處理張進(jìn)行拉伸和V型缺口沖擊試驗(yàn)答案：A解析：GB/T150.2標(biāo)準(zhǔn)表2兩臺(tái)位號(hào)不同，其他均相同的壓力容器，設(shè)計(jì)溫度為-30℃，殼體材質(zhì)為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規(guī)定，3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-98有關(guān)此兩臺(tái)壓力容器的焊后熱處理說(shuō)法正確的是（）。A.不需要進(jìn)行焊后熱處理B.焊前預(yù)熱100℃以上，可以不進(jìn)行焊后熱處理C.需要進(jìn)行熱處理，熱處理保溫時(shí)間為100分鐘D.需要進(jìn)行熱處理，熱處理保溫時(shí)間為60分鐘答案：C解析：GB/T150.4標(biāo)準(zhǔn)表5，NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)表5兩臺(tái)位號(hào)不同，其他均相同的壓力容器，設(shè)計(jì)溫度為-30℃，殼體材質(zhì)為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規(guī)定，3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-99按照GB/T150的規(guī)定，判斷本題中的壓力容器是否需要制備產(chǎn)品焊接試板。（）A.不需要制做產(chǎn)品焊接試件B.A類(lèi)縱向焊接接頭，逐臺(tái)制備產(chǎn)品焊接試件C.A、B類(lèi)焊接接頭，逐臺(tái)制備產(chǎn)品焊接試件D.A類(lèi)縱向焊接接頭，選一臺(tái)制備產(chǎn)品焊接試件答案：B解析：GB/T150.4標(biāo)準(zhǔn)9.1.1.1條兩臺(tái)位號(hào)不同，其他均相同的壓力容器，設(shè)計(jì)溫度為-30℃，殼體材質(zhì)為16MnDR，厚度為38mm，按NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鋼材焊縫的沖擊吸收能量的規(guī)定，3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣沖擊吸收能量平均值KV2≥24J。5-100產(chǎn)品焊接試件的沖擊試樣，焊接接頭應(yīng)取3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)試樣，標(biāo)準(zhǔn)試樣的平均沖擊吸收能量不低于24J。至多允許有一個(gè)試樣沖擊吸收能量低于24J，且不低于17J。（A）A.正確B.錯(cuò)誤解析：NB/T470166.3.4一臺(tái)低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。5-101泄放裝置的動(dòng)作壓力，對(duì)于安全閥，就是其整定壓力。（A

）A.正確B.錯(cuò)誤

解析：

GB/T150.1

B2.1

一臺(tái)低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。5-102合理的安全閥的整定壓力為（D）。A.0.95＜Ps≤1.0MPAB.1.0＜Ps≤1.3MPAC.0.95＜Ps≤1.3MPAD.1.0＜Ps≤1.26MPA解析：

GB/T150.1B3.1B3.2.1

TSG213.1.9.25-103一臺(tái)低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。本容器的水壓試驗(yàn)壓力為（）。A.1.1×1.3×(min([σ]/[σ]t))B.1.1×1.0×(min([σ]/[σ]t))C.1.25×1.3×(min([σ]/[σ]t))D.1.25×1.0×(min([σ]/[σ]t)).答案：C解析：GB/T150.14.6.2.2

5-104一臺(tái)低合金鋼制容器的操作壓力為0.95MPA，設(shè)計(jì)壓力為1.0MPA，最大允許工作壓力為1.3MPA。本容器的氣密性試驗(yàn)壓力為（）？A.0.95MPAB.1.0MPAC.1.1MPAD.1.3MPA答案：B解析：GB/T150.24.7.5

5-105簡(jiǎn)述內(nèi)壓圓筒的厚度計(jì)算公式及其適用范圍。GB/T150圓筒承內(nèi)壓壁厚計(jì)算公式的適用范圍為（）。A.Pc＜0.6[σ]tφB.Pc≤0.6[σ]tφC.Pc≤0.4[σ]tφD.Pc＜0.4[σ]tφ答案：C解析：GB/T150.33.3

簡(jiǎn)述內(nèi)壓圓筒的厚度計(jì)算公式及其適用范圍。5-106

GB/T150圓筒承內(nèi)壓壁厚計(jì)算公式的適用范圍也可以表達(dá)為外直徑與內(nèi)直徑之比（D0/Di）不大于（

）。A.1.3B.1.5C.1.6D.2.0答案：B解析：答：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程2019版基礎(chǔ)知識(shí)零部件》4.10.1條5-107

GB/T150中內(nèi)壓圓筒厚度計(jì)算公式稱為（）。A.內(nèi)徑公式B.外徑公式C.中徑公式答案：C解析：答：由于薄壁公式形式簡(jiǎn)單、計(jì)算方便，適于工程應(yīng)用。為了解決厚壁筒時(shí)薄壁公式引起的較大誤差，由此采取增大計(jì)算內(nèi)徑，以適應(yīng)增大應(yīng)力計(jì)算值的要求。為此將圓簡(jiǎn)計(jì)算內(nèi)徑改為中徑。GB/T150.3中的內(nèi)壓圓筒公式稱中徑公式。中徑公式由于增大了計(jì)算內(nèi)徑，使計(jì)算應(yīng)力得到提高，當(dāng)K=1.5時(shí)，該式應(yīng)力計(jì)算值與拉美公式環(huán)向最大應(yīng)力(內(nèi)壁處)的計(jì)算值相差僅為3.8%。此誤差在工程設(shè)計(jì)的允許范圍內(nèi)。為此中徑公式廣為工程設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)所采用。《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程2019版基礎(chǔ)知識(shí)零部件》8.2.1（3）條5-108設(shè)計(jì)溫度下圓筒的計(jì)算厚度為（

）？A.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ-Pc)B.δ=Pc×Di/(2[σ]tΦ+Pc)C.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ+Pc)D.δ=Pc×D0/(2[σ]tφ-Pc)答案：A、C解析：GB/T150.3-20113.3

5-109壓力容器殼體開(kāi)孔邊緣可引起哪些應(yīng)力？（）A.一次總體薄膜應(yīng)力B.局部薄膜應(yīng)力C.彎曲應(yīng)力D.峰值應(yīng)力答案:BCD解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程——基礎(chǔ)知識(shí)零部件中11.3小節(jié)根據(jù)GB/T150關(guān)于開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的規(guī)定，完成下列各題。5-110等面積補(bǔ)強(qiáng)法對(duì)開(kāi)孔邊緣的峰值應(yīng)力是通過(guò)限值開(kāi)孔形狀、長(zhǎng)短經(jīng)之比和開(kāi)孔范圍間接考慮的。（）A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程——基礎(chǔ)知識(shí)零部件中7.6.10小節(jié)根據(jù)GB/T150關(guān)于開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的規(guī)定，完成下列各題。5-111開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積計(jì)算中殼體計(jì)算厚度說(shuō)法正確的是（）。A.內(nèi)壓圓筒開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積計(jì)算中殼體計(jì)算厚度沿整體各處相等；B.內(nèi)壓橢圓封頭開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積計(jì)算中殼體計(jì)算厚度，在0.8Di范圍內(nèi)，近似按當(dāng)量球殼計(jì)算，在過(guò)渡區(qū)，按封頭計(jì)算厚度；C.內(nèi)壓錐形封頭，其大端和小端開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積計(jì)算中殼體計(jì)算厚度是相同的；D.外壓橢圓封頭開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)所需補(bǔ)強(qiáng)面積計(jì)算中殼體計(jì)算厚度，并在對(duì)過(guò)渡區(qū)和球面區(qū)進(jìn)行區(qū)分。答案：AB解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程——基礎(chǔ)知識(shí)零部件中11.4.3小節(jié)根據(jù)GB/T150關(guān)于開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的規(guī)定，完成下列各題。5-112某容器既有內(nèi)壓工況又有外壓工況，殼體和機(jī)關(guān)材料相同，按外壓工況計(jì)算的是（）。A.若外壓作用下的殼體計(jì)算厚度大于內(nèi)壓作用下的殼體計(jì)算厚度時(shí)B.若內(nèi)壓作用下的殼體計(jì)算厚度大于外壓作用下的殼體計(jì)算厚度時(shí)C.若外壓作用下的殼體計(jì)算厚度大于內(nèi)壓作用下的殼體計(jì)算厚度的2倍時(shí)D.若內(nèi)壓作用下的殼體計(jì)算厚度大于外壓作用下的殼體計(jì)算厚度的2倍時(shí)答案：A解析：沒(méi)找到依據(jù)，答案不確定。根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)，論述影響臥式容器合理設(shè)計(jì)的因素。5-113臥式容器的設(shè)計(jì)，首先要結(jié)構(gòu)合理、節(jié)省材料，同時(shí)又要滿足工藝及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛性要求。鞍座的軸向位置、鞍座的結(jié)構(gòu)尺寸、是否設(shè)置加強(qiáng)圈是影響臥式容器合理設(shè)計(jì)的三個(gè)重要因素。（）A.正確B.錯(cuò)誤答案：B解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》第22.6節(jié)5-114在工程條件允許的情況下，臥式容器的鞍座設(shè)計(jì)可進(jìn)行結(jié)構(gòu)調(diào)整，以使設(shè)計(jì)更合理。一般調(diào)節(jié)步驟是：（）。A.增設(shè)鞍座墊板→增加鞍座包角→調(diào)整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設(shè)加強(qiáng)圈;B.增設(shè)加強(qiáng)圈→調(diào)整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設(shè)鞍座墊板→增加鞍座包角C.增設(shè)鞍座墊板→調(diào)整鞍座位置，使A≤0.5RA→增加鞍座包角→增設(shè)加強(qiáng)圈;D.調(diào)整鞍座位置，使A≤0.5RA→增設(shè)鞍座墊板→增加鞍座包角→增設(shè)加強(qiáng)圈;答案：D解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》第22.6節(jié)5-115臥式容器的A值對(duì)容器受力影響很大，是影響容器設(shè)計(jì)合理與否的重要因素之一，下面描述正確的是（

）。A.當(dāng)A值減小時(shí)，筒體中間截面的彎矩M1減小，鞍座截面的彎矩M2增加。B.當(dāng)A=0.2L時(shí)，筒體中間截面的彎矩M1與鞍座截面的彎矩M2趨于接近。C.當(dāng)A≤0.5Ra時(shí)，由于封頭對(duì)圓筒體的加強(qiáng)作用，在鞍座承受彎矩M2時(shí)抗彎截面為整個(gè)圓截面。D.A＞0.5Ra時(shí)，抗彎截面減少，從而使σ3、σ4增大。E.對(duì)L/D較大的長(zhǎng)臥式容器，取A≤0.5Ra時(shí)可能使中間截面彎矩M1偏大，應(yīng)調(diào)整A使其滿足0.2L＞A＞0.5Ra，先使σ1、σ2合格，再校核其他應(yīng)力答案：B/C/D解析：壓力容器設(shè)計(jì)人員培訓(xùn)習(xí)題集。

5-116臥式容器的鞍座結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)盡量使墊板起加強(qiáng)作用，即（

）。此時(shí)墊板可以稱作加強(qiáng)板。A.墊板的寬度b2不應(yīng)小于b4，墊板厚度不小于0.6倍的圓筒厚度，墊板對(duì)圓筒體的包角不小于θ+15°B.墊板的寬度b4不應(yīng)小于b2，墊板厚度不小于0.8倍的圓筒厚度，墊板對(duì)圓筒體的包角不小于θ+12°C.墊板的寬度b2不應(yīng)小于b4，墊板厚度不小于0.8倍的圓筒厚度，墊板對(duì)圓筒體的包角不小于θ+15°D.墊板的寬度b4不應(yīng)小于b2，墊板厚度不小于0.6倍的圓筒厚度，墊板對(duì)圓筒體的包角不小于θ+12°。答案：D解析：NB/T47042第7.7.4.1.1注釋：

5-117下列關(guān)于焊接材料的說(shuō)法是正確的（）。A.碳素鋼相同鋼號(hào)相焊，選用焊接材料應(yīng)保證焊縫金屬的力學(xué)性能高于或等于母材規(guī)定的限值。B.低合金鋼相同鋼號(hào)相焊，選用焊材應(yīng)保證焊縫金屬的力學(xué)性能高于或等于母材規(guī)定的限值。C.高合金鋼相同鋼號(hào)相焊，選用焊材應(yīng)保證焊縫金屬的力學(xué)性能高于或等于母材規(guī)定的限值。當(dāng)需要時(shí)，其耐蝕性能不應(yīng)低于母材相應(yīng)要求。D.用生成奧氏體焊縫金屬的焊接材料焊接非奧氏體母材時(shí)，應(yīng)慎重考慮焊縫金屬與母材膨脹系數(shù)不同而產(chǎn)生的應(yīng)力作用。答案：A/B/C/D解析：HG/T20581

5-118不同強(qiáng)度等級(jí)鋼號(hào)的碳素鋼和低合金鋼材之間相焊，焊材應(yīng)保證（）A.焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度高于或等于強(qiáng)度較高一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度下限值。B.焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度高于或等于強(qiáng)度較低一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度下限值。C.焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度高于或等于強(qiáng)度較低一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度下限值，且焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度不超過(guò)強(qiáng)度較高一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度下限值。D.焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度高于或等于強(qiáng)度較低一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度下限值，焊縫金屬的抗拉強(qiáng)度不超過(guò)強(qiáng)度較高一側(cè)母材抗拉強(qiáng)度上限值。答：C解析：NB/T47015-2011P994.1.7a)簡(jiǎn)述NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于焊接材料的選用原則答：1.焊縫金屬的性能應(yīng)高于或等于相應(yīng)母材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的下限值，或滿足圖樣的規(guī)定的技術(shù)要求。2.合適的焊接材料與合理的焊接工藝相配合，以保證焊接接頭性能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定和服役要求。3.充分掌握焊接材料的焊接性能，用于壓力容器的焊接材料應(yīng)有焊接性能試驗(yàn)或?qū)嵺`基礎(chǔ)。NB/T47015-20173.1.2.1

P95

5-119

奧氏體高合金鋼與碳素鋼、低合金鋼之間相焊，選用焊接材料應(yīng)保證焊縫金屬的（）。當(dāng)設(shè)計(jì)溫度不超過(guò)370℃時(shí)，采用（）焊接材料；當(dāng)設(shè)計(jì)溫度高于370℃時(shí)，宜采用（）焊接材料。A.力學(xué)性能和耐腐蝕性能B.抗裂性能和力學(xué)性能C.鉻、鎳含量可保證焊縫金屬為奧氏體的不銹鋼D.鎳基合金E.高合金答：BC

D解析：NB/T47015-20174.1.7b）

P99簡(jiǎn)述NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于焊接材料的選用原則5-120

對(duì)于復(fù)合鋼板，計(jì)算時(shí)不計(jì)入覆層的強(qiáng)度的情況下，覆層鋼材選用的焊接材料可以不要求焊縫金屬力學(xué)性能高于或等于母材規(guī)定的限值，但應(yīng)保證焊縫金屬的耐蝕性能。（A）A.正確B.錯(cuò)誤答：A解析：NB/T47015-20174.1.8

P100針對(duì)熱交換器殼程導(dǎo)流筒的設(shè)置要求完成以下各題。5-121

關(guān)于厚壁圓筒與薄壁圓筒下列說(shuō)法不正確的有:A.外徑（Do）與內(nèi)徑（Di）之比K大于1.2時(shí)，為厚壁容器。B.工程上采用的圓筒壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.5。C.工程上采用的圓筒壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.35。D.內(nèi)壓計(jì)算圓筒的中徑公式是按照最大主應(yīng)力理論得出，即是以第一強(qiáng)度理論為基礎(chǔ)的。E.拉美公式由彈性力學(xué)導(dǎo)出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。答案：C解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程8.4和8.6條5-122

關(guān)于厚壁球殼與薄壁球殼下列說(shuō)法不正確的有:A.外徑（Do）與內(nèi)徑（Di）之比K大于1.2時(shí)，為厚壁容器。B.工程上采用的球殼壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.5。C.工程上采用的球殼壁厚計(jì)算公式為中徑公式，其適用條件為K≤1.35。D.內(nèi)壓計(jì)算球殼壁厚的中徑公式是按照最大主應(yīng)力理論得出，即是以第一強(qiáng)度理論為基礎(chǔ)的。E.拉美公式由彈性力學(xué)導(dǎo)出，工程中既適合薄壁容器，也適合厚壁容器。答案：B解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程8.6條關(guān)于厚壁容器與薄壁容器5-123

薄壁圓筒考慮了環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力，忽略了徑向應(yīng)力，視為環(huán)向應(yīng)力和軸向應(yīng)力都是沿壁厚均勻分布的薄膜應(yīng)力。A.正確B.錯(cuò)誤答案：A解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程8.2.1條5-124

厚壁圓筒承受環(huán)向應(yīng)力、軸向應(yīng)力和徑向應(yīng)力三向應(yīng)力作用，環(huán)向應(yīng)力和徑向應(yīng)力沿壁厚（

）分布，軸向應(yīng)力沿