林同棪國際工程咨詢（中國）有限公司四川古藺醬香酒谷產業園區基礎設施建設項目（園區道路-天龍路）版次：A城中村改造項目一期配套道路設計擋墻計算書計算內容：支擋結構計算PAGE目錄TOC\o"1-2"\h\z\u1、邊坡地質評價 12、設計參數 13、邊坡穩定性計算 14、總結 6PAGE19PAGE11、邊坡地質評價1.1次三路跨蓮花灘河支流橋梁橋梁起點樁號K0+599，終點樁號K0+647。橋跨布置為1×40=40m，全長48m。1）A0橋臺區評價地形坡角約3-15°，坡度較緩，橋臺與銜接處形成高約4.0m的土質挖方邊坡，回填后邊坡高度約6.5m，邊坡安全等級為二級。土層厚度較厚，基巖面較平緩，土質部分不易沿巖土界面發生整體滑移破壞，邊坡的破壞模式為土體內部圓弧滑動。建議橋臺采用重力式擋墻支擋，支擋后再進行回填，以中等風化基巖作為基礎持力層，采用樁基礎。由于緊鄰蓮花灘河，地表水易匯入，地下水可能較豐富，建議在枯水季節施工，施工中配備抽排水設施，無法及時抽排地下水時采用機械成孔，澆筑時采用水下澆筑。2）A1橋臺區評價地形坡角約5-20°，坡度較陡，橋臺與銜接處形成高約6.0m的巖土質挖方邊坡，回填后邊坡高度約6.0m，邊坡安全等級為二級。土層厚度較厚，基巖面較平緩，土質部分不易沿巖土界面發生整體滑移破壞，邊坡的破壞模式為土體內部圓弧滑動。建議橋臺采用重力式擋墻支擋，支擋后再進行回填，以中等風化基巖作為基礎持力層，采用樁基礎。由于緊鄰蓮花灘河，地表水易匯入，地下水可能較豐富，建議在枯水季節施工，施工中配備抽排水設施，無法及時抽排地下水時采用機械成孔，澆筑時采用水下澆筑。1.2次3路路基段其中次三路總長約902m，整體走向為南北方向，南側接新金大道，北側接現狀的金志路；次三路為城市次干路，設計時速40km/h，雙向四車道，路幅標準寬度26m。左右兩側形成最大高度約3.5m的土質填方邊坡，邊坡安全等級為二級，基巖面較平緩，土體不易沿巖土界面發生滑移破壞，建議土質邊坡按1：1.50的坡率放坡，并對坡面進行綠化格構處理，放坡后邊坡整體穩定。設計路面標高以下主要由填土和基巖組成，現狀填土未進行壓實處理，松散～稍密為主，建議應進行清除、壓實等地基處理。并采取攔截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部換填的方式填筑滲水性好的材料，且設置排水盲溝。壓實填土地基承載力現場試驗確定。建議采用地基處理后的填土作為路基持力層，采用透水性較好的粗粒料，壓實度須滿足設計要求。壓實填土地基承載力根據現場試驗確定。壓實填土作路基持力層，填料應滿足設計要求及《公路路基設計規范》（JTGD30—2015）相關要求。1.3支7路支七路長約490m，整體走向為東西方向，西側接新金大道，東側與現狀的金志路形成交叉口后，再往東側與支二路相接。支七路為城市支路，設計時速30km/h，雙向兩車道，路幅標準寬度16m。左右兩側形成最大高度約3m的土質填方邊坡，最大高度約6m的土質挖方邊坡，邊坡安全等級為二級，基巖面較平緩，土體不易沿巖土界面發生滑移破壞，建議土質邊坡按1：1.50的坡率放坡，并對坡面進行綠化格構處理，放坡后邊坡整體穩定。設計路面標高以下主要由填土和基巖組成，現狀填土未進行壓實處理，松散～稍密為主，建議應進行清除、壓實等地基處理。并采取攔截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部換填的方式填筑滲水性好的材料，且設置排水盲溝。壓實填土地基承載力現場試驗確定。建議采用地基處理后的填土作為路基持力層，采用透水性較好的粗粒料，壓實度須滿足設計要求。壓實填土地基承載力根據現場試驗確定。壓實填土作路基持力層，填料應滿足設計要求及《公路路基設計規范》（JTGD30—2015）相關要求。2、設計參數擬建線路場地巖土體物理力學參數推薦值一覽表序號項目單位素填土粉質粘土強風化泥巖中等風化泥巖強風化砂巖中等風化砂巖1重度天然kN/m320.519.2/24.8*/24.5*飽和21.019.9/25.2*/25.0*2抗壓強度標準值天然MPa///6.90/24.4飽和MPa///4.32/17.13抗剪強度標準值天然C可塑（kPa）5*22.4/300*/1500*C軟塑（kPa）15.5*天然φ可塑（°）28*11.27/30°*/34°*φ軟塑（°）10.3*飽和C可塑（kPa）3*15.45////C軟塑（kPa）10.2*飽和φ可塑（°）25*8.5////φ軟塑（°）8.3*4基底摩擦系數//0.25*0.30*0.45*0.35*0.55*5地基承載力特征值（kPa）/150（可塑）*300*1560400*62006壓縮模量EsMPa/5.25////7樁的極限側阻力標準值kPa25*40*80*/160*/8負摩阻力系數/0.20*////9水平抗力系數（巖體）MN/m3/20*50*25*300*10水平抗力系數的比例系數（土體）MN/m410*20*////11巖土與錨固體極限粘結強度標準值kPa/40*/400*/1000*12邊坡坡率允許值(不受外傾結構面控制時)（H≤8m）1:1.501:1.501:1.001:0.751:0.751:0.50備注：1、“*”號代表地方經驗值。2、當水平荷載為長期或經常出現的荷載時，應將表中水平抗力系數的比例系數乘以0.4后采用；擋墻墻后填土重度取20.5KN/m3，填土φ取30°；*為經驗取值。3、嵌巖灌注樁基礎單樁豎向極限承載力標準值按《建筑樁基技術規范》（JGJ94-2008）的5.3.9條公式計算。4、樁穿越厚度較大的欠固結素填土層時，設計應按JGJ94-2008規范考慮填土的負摩阻力，負摩阻力系數可取0.20。所有的基樁豎向承載力的取值尚應滿足樁身承載力的要求。根據現場調查結構面發育情況，結合地區經驗,巖層層面內摩擦角標準值φ取18°，巖層層面粘聚力標準值c取50kPa；①裂隙面，抗剪強度取值:C取50kPa，φ取18°；②裂隙面，抗剪強度取值:C取35kPa，φ取15°。土巖界面（粉質粘土可塑）天然抗剪強度值：c取20kPa，φ取11°；飽和：c取14kPa，φ取9°。可塑和軟塑粉質粘土之間天然抗剪強度值：c取13kPa，φ取9°；飽和：c取8kPa，φ取6°。土巖界面（填土）天然抗剪強度值：c取3kPa，φ取25°；飽和：c取1kPa，φ取21°。3、支擋結構計算3.1樁板擋墻計算墻后土壓力計算樁內力及配筋計算原始條件:墻身尺寸:樁總長:13.800(m)嵌入深度:6.100(m)截面形狀:圓樁樁徑:1.500(m)樁間距:4.000(m)嵌入段土層數:1樁底支承條件:自由計算方法:M法土層序號土層厚(m)重度(kN/m3)內摩擦角(度)土摩阻力(kPa)M(MN/m4)被動土壓力調整系數120.00020.0009.0019.5020.0001.000初始彈性系數A:0.000(MN/m3)初始彈性系數A1:0.000(MN/m3)樁前滑動土層厚:0.000(m)錨桿（索）參數:錨桿道數:0錨桿號錨桿類型豎向間距水平剛度入射角錨固體水平預加筋漿強度(m)(MN/m)(度)直徑(mm)力(kN)fb(kPa)物理參數:樁混凝土強度等級:C30樁縱筋合力點到外皮距離:120(mm)樁縱筋級別:HRB400樁箍筋級別:HRB400樁箍筋間距:200(mm)樁配筋形式:縱筋非均勻配筋樁拉區縱筋配筋范圍:120.000(度)樁壓區,拉區縱筋比:0.500場地環境:浸水地區墻后填土內摩擦角:30.000(度)墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)墻后填土容重:20.000(kN/m3)橫坡角以上填土的土摩阻力(kPa):120.00橫坡角以下填土的土摩阻力(kPa):120.00墻后填土浮容重:9.000(kN/m3)坡線與滑坡推力:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)120.0000.000地面橫坡角度:0.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻內側常年水位標高:-4.000(m)擋墻外側常年水位標高:-5.000(m)參數名稱參數值推力分布類型梯形梯形荷載(q1/q2)0.500樁后剩余下滑力水平分力223.150(kN/m)樁前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)鋼筋混凝土配筋計算依據：《混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)注意：內力計算時，滑坡推力、庫侖土壓力分項(安全)系數=1.350=====================================================================[樁身所受推力計算]假定荷載梯形分布樁后:上部=77.281(kN/m)下部=154.563(kN/m)樁前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)樁前分布長度=0.000(m)(一)樁身內力計算計算方法:m法 背側——為擋土側；面側——為非擋土側。背側最大彎矩=5459.682(kN-m)距離樁頂9.364(m)面側最大彎矩=0.000(kN-m)距離樁頂0.000(m)最大剪力=1918.202(kN)距離樁頂11.859(m)最大位移=91(mm)點號距頂距離彎矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-91.09-0.00020.2753.992-29.203-88.67-0.00030.55016.156-59.431-86.26-0.00040.82536.773-90.683-83.84-0.00051.10066.125-122.960-81.42-0.00061.375104.495-156.262-79.01-0.00071.650152.163-190.588-76.59-0.00081.925209.412-225.939-74.18-0.00092.200276.524-262.315-71.77-0.000102.475353.780-299.715-69.36-0.000112.750441.461-338.141-66.96-0.000123.025539.851-377.590-64.56-0.000133.300649.230-418.065-62.16-0.000143.575769.880-459.564-59.78-0.000153.850902.084-502.087-57.40-0.000164.1251046.122-545.636-55.02-0.000174.4001202.277-590.209-52.66-0.000184.6751370.831-635.807-50.32-0.000194.9501552.065-682.429-47.98-0.000205.2251746.261-730.076-45.66-0.000215.5001953.701-778.748-43.36-0.000225.7752174.667-828.444-41.08-0.000236.0502409.439-879.165-38.82-0.000246.3252658.302-930.911-36.59-0.000256.6002921.535-983.682-34.38-0.000266.8753199.420-1037.477-32.20-0.000277.1503492.240-1092.296-30.06-0.000287.4253800.277-1148.141-27.95-0.000297.7004123.812-1205.010-25.88-0.000307.9774457.928-1163.787-23.83-132.152318.2554769.186-1047.039-21.83-242.122328.5325038.560-868.350-19.88-330.725338.8095250.725-640.775-17.98-398.841349.0865393.898-376.808-16.14-447.392359.3645459.682-88.359-14.35-477.325369.6415442.897213.252-12.61-489.590379.9185341.424517.292-10.93-485.1123810.1955156.036813.592-9.31-464.7723910.4734890.2501092.506-7.74-429.3784010.7504550.1921344.866-6.22-379.6454111.0274144.4611561.915-4.75-316.1784211.3053684.0391735.234-3.32-239.4554311.5823182.1951856.661-1.93-149.8194411.8592654.4371918.202-0.57-47.4724512.1362118.4651911.9490.7667.5204612.4141594.1721829.9912.07195.2214712.6911103.6511664.3493.36335.8014812.968671.2161406.9064.65489.5174913.245323.4581049.3755.92656.6655013.52389.290583.2857.19837.5415113.8000.000161.0158.461032.372(二)樁身配筋計算點號距頂距離面側縱筋背側縱筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)10.0001767353425220.2751767353425230.5501767353425240.8251767353425251.1001767353425261.3751767353425271.6501767353425281.9251767353425292.20017673534252102.47517673534252112.75017673534252123.02517673534252133.30017673534252143.57517673534252153.85017673534252164.12517673534252174.40017673534252184.67517673534252194.95018283655252205.22520614122252215.50023114622252225.77525785156252236.05028645728252246.32531686336252256.60034916982252266.87538337667252277.15041968393252287.42545809159252297.70049859970252307.977540510810252318.255579911597252328.532614112282252338.809641112823252349.086659513190252359.364667913359252369.641665813316252379.9186528130562523810.1956291125832523910.4735953119052524010.7505521110432524111.0275011100222524211.305443588702524311.582381376252524411.859316363262524512.136251050212524612.414187837572524712.691176735342524812.968176735342524913.245176735342525013.523176735342525113.800176735342523.2衡重式擋墻計算選取最高截面進行計算原始條件:墻身尺寸:墻身總高:11.000(m)上墻高:4.400(m)墻頂寬:1.100(m)臺寬:1.100(m)面坡傾斜坡度:1:0.000上墻背坡傾斜坡度:1:0.500下墻背坡傾斜坡度:1:-0.250采用1個擴展墻址臺階:墻趾臺階b1:0.600(m)墻趾臺階h1:0.900(m)墻趾臺階面坡坡度為:1:0.000墻底傾斜坡率:0.100:1下墻土壓力計算方法:力多邊形法物理參數：圬工砌體容重:23.000(kN/m3)圬工之間摩擦系數:0.600地基土摩擦系數:0.800墻身砌體容許壓應力:5400.000(kPa)墻身砌體容許彎曲拉應力:430.000(kPa)墻身砌體容許剪應力:850.000(kPa)材料抗壓極限強度:14.000(MPa)材料抗力分項系數:1.540系數醩:0.0020場地環境:一般地區墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:20.000(kN/m3)修正后地基承載力特征值:500.000(kPa)地基承載力特征值提高系數:墻趾值提高系數:1.300墻踵值提高系數:1.300平均值提高系數:1.000墻底摩擦系數:0.450地基土類型:巖石地基地基土內摩擦角:30.000(度)墻后填土土層數:1土層號層厚容重浮容重內摩擦角粘聚力土壓力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調整系數110.00020.00030.0000.0001.200土壓力計算方法:庫侖坡線土柱:坡面線段數:1折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數120.0000.0001第1個:定位距離0.000(m)城-A級地面橫坡角度:0.000(度)填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)墻頂標高:0.000(m)擋墻分段長度:10.000(m)荷載組合信息:結構重要性系數:1.100荷載組合數:1=====================================================================第1種情況:組合1=============================================組合系數:1.0001.擋土墻結構重力分項系數=0.900√2.填土重力分項系數=1.200√3.填土側壓力分項系數=1.400√4.車輛荷載引起的土側壓力分項系數=1.400√=============================================[土壓力計算]計算高度為11.327(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.006(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=5.841(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置寬度B0=5.841(m)分布長度L0=20.740(m)荷載值SG=1400.000(kN)換算土柱高度h0=0.578(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.546(度)Ea=243.378(kN)Ex=95.604(kN)Ey=223.814(kN)作用點高度Zy=1.619(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=29.990(度)第1破裂角=30.006(度)Ea=195.500(kN)Ex=97.780(kN)Ey=169.291(kN)作用點高度Zy=1.619(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=37.084(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=10.130(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)019.9000.25030.00030.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00061.7900411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00061.7900611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00088.2710811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00070.6171011.7000.60080.0000.000布置寬度B0=10.130(m)分布長度L0=24.740(m)荷載值SG=2412.467(kN)換算土柱高度h0=0.481(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.539(度)Ea=289.943(kN)Ex=289.902(kN)Ey=4.877(kN)作用點高度Zy=2.984(m)墻身截面積=34.362(m2)重量=790.336(kN)衡重臺上填料重(包括超載)=89.193(kN)重心坐標(2.634,-2.142)(相對于墻面坡上角點)(一)滑動穩定性驗算基底摩擦系數=0.450采用傾斜基底增強抗滑動穩定性,計算過程如下:基底傾斜角度=5.711(度)Wn=875.164(kN)En=211.879(kN)Wt=87.516(kN)Et=368.428(kN)滑移力=280.911(kN)抗滑力=489.169(kN)滑移驗算滿足:Kc=1.741>1.300滑動穩定方程驗算：滑動穩定方程滿足:方程值=147.893(kN)>0.0地基土層水平向:滑移力=387.682(kN)抗滑力=851.503(kN)地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.196>1.300(二)傾覆穩定性驗算相對于墻趾,墻身重力的力臂Zw=2.206(m)相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=4.066(m)相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=8.219(m)相對于墻趾,下墻Ey的力臂Zx3=4.014(m)相對于墻趾,下墻Ex的力臂Zy3=2.657(m)驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩定性傾覆力矩=1574.066(kN-m)抗傾覆力矩=2739.564(kN-m)傾覆驗算滿足:K0=1.740>1.500傾覆穩定方程驗算：傾覆穩定方程滿足:方程值=412.659(kN-m)>0.0(三)地基應力及偏心距驗算基礎類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應力取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距作用于基礎底的總豎向力=1053.697(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1165.498(kN-m)基礎底面寬度B=3.268(m)偏心距e=0.528(m)基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.106(m)基底壓應力:趾部=634.931踵部=9.868(kPa)最大應力與最小應力之比=634.931/9.868=64.341作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.528<=0.200*3.268=0.654(m)墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=634.931<=650.000(kPa)墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=9.868<=650.000(kPa)地基平均承載力驗算滿足:壓應力=322.400<=500.000(kPa)(四)基礎強度驗算基礎為天然地基，不作強度驗算(五)上墻截面強度驗算上墻重力Ws=222.640(kN)上墻墻背處的Ex=97.780(kN)上墻墻背處的Ey=48.890(kN)相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=1.192(m)相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=1.619(m)相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=2.490(m)[容許應力法]:法向應力檢算:相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.842(m)截面寬度B=3.300(m)偏心距e1=0.808(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.808<=0.250*3.300=0.825(m)截面上壓應力:面坡=203.098背坡=-38.535(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=203.098<=5400.000(kPa)拉應力驗算滿足:計算值=38.535<=430.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-19.739<=850.000(kPa)斜截面剪應力檢算:驗算斜截面與水平面的夾角=26.631(度)斜剪應力驗算滿足:計算值=22.822<=850.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=268.822(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.494 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.300(m2) 材料抗壓極限強度Ra=14000.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬=1.540 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=1.000 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=295.704<=14822.045(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=295.704<=14822.045(kN)(六)墻底截面強度驗算驗算截面以上，墻身截面積=33.815(m2)重量=777.745(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.206(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=1041.106(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1169.678(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=1.123(m)截面寬度B=3.350(m)偏心距e1=0.552(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.552<=0.250*3.350=0.837(m)截面上壓應力:面坡=617.754背坡=3.801(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=617.754<=5400.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-70.741<=850.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=1050.837(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.482 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=3.350(m2) 材料抗壓極限強度Ra=14000.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬=1.540 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=0.937 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=1155.921<=14685.741(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=1155.921<=13761.397(kN)(七)臺頂截面強度驗算[土壓力計算]計算高度為10.100(m)處的庫侖主動土壓力無荷載時的破裂角=30.006(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=5.841(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置寬度B0=5.841(m)分布長度L0=20.740(m)荷載值SG=1400.000(kN)換算土柱高度h0=0.578(m)計算上墻土壓力按假想墻背計算得到:第1破裂角：30.546(度)Ea=243.378(kN)Ex=95.604(kN)Ey=223.814(kN)作用點高度Zy=1.619(m)因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發現第二破裂面存在：第2破裂角=29.990(度)第1破裂角=30.006(度)Ea=195.500(kN)Ex=97.780(kN)Ey=169.291(kN)作用點高度Zy=1.619(m)計算下墻土壓力無荷載時的破裂角=36.582(度)城-A級路基面總寬=20.000(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)經計算得，路面上橫向可排列此種車輛7列布置寬度=9.371(m)布置寬度范圍內車輪及輪重列表:第1列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列車:中點距全部破裂體輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000布置寬度B0=9.371(m)分布長度L0=24.031(m)荷載值SG=2100.000(kN)換算土柱高度h0=0.466(m)按力多邊形法計算得到:破裂角：37.175(度)Ea=219.274(kN)Ex=219.243(kN)Ey=3.688(kN)作用點高度Zy=2.499(m)[強度驗算]驗算截面以上，墻身截面積=30.699(m2)重量=706.071(kN)相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=2.254(m)[容許應力法]:法向應力檢算:作用于截面總豎向力=968.243(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=739.042(kN-m)相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.763(m)截面寬度B=2.975(m)偏心距e1=0.724(m)截面上偏心距驗算滿足:e1=0.724<=0.250*2.975=0.744(m)截面上壓應力:面坡=800.829背坡=-149.910(kPa)壓應力驗算滿足:計算值=800.829<=5400.000(kPa)拉應力驗算滿足:計算值=149.910<=430.000(kPa)切向應力檢算:剪應力驗算滿足:計算值=-88.714<=850.000(kPa)[極限狀態法]: 重要性系數?0=1.100 驗算截面上的軸向力組合設計值Nd=984.666(kN) 軸心力偏心影響系數醟=0.359 擋墻構件的計算截面每沿米面積A=2.975(m2) 材料抗壓極限強度Ra=14000.000(kPa) 圬工構件或材料的抗力分項系數鉬=1.540 偏心受壓構件在彎曲平面內的縱向彎曲系數豮=0.909 計算強度時: 強度驗算滿足:計算值=1083.133<=9711.801(kN) 計算穩定時: 穩定驗算滿足:計算值=1083.133<=8826.781(kN)=================================================各組合最不利結果=================================================(一)滑移驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=489.169(kN),滑移力=280.911(kN)。滑移驗算滿足:Kc=1.741>1.300滑動穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)滑動穩定方程滿足:方程值=147.893(kN)>0.0安全系數最不利為：組合1(組合1)抗滑力=851.503(kN),滑移力=387.682(kN)。地基土層水平向:滑移驗算滿足:Kc2=2.196>1.300(二)傾覆驗算安全系數最不利為：組合1(組合1)抗傾覆力矩=2739.564(kN-M),傾覆力矩=1574.066(kN-m)。傾覆驗算滿足:K0=1.740>1.600傾覆穩定方程驗算最不利為：組合1(組合1)傾覆穩定方程滿足:方程值=412.659(kN-m)>0.0(三)地基驗算作用于基底的合力偏心