翠屏大道市政工程結(jié)構(gòu)工程

第八段（支路段）計算書

（ZK0+130?ZK1+390段）

1設(shè)計依據(jù)、采用的技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)

1.1設(shè)計依據(jù)

1）我院與甲方簽訂的本工程設(shè)計合同;

2)《萬州江南新區(qū)上部路A、B段市政工程(主線KO+OOO~K

3+428,309支線K0+000?K1+696.235)工程地質(zhì)勘察報告》

中國華西工程設(shè)計建設(shè)有限公司2013年12月

3)《重慶市萬州江南新區(qū)核心區(qū)控制性詳細(xì)規(guī)劃劃》；

中國城市規(guī)劃設(shè)計研究院2008年4月

4)《重慶市萬州江南新區(qū)組團(tuán)HI管理單元控制性詳細(xì)規(guī)劃》；

重慶大學(xué)城市規(guī)劃與設(shè)計研究院2009年11月

5)甲方提供的1/500地形圖資料；

6)甲方提出設(shè)計要求。

1.2采用的技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)

(1)《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》(JTGB02-2013)

(2)《城市道路綠化規(guī)劃與設(shè)計規(guī)范》(CJJ75-97)

(3)《重慶市建設(shè)委員會關(guān)于重慶市建設(shè)領(lǐng)域限制、禁止使用落后

技術(shù)的通告》

(4)《公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范》(JTGD60-2004)

(5)《公路擋土墻設(shè)計與施工技術(shù)細(xì)則》

(6)《重力式擋土墻(一般地區(qū))》國家建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計95SJ008(-)

(7)《建筑筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2013)

(8)《鐵路路基支擋結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB10025-2006)

(9)《錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》GB50086-2001

(10)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002

(11)重慶市地方標(biāo)準(zhǔn)《地質(zhì)災(zāi)害防治工程設(shè)計規(guī)范》

(DB50/5029-2004)

(12)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG

D62-2004

(13)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000

(14)《公路工程名詞術(shù)語》JTJ002-87

(15)《公路自然區(qū)劃標(biāo)準(zhǔn)》JTJ003-86

(16)《公路勘測規(guī)范》JTGCIO-2007

(17)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》JTJGC20-2011

(18)《公路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范》JTGC30-2003

(19)《公路土工試驗規(guī)程》JTGE40-2007

(20)《公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)》JTGF80/1-2004

(21)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2001

(22)國家現(xiàn)行的其它有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、規(guī)程與規(guī)定

2工程概況

支路一起于現(xiàn)狀中部路E段立交匝道，下穿中部路E段立交四主線

后，終點止于翠屏大道，道路全長1694.569米。道路等級為城市支路,

設(shè)計時速為20km/h,標(biāo)準(zhǔn)路幅寬度為7.5米。設(shè)計內(nèi)容包括道路、下穿

通道、結(jié)構(gòu)、管網(wǎng)、照明以及交通工程等。

支路以挖方邊坡為主，絕大部分線路位于巖質(zhì)區(qū)域內(nèi)，僅ZK0+140?

ZK0+307.30

段為旱田。

3邊坡場地工程地質(zhì)條件

3.1氣象與水文

(1)氣象

勘察區(qū)屬亞熱帶季風(fēng)氣候區(qū)，氣候溫暖潮濕，雨量豐沛。年平均氣溫18.1C,

多年平均降水量1181.2mm,歷年最大降水量1635.2mm。降水多集中在每年的5~9月,

約占每年降水總量的7096。歷年最大月降水量741.18mm（1982年7月），日最大降

水量199.3mm（1982年7月16日），最長連續(xù)降水16日。每年夏季多集中大雨、

暴雨等降水過程，如2000年5~8月，降水量達(dá)985.1mm,占多年平均降水量的80.4%。

區(qū)內(nèi)年最高氣溫42.1℃,最低氣溫-3.7℃,一年無霜期334天，年平均相對溫度80%,

主導(dǎo)風(fēng)向ESE和ENE,風(fēng)速33.3m/s,年最高氣壓1120.3毫巴。

2、水文

場地及周邊未發(fā)育有溪溝，鳳凰橋跨越季節(jié)性沖溝，勘察期間溝內(nèi)無水。主線:

線路K0+621?K0+648段右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，面積約0.4X10片，勘察

期間，由于天旱池塘水少，深約0.2m,水塘內(nèi)局部有水；線路K0+840?K0+910段

右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，面積約2.2X10針，勘察期間，由于天旱池塘水

少，深約0.2?1.2m,水塘內(nèi)局部有水；線路K1+560?K0+620段附近分布1水塘，

呈橢圓形，面積約2.IXIOW勘察期間，由于天旱池塘已干；線路K1+960?K2+225

段右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，面積約1.3義10裙，勘察期間，由于天旱池塘

水少，深約0.2?0.5m,水塘內(nèi)局部有水；線路K2+780?K2+825段左側(cè)附近分布1

水塘，呈橢圓形，面積約0.9X10/2,勘察期間，由于天旱池塘水少，深約0.5m,

水塘內(nèi)局部有水；支路：線路K1+013?K1+045段右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，

面積約0.7X10^2,勘察期間，由于天旱池塘水少，深約0.5m,水塘內(nèi)局部有水；

線路K1+114?K1+145段右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，面積約0.7X10^,勘察

期間，由于天旱池塘水少，深約0.5~1.0m,水塘內(nèi)局部有水；線路K1+560-K1+600

段右側(cè)附近分布1水塘，呈橢圓形，面積約1.7><10元，該水塘大部分已改為水田，

且勘察期間，由于天旱池塘水少，深約0.5m,水塘內(nèi)局部有水；水文條件簡單。

綜上，線路區(qū)多為旱地，局部發(fā)育有季節(jié)性沖溝和魚塘等，無大的井泉出露。

3.2地形地貌

線路主要沿一斜坡展布，地勢總體上東高西低、南北高低錯落。大致呈臺階狀

斜坡地形。地形坡角15°?45°,局部達(dá)45°?75°。沿線最高點高程約353m,

最低點高程約208.7m,相對高差114.3m,為典型的臺狀剝蝕淺丘地貌。線路多位于

斜坡中上部，縱向地形變化較小，局部分布季節(jié)性沖溝。橫向上表現(xiàn)為折線斜坡，

自上而下呈平壩-陡坡（崖）-平壩-陡坡（崖）狀，平壩寬度約80?150m,地形較

平緩，坡角多5~100多覆蓋第四系崩坡積層粉質(zhì)粘土夾碎塊石，且局部分布有水

塘、水田；平壩間多形成陡坡（崖），多為自然巖質(zhì)邊坡，邊坡高為10?40m,坡角

多45?75°,局部近直立。

3.3地質(zhì)構(gòu)造

勘察場地地處萬州主城區(qū)以南，處于萬縣向斜南東翼近軸部，巖層產(chǎn)狀

320°Z6°o層面結(jié)合程度一般，為硬性結(jié)構(gòu)面;區(qū)內(nèi)未見斷層通過，勘察區(qū)主要

發(fā)育有2組裂隙：⑴產(chǎn)狀165°N60?65°,裂面平直，總體閉合，局部張開1?2cm,

間距1.5~3.5m,延伸長5?10m,結(jié)合程度一般。為硬性結(jié)構(gòu)面。⑵產(chǎn)狀71°N72?

78°,裂面平直，延伸長度大于10m,間距約2.0?3.5m,多呈閉合狀。結(jié)合程度一

般，為硬性結(jié)構(gòu)面。

3.4地震效應(yīng)評價

根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-2001）,重慶市抗震設(shè)防烈度為6度,

設(shè)計基本地震加速度值取0.05g,設(shè)計地震分為第一組，可采用簡易設(shè)防。

3.5地層巖性

根據(jù)地面調(diào)查及鉆探成果，線路區(qū)地層由第四系人工堆積層、崩坡積層組成，

基巖為侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組地層，詳細(xì)描述如下：

①第四系土層

①一1第四系人工填土（QF）

回填土呈零星分布，主要是道路及民房建筑物場地，回填土厚度一般較薄，主

要由粉質(zhì)粘土夾碎塊石組成，碎塊石直徑10~180mm,碎塊石含量20?40%。結(jié)構(gòu)

松散，為人工拋填，填土?xí)r間大于5年。本次勘察僅ZX78號鉆孔有揭露，厚度3.1m。

①一2崩坡積層含碎石粉質(zhì)粘土（Qrdl）

分布在魚塘或水田表表層部分土體呈流塑或軟塑狀，主要呈褐色，呈軟塑?可

塑狀，為過濕土（平面圖上有標(biāo)示）。下伏土體淺黃色~褐黃色，呈可塑狀，粘性較

好，切面稍有光澤，韌性較好，干強(qiáng)度較高，無搖震反應(yīng)，土體均勻性差，局部含

有碎石，碎石成分主要為砂巖、泥巖，砂巖風(fēng)化較弱，泥巖風(fēng)化較強(qiáng)，多呈棱角狀。

粒徑20?150mm,含量約15%?20%。

揭示厚度0.2?28.4m（ZC97）,場地中大部分范圍均有分布，靠近陡坡處此層

較薄，在平壩處厚度較大。

②侏羅系中統(tǒng)上沙溪廟組砂巖和泥巖(J2S)

揭露基巖主要為砂巖和泥巖。

砂巖：深灰色、黃色，中細(xì)粒質(zhì)結(jié)構(gòu)，鈣泥質(zhì)膠結(jié)，巨厚層塊狀或厚層狀構(gòu)造,

主要由石英、長石組成，強(qiáng)風(fēng)化層呈碎塊狀，質(zhì)軟，中風(fēng)化呈柱狀，質(zhì)較軟，錘擊

易碎，聲悶。

泥巖：呈紫紅色，泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，厚層狀構(gòu)造，主要由粘土礦物組成，局部含砂質(zhì)，

裂隙不發(fā)育，強(qiáng)風(fēng)化層呈碎塊狀，質(zhì)軟，手捏易碎。中風(fēng)化巖芯呈柱狀，巖芯質(zhì)較

軟，錘擊可碎，聲悶。

3.6水文地質(zhì)條件

根據(jù)勘察，本線路區(qū)地下水總體較貧乏，大部分鉆孔為干孔，只在部分平壩地

段鉆孔中有穩(wěn)定的地下位，如漁溪河兩側(cè)和水田、魚塘等位置。地下水類型主要為

潛水，賦存于基巖裂隙中，主要受大氣降水補(bǔ)給，一般就近向低洼處排泄。

3.7水土腐蝕性

場地水和土對建筑材料均具微腐蝕性。

4結(jié)構(gòu)工程設(shè)計

4.1采用的設(shè)計參數(shù)

地堪報告提供的相關(guān)地質(zhì)參數(shù)如下：

3.1設(shè)計參數(shù)一覽表

上部路AB段主線(KO+OOO"K3+428.309)上部路AB段支路一(K0+000'

段巖土名稱K1+696.235)段巖土名稱

項目

素填含碎石粉質(zhì)素填含碎石粉

泥巖砂巖泥巖砂巖

±粘土土質(zhì)粘土

重度(KN/m3)天然20*19.725.2*25.0*20*19.725.2*25.0*

單軸抗壓強(qiáng)度天然//7.0719.96//8.3318.99

(mPa)飽和//4.4514.00//5.4113.01

巖體抗拉強(qiáng)度(kPa)//154398//142398

抗剪強(qiáng)度C(KPa)/25.17265718/25.17236718

6(°)/13.1628.734.3/13.1628.634.3

巖體破裂角9(°)//5962//5962

等效內(nèi)摩擦角4><25m54585458

*25/*25/

(°)225nl52545254

彈性模

3850.

量平均//1306.93850.96//1306.9

96

變形指標(biāo)值

泊桑比

//0.340.23//0.340.23

平均值

強(qiáng)風(fēng)化300400300400

道路地基承載力

中等風(fēng)/190/190

基本容許值(KPa)80020008002000

化

強(qiáng)風(fēng)化0.350.450.350.45

基底摩擦系數(shù)中等風(fēng)0.200.250.20.25

0.450.600.450.6

化

土體水平抗力系

MN/m'/25/25

數(shù)的比例系數(shù)

巖體水平抗力系

MN/m3/60240/60240

數(shù)

巖石與錨固體粘

kPa180400180400

結(jié)強(qiáng)度特征值

表中：

1、帶“*”為經(jīng)驗值;

2、巖體抗剪強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值C為巖石標(biāo)準(zhǔn)值的0.30的折減值，*為巖石試驗值的0.90的折減

值。抗拉強(qiáng)度按標(biāo)準(zhǔn)值折減系數(shù)取0.4。

3、場區(qū)內(nèi)素填土成分復(fù)雜，均勻性較差。本勘察報告提供的物理力學(xué)指標(biāo)均為經(jīng)驗數(shù)據(jù)，

建議通過現(xiàn)場試驗驗證。

4、巖石地基承載力基本容許值，是根據(jù)巖石的破碎程度及抗壓強(qiáng)度，按《公路橋涵地基與

基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(TJGD63—2007)第3.3.3條中表3.3.3-1取值。

5、巖體層面抗剪強(qiáng)度天然C：90kPa,力：27°,裂隙天然C：100kPa,小：27°。

4.2采用的計算依據(jù)

4.2.1邊坡穩(wěn)定計算：本次采用極限平衡法對高填方邊坡穩(wěn)定性進(jìn)行整體評

價，采用綜合野外與室內(nèi)分析的滑動面來計算，滑動面呈圓弧與折線形的混合型，

故使用傳遞系數(shù)法計算。本高邊坡工程使用年限為50年，安全等級為一級，

安全系數(shù)取值為1.3。

計算公式為：

n—1〃一1

工(《口匕)+凡，

k/=---------T---------------------

二(與口",)+小

￡=1J=i

其中：

kf---穩(wěn)定性系數(shù)；

號——第i塊段抗滑力(kN/m)；

R,=(W,((1-它)cos《一Asin?,)-RD

叱一一第i塊段單位寬度巖土體自重(KN/m)；

T,一一第i塊段滑移面上的滑動分力(kN/m),出現(xiàn)與滑移面方向相反的滑動分

力時，7；取負(fù)值；

J]=(.(sinat+Acos*+TD)

R,---第n塊段的抗滑力(kN/m)；

Tn——第n塊段的滑移面上的滑動分力(kN/m)；

ry——孔隙壓力比；

〃一一滲透壓力產(chǎn)生的平行滑面分力；

.=的4t3n月cos-一㈤

R—滲透壓力產(chǎn)生的垂直滑面分力；

lDJi—

R]=，也/tan以sin(q—四)

A——地震加速度(重力加速度g)；

htZ,.一一浸潤面以下巖土體的面積；

rw---水的容重；

匕一一第i塊段剩余下滑推力傳遞至第i+1塊段的傳遞系數(shù)(j=i);

%,/?,.——第i塊段底面傾角和地下水位面傾角(°);

C,一一第i塊段滑移面上粘聚力(kPa)；

由一一第i塊段滑帶土內(nèi)摩擦角(°);

I：——第i塊段滑面長度(m)；

按上式計算可考慮多個結(jié)構(gòu)面組成的滑動面。根據(jù)本次結(jié)構(gòu)變化情況和滑面坡

度的起伏變化，將整個劃分為N個條塊，由第一塊開始，順序利用各條塊的平衡關(guān)

系計算出各條塊之間的不平衡推力，最后一個條塊的平衡關(guān)系確定斜坡的穩(wěn)定性系

數(shù)。

本次采用傳遞系數(shù)法進(jìn)行推力計算。

推力計算公式：

片=耳_]x"+K*xT-R,.

其中：

%一一第iT條塊的剩余下滑力(KN/m),作用于分界面的中點；

葭—設(shè)計安全系數(shù)，本次K=1.35。

4.2.2抗滑樁結(jié)構(gòu)設(shè)計

錨索樁板墻計算時將樁、錨固段巖土體、錨索視為一整體，錨索視

為彈性支座，樁簡化為受橫向變形約束的彈性地基梁，根據(jù)《設(shè)計技術(shù)

要求》，按“K”法或按“m”計算錨索拉力及樁各段內(nèi)力和位移。樁底

邊界條件為自由，滑面以上假定荷載分布為矩形。地基承載力橫向容許

值按下式計算。

嵌入巖層：

周=勺力??=1060.5電

式中

K?——在水平方向的換算系數(shù)，根據(jù)巖層構(gòu)造采用，取0.5；

Q——折減系數(shù)，根據(jù)巖層的裂縫、風(fēng)化及軟化程度采用，取0.3；

R——巖石天然單軸極限抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值，泥巖取7.07MPao

嵌入土層或風(fēng)化層土、砂礫狀巖層時:

口］=」一［（%4+y2y）tan（p+c］

COS9

Z1——滑動面以上土體重度（KN/m3）；

%——滑動面以下土體重度（KN/m3）；

<!>——滑動面以下土體的等效內(nèi)摩察角（°）;

c一一滑動面以下土體粘聚力（KPa）；

hl——設(shè)樁處滑動面至地面的距離（m）；

y——滑動面至計算點的距離（m）。

4支擋結(jié)構(gòu)計算

4.1支擋整體介紹

針對現(xiàn)狀地形及結(jié)合地勘資料，本路段的支擋分為8-r8-10總共

10節(jié)，具體布置情況參見下表

長度備注

左右

支擋序號起止樁號工程名稱

第一段到第七段為主干道，第八段為

(>)加）支路

8-1ZK0+130.30ZKO+217.16重力式（衡重式）擋墻86.9這段位干下穿通道出口至匝道并入支路處

8-2ZK0+140.00ZK0+270.00錨桿擋墻130.0這段位于彎道處，實際擋墻長度約150?

8-3ZK0+140.00ZK0+211.50錨索樁板墻71.5此段樁錨擋墻位于錨桿擋著坡頂

8-4ZK0+270.00ZK04420.00錨索樁板墻150.0

8-5ZK0+420.00ZK0+520.00錨桿擋墻100.0

8-6ZK0+830.00ZKO+854.00衡重式擋墻24.0

8-7ZK0+970.00ZK1+095.00錨桿擋墻125.0其中ZK0+970-ZK1+010這段比較特殊

8-8ZK1+170.00ZK1+240.00錨桿擋墻70.0

8-9ZK1+270.00ZK1+322.24錨索樁板墻52.2

8-10ZK1+322.24ZK1+390.00錨桿檔墻67.8

4.2分段計算：

4.2.1.8-1段：

3米高衡重式擋墻:

原始條件:

墻身尺寸：

墻身總高：3.000(m)

上墻高：1.200(m)

墻頂寬：0.600(m)

臺寬：0.900(m)

面坡傾斜坡度：1:0.000

上墻背坡傾斜坡度：1:0.400

下墻背坡傾斜坡度：1：-0.200

采用1個擴(kuò)展墻址臺階：

墻趾臺階bl:0.310(m)

墻趾臺階hl:0.500(m)

墻趾臺階與墻面坡坡度相同

墻底傾斜坡率：0.050:1

下墻土壓力計算方法：力多邊形法

物理參數(shù)：

用工砌體容重：23.000(kN/m3)

壇工之間摩擦系數(shù)：0.400

地基土摩擦系數(shù)：0.500

墻身砌體容許壓應(yīng)力：2100.OOO(kPa)

墻身砌體容許彎曲拉應(yīng)力：160.000(kPa)

墻身砌體容許剪應(yīng)力：110.000(kPa)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：4.470(MPa)

系數(shù)OS：0.0020

擋土墻類型：一般擋土墻

墻背與墻后填土摩擦角：17.500(度)

地基土容重：19.700(kN/m3)

修正后地基承載力特征值：800.000(kPa)

地基承載力特征值提高系數(shù)：

墻趾值提高系數(shù)：1.000

墻踵值提高系數(shù)：1.000

平均值提高系數(shù)：1.000

墻底摩擦系數(shù)：0.450

地基土類型：巖石地基

地基土內(nèi)摩擦角：13.400(度)

墻后填土土層數(shù)：1

土層號層厚容重浮容重內(nèi)摩擦角粘聚力土壓力

(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)調(diào)整系數(shù)

111.00022.000—30.0000.0001.000

土壓力計算方法：庫侖

坡線土柱：

坡面線段數(shù)：1

折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)

122.0000.0001

第1個：距離0.000(m),寬度22.000(m),高度0,852第2004路基規(guī)范擋土墻車輛荷載

地面橫坡角度：20.000(度)

填土對橫坡面的摩擦角：35.000(度)

墻頂標(biāo)高：0.000(m)

擋墻分段長度：10000(m)

第1種情況：一般情況

組合系數(shù)：1.000

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=0.900J

2.填土重力分項系數(shù)=1.200V

3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400-J

4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.400V

［土壓力計算］計算高度為3.096(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：35.910(度)

Ea=51.008(kN)Ex=9.741(kN)Ey=50.069(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂而是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.002(度)第1破裂角=30.裂角度)

Ea=25.562(kN)Ex=12.780(kN)Ey=22.137(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=32.673(度)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：36.406(度)

Ea=27.788(kN)Ex=27.626(kN)Ey=2.996(kN)作用點高度Zy=0.848(m)

墻身截面積=4.495(m2)重量=103.390(kN)

衡重臺上填料重(包括超載)=33.834(kN)重心坐標(biāo)(1.133,-0.388)(相對于墻面坡上角點)

(-)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.450

采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性，計算過程如下：

基底傾斜角度=2.862(度)

Wn=137.052(kN)En=27.120(kN)Wt=6.853(kN)Et=39.101(kN)

滑移力=32.248(kN)抗滑力=73.877(kN)

滑移驗算滿足：Kc=2,291>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=37.770(kN)>0.0

地基土層水平向：滑移力=40.406(kN)抗滑力=82.078(kN)

地基土層水平向：滑移驗算滿足：Kc2=2.031>1.300

(二)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾，墻身重力的力臂Zw=1.072(m)

相對于墻趾，上墻Ey的力臂Zx=1.991(m)

相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.317(m)

相對于墻趾，下墻Ey的力臂Zx3=2.080(m)

相對于墻趾，下墻Ex的力臂Zy3=0.752(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=50.403(kN-m)抗傾覆力矩=209,995(kN-m)

傾覆驗算滿足:K0=4.166>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=127.622(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=162.357(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=159.593(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=1.911(m)偏心距e=-0.028(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.983(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=77.620踵部=92.308(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=77.620/92.308=0.841

作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=-0.028<=0.200*1.911=0.382(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=77.620<=800.000(kPa)

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=92.308<=800.000(kPa)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=84.964〈=800.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算

(五)上墻截面強(qiáng)度驗算

上墻重力Ws=23.184(kN)

上墻墻背處的Ex=12.780(kN)

上墻墻背處的Ey=5.112(kN)

相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.431(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.517(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=0.873(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

相對于上墻墻趾,合力作用力臂Zn=0.278(m)

截面寬度B=1.080(m)偏心距el=0.262(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.262<=0.333*1,080=0.360(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=64.402背坡=T2.002(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=64.402<=2100.000(kPa)

拉應(yīng)力驗算滿足：計算值=12.002<=160.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=1.353<=110.000(kPa)

斜截面剪應(yīng)力檢算：

驗算斜截面與水平面的夾角=33.458(度)

斜剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=16.660<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫0=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=28.022(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.469

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.080(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=1.000

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=28.022<=2264.464(kN)

計算穩(wěn)定時:

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=28.022<=2264.464(kN)

(六)墻底截面強(qiáng)度驗算

驗算截面以上，墻身截面積=4.403(m2)重量=101.269(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.068(m)

［容許應(yīng)力法］：

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=160.236(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=158.099(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.987(m)

截面寬度B=1.930(m)偏心距el=-0.022(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=-0.022<=0.333*1,930=0.643(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=77.434背坡=88.614(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=88.614<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-12.274<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］：

重要性系數(shù)Y。=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=166.930(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)Ok=0.999

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.930(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在鸞曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)iPk=0.999

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=166.930<=8614.318(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=166.930<=8608.482(kN)

(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算

［土壓力計算］計算高度為2.500(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：35.910(度)

Ea=51.008(kN)Ex=9.741(kN)Ey=50.069(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

因為俯斜墻背，需判斷笫二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.002(度)第1破裂角=30.002(度)

Ea=25.562(kN)Ex=12.780(kN)Ey=22.137(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=29.222(度)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：35.678(度)

Ea=17.026(kN)Ex=16.926(kN)Ey=l.836(kN)作用點高度Zy=0.598(m)

［強(qiáng)度驗算］

驗算截面以上，墻身截面積=3.413(m2)重量=78.499(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.090(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=136.306(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=106.845(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.784(m)

截面寬度B=1.720(m)偏心距el=0.076(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.076<=0.333*1.720=0.573(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=100.296背坡=58.199(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=100.296<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-14.428<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫。=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=144.812(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.967

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.720(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)iPk=1.000

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=144.812<=7435.871(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=144.812<=7435.871(kN)

第2種情況：組合2

組合系數(shù)：1.000

1.擋土墻結(jié)構(gòu)重力分項系數(shù)=1.000J

2.填土重力分項系數(shù)=1.000V

3.填土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.0004

4.車輛荷載引起的土側(cè)壓力分項系數(shù)=1.000J

［土壓力計算］計算高度為3.096(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：35.910(度)

Ea=51.008(kN)Ex=9.741(kN)Ey=50.069(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.002(度)第1破裂角=30.002(度)

Ea=25.562(kN)Ex=12.780(kN)Ey=22.137(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=32.673(度)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：36.406(度)

Ea=27.788(kN)Ex=27.626(kN)Ey=2.996(kN)作用點高度Zy=0.848(m)

墻身截面積=4.495(m2)重量=103.390(kN)

衡重臺上填料重(包括超載)=33.834(kN)重心坐標(biāo)(1.133,-0.388)(相對于墻面坡上角點)

(-)滑動穩(wěn)定性驗算

基底摩擦系數(shù)=0.450

采用傾斜基底增強(qiáng)抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下：

基底傾斜角度=2.862(度)

Wn=137.052(kN)En=27.120(kN)Wt=6.853(kN)Et=39.101(kN)

滑移力=32.248(kN)抗滑力=73.877(kN)

滑移驗算滿足：Kc=2,291>1.300

滑動穩(wěn)定方程驗算：

滑動穩(wěn)定方程滿足：方程值=48.543(kN)>0.0

地基土層水平向：滑移力=40.406(kN)抗滑力=82.078(kN)

地基土層水平向：滑移驗算滿足：Kc2=2.031>1.300

(二)傾覆穩(wěn)定性驗算

相對于墻趾，墻身重力的力臂Zw1.072(m)

相對于墻趾,上墻Ey的力臂Zx=1.991(m)

相對于墻趾,上墻Ex的力臂Zy=2.317(m)

相對于墻趾，下墻Ey的力臂Zx3=2.080(m)

相對于墻趾，下墻Ex的力臂Zy3=0.752(m)

驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性

傾覆力矩=50.403(kN-m)抗傾覆力矩=209.995(kN-m)

傾覆驗算滿足：K0=4.166>1.500

傾覆穩(wěn)定方程驗算：

傾覆穩(wěn)定方程滿足：方程值=127.657(kN-m)>0.0

(三)地基應(yīng)力及偏心距驗算

基礎(chǔ)類型為天然地基，驗算墻底偏心距及壓應(yīng)力

取傾斜基底的水平投影寬度驗算地基承載力和偏心距

作用于基礎(chǔ)底的總豎向力=162.357(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=159.593(kN-m)

基礎(chǔ)底面寬度B=1.911(m)偏心距e=-0.028(m)

基礎(chǔ)底面合力作用點距離基礎(chǔ)趾點的距離Zn=0.983(m)

基底壓應(yīng)力：趾部=77.620踵部=92.308(kPa)

最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之比=77.620/92.308=0.841

作用于基底的合力偏心距驗算滿足：e=-0.028〈=0.200*1.911=0.382(m)

墻趾處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=77.620<=800.000(kPa)

墻踵處地基承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=92.308〈=800.000(kPa)

地基平均承載力驗算滿足：壓應(yīng)力=84.964<=800.000(kPa)

(四)基礎(chǔ)強(qiáng)度驗算

基礎(chǔ)為天然地基，不作強(qiáng)度驗算

(五)上墻截面強(qiáng)度驗算

上墻重力Ws=23.184(kN)

上墻墻背處的Ex=12.780(kN)

上墻墻背處的Ey=5.112(kN)

相對于上墻墻趾，上墻重力的力臂Zw=0.431(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ex的力臂Zy=0.517(m)

相對于上墻墻趾，上墻Ey的力臂Zx=0.873(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

相對于上墻墻趾，合力作用力臂Zn=0.278(m)

截面寬度B=1.080(m)偏心距el=0.262(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=0.262<=0.333*1,080=0.360(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=64.402背坡=-12.002(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=64.402<=2100.000(kPa)

拉應(yīng)力驗算滿足：計算值=12.002<=160.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=1.353<=110.000(kPa)

斜截面剪應(yīng)力檢算：

驗算斜截面與水平面的夾角=33.458(度)

斜剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=16.660<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)丫0=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=28.296(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.583

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.080(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)iPk=1.000

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=28.296<=2816.515(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=28.296<=2816.515(kN)

(六)墻底截面強(qiáng)度驗算

驗算截面以上，墻身截面積=4.403(m2)重量=101.269(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.068(m)

［容許應(yīng)力法］：

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=160.236(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=158.099(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.987(m)

截面寬度B=1.930(m)偏心距el=-0.022(m)

截面上偏心距驗算滿足:el=-0.022<=0.333*1,930=0.643(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=77.434背坡=88.614(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=88.614<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-12.274<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)Y。=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=160.236(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.998

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.930(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)lUk=0.999

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=160.236<=8614.081(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=160.236<=8608.245(kN)

(七)臺頂截面強(qiáng)度驗算

［土壓力計算］計算高度為2.500(m)處的庫侖主動土壓力

無荷載時的破裂角=30.002(度)

計算上墻土壓力

按假想墻背計算得到：

第1破裂角：35.910(度)

Ea=51.008(kN)Ex=9.741(kN)Ey=50.069(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

因為俯斜墻背，需判斷第二破裂面是否存在，計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面存在：

第2破裂角=30.002(度)第1破裂角=30.002(度)

Ea=25.562(kN)Ex=12.780(kN)Ey=22.137(kN)作用點高度Zy=0.517(m)

計算下墻土壓力

無荷載時的破裂角=29.222(度)

按力多邊形法計算得到：

破裂角：35.678(度)

Ea=17.026(kN)Ex=16.926(kN)Ey=l.836(kN)作用點高度Zy=0.598(m)

［強(qiáng)度驗算］

驗算截面以上，墻身截面積=3.413(m2)重量=78.499(kN)

相對于驗算截面外邊緣，墻身重力的力臂Zw=1.090(m)

［容許應(yīng)力法］:

法向應(yīng)力檢算：

作用于截面總豎向力=136.306(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=106.845(kN-m)

相對于驗算截面外邊緣，合力作用力臂Zn=0.784(m)

截面寬度B=1.720(m)偏心距el=0.076(m)

截面上偏心距驗算滿足：el=0.076<=0.333*1.720=0.573(m)

截面上壓應(yīng)力：面坡=100.296背坡=58.199(kPa)

壓應(yīng)力驗算滿足：計算值=100.296<=2100.000(kPa)

切向應(yīng)力檢算：

剪應(yīng)力驗算滿足：計算值=-14.428<=110.000(kPa)

［極限狀態(tài)法］:

重要性系數(shù)Y。=1.000

驗算截面上的軸向力組合設(shè)計值Nd=136.306(kN)

軸心力偏心影響系數(shù)Qk=0.977

擋墻構(gòu)件的計算截面每沿米面積A=1.720(m2)

材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fed=4470.000(kPa)

偏心受壓構(gòu)件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)UJk=1.000

計算強(qiáng)度時：

強(qiáng)度驗算滿足：計算值=136.306<=7511.758(kN)

計算穩(wěn)定時：

穩(wěn)定驗算滿足：計算值=136.306<=7511.758(kN)

各組合最不利結(jié)果

(-)滑移驗算

安全系數(shù)最不利為：組合1(一般情況)

抗滑力=73.877(kN)