（技術規范標準）混凝土

規范主要修訂技術要點

20XX年XX月

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指現行國家標準《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》GB13013中的Q235鋼筋。

級裂縫控制等級與02規范相同，仍要求按荷載效應標準組合時，構件受拉邊緣

混凝土不應產生拉應力。二級裂縫控制等級適當放松，只控制按荷載效應標

準組合計算時，構件邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土抗拉強度標準值，

刪去02規范中荷載按準永久組合時不產生拉應力的要求。三級裂縫控制等級，

新規范選用荷載的準永久組合進行裂縫寬度的驗算。

1、修訂了環境等級劃分，完善了耐久性設計（環境類別、建材質量、構造措施、

維護管理等的定性要求）。

3.5節

3.5.3條主要控制混凝土的水膠比、強度等級、氯離子含量和含堿量的數量。2、

淘汰了235MPa級低強鋼筋，增加500MPa級高強鋼筋，并明確將400MPa級鋼

筋作為主力鋼筋，提倡應用500MPa級鋼筋，逐步淘汰335MPa級鋼筋；提出

鋼筋延性（最大力下總伸長率）的要求。

4.2.4條

3、與國外規范一致，方便鋼筋密集構件施工，提出了并筋（鋼筋束）的配筋方

式、等效直徑的概念及設計方法。

4.2.7條：利用截面積相等的原則計算并筋等效直徑的方法。一般二根并筋，

可在縱向或橫向并列，三根并筋可排成品字形。直徑相同的兩并筋，等效直

徑為1.41d,三并筋1.73d,不同直徑時同理類推。并筋（鋼筋束）的承載力、

裂縫寬度、間距、保護層厚度、錨固長度等均可按單根的等效鋼筋計算。并

筋數量：限為二并筋、三并筋，四并筋及以上，因缺乏經驗，暫不列入。并

筋分散、錯開的搭接方式有利于各根鋼筋內力傳遞的均勻過渡，改善了搭接

鋼筋的傳力性能及裂縫狀態，因此并筋應采用分散-錯開搭接的方式實現連

接，并按截面內各根單筋計算搭接長度及接頭面積百分率。

8.4.3并筋采用綁扎搭接連接時，應按每根單筋錯開搭接的方式連接。接頭面

積百分率應按同一連接區段內所有的單根鋼筋計算。并筋中鋼筋的搭接長度

應按單筋分別計算。

4、對結構側移的二階效應（效應），提出有限元分析方法及增大系數的簡化考慮

方法。

結構中的二階效應是：作用在結構上的重力荷載或構件中的軸壓力在變形后

的結構或構件中引起的附加內力（如彎矩）和附加變形（如結構側移、構件

撓曲）。在結構分析中也稱為“幾何非線性”。建筑結構的二階效應包括重力

二階效應P-△效應和受壓構件的撓曲二階效應P-5效應二部分。由重力在產

生了側移的結構中形在的整體二階效應稱重力二階效應。由軸壓力在桿身自

身撓曲后引起的局部二階效應為P-6效應。

附錄B

5、完善了鋼筋、混凝土的應力-應變本構關系以及混凝土多軸強度準則的有關

內容，適應混凝土結構非線性分析的要求。

本構關系（如應力-應變關系、彎矩-曲率關系、內力-變形關系等）

新規范附錄C完善了鋼筋、混凝上的應力-應變本構關系以及混凝上多軸強

度準則的有關內容，滿足了混凝土結構非線性分析的需要。5.5.1

6、統一了一般受彎構件與集中荷載作用下的梁的斜截面受剪承載力計算公式，

調整了斜截面受剪承載力計算公式中箍筋抗力項的系數，適當增加斜截面受

剪承載力的安全儲備。

6.3.4條

02版規范的受剪承載力設計公式分為集中荷載和均布荷載二種情況，較煩瑣。此

次修訂實質上仍保留了受剪承載力計算的二種形式，只是在原有受彎構件兩

個斜截面承載力計算公式的基礎上進行了改進，混凝土項系數不變，僅對均

布荷載公式的箍筋項系數進行適當調整，由1.25改為1.0。箍筋用鋼量比02

版規范計算值可能增加約25%0

7、修改了鋼筋混凝土框架柱雙向受剪承載力計算方法，采用橢圓規律為基礎的

表達方式，并與單向受剪銜接。

6.3.16條

8、補充了拉、彎、剪、扭復合受力鋼筋混凝土矩形截面框架柱設計計算的相關

規定。

6.4.17?6.4.19條

9、修改了受沖切承載力計算公式。

6.5.1條適當提高了抗沖切承載力

10、適當調整了鋼筋保護層厚度規定，明確結構最外層鋼筋計算鋼筋的混凝

土保護層厚度，一般環境下保護層厚度略有增加，惡劣環境下增加幅度較大。

8.2節

對丁混凝上強度等級不大丁C25時，表中保護層厚度應增加5ninio

11、修改了鋼筋錨固長度的有關規定，提出了不同情況下鋼筋錨固長度的修

正系數以及端板錨固等機械錨固方式和要求。

8.3節

12、調整了混凝土結構構件縱向受力鋼筋最小配筋率的要求。400MPa級鋼筋

比現行規范適當有所提高，500\lPa級鋼筋的最小配筋率與現行規范400Mpa級

鋼筋相當，適當提高了安全儲備。

8.5.1條：反映受壓構件的截面中有一定的配筋比例具有必要的延性。

注2

13、補充了裝配式混凝土結構的設計原則以及裝配式樓板、梁、柱、墻的有

關構造要求。

14、補充了雙向受剪鋼筋混凝土框架柱的抗震設計相關規定。

11.4.9-11.4.10：此規定是在非抗震雙向受剪柱要求的基礎匕考慮反復荷

載影響得出的。僅在混凝土項折減，箍筋項不折減。

15、調整了混凝土柱軸壓比限值，增加了四級抗震等級的軸壓比要求。

11.4.6條：對框架結構的軸壓比限制適當從嚴；對框剪結構、筒體結構，框架為第

二道防線，對延性要求稍松，因此軸壓比適當放松；對部分框支剪力墻結構中的

框支柱必須提高延性，其軸壓比從嚴。

16、調整了混凝土柱的最小截面尺寸要求和最小配筋率規定，適當提高了安全

度。

11.4.11條：對柱的截面尺寸要求一、二、三級且層數超過2層時，矩形柱、

圓柱的截面尺寸要求增大。

11.4.12：提高了框架結構的中柱和邊柱縱向鋼筋的最小總配筋率的要求。柱

鋼筋最小總配筋率有一定的變化。

11.4.14：增加了底層柱根箍筋加密區長度應取不小于該層柱凈高的1/3；當

有剛性地面時，除柱端箍筋加密區外，尚應在剛性地面上、下各500mm的高

度范圍內加密箍筋。

17、補充筒體及剪力墻洞口連梁的受彎承載力及小跨高比連梁、特殊配筋連

梁的設計規定。

11.7.9-11.7.11給出了三種不同配筋形式及連梁的受剪承載力驗算公式

（對角斜筋連梁、分段封閉箍筋連梁及綜合斜筋配筋連梁）

18、修改了剪力墻邊緣構件的有關設計要求，增加了三級抗震等級剪力墻的

相關規定。

11.7.16條

當軸壓比較小時，即使在墻端部不設邊緣構件，剪力墻也具有較好的延性

和耗能能力，而當軸壓比超過一定值時，則剪力墻的延性和耗能能力降低。因

此，對一、二、三級抗震等級的各種結構體系中的剪力墻，在塑性較可能出現

的底部加強部位，規定了在荷載代表值作用下的墻肢軸壓比限值。

各種結構體系中的開洞剪力墻，在地震作用下，洞口連梁首先發生彎曲或

剪切破壞，然后墻肢底部鋼筋屈服，出現塑性較轉動，混凝土壓碎。因此，

規定了對一、二、三級抗震等級的底部加強部位及其以上一層，其剪力墻兩端

以及洞口兩側應設置邊緣構件，并根據墻肢軸壓比大小，分為約束邊緣構件或

構造邊緣構件。

19、增加了沖切及板柱節點抗震設計的相關規定。

11.9節

20、補充了預應力滉凝土構件抗震設計的相關要求。

11.8節

規范修改總結

1）修訂規范與原規范比較，混凝土用量無明顯變化，在鋼筋等級不變情況下,

鋼筋用量稍有波動，但基本持平。

2）受彎構件（梁）因計算公式修改，裂縫寬度控制大幅度減少（10%?40%）,受

力縱筋用量明顯減少，可達10%左右。

3）受彎構件的箍筋因抗剪承載力計算公式修改，用鋼量增加。加上由于保護層

厚度加大對垂直截面承載力的影響（約1?4%）,故配筋量能夠基本保持不變。

4）用300MPa級鋼筋取代235MPa級鋼筋；用400MPa、500MPa級鋼筋取代335MPa

級鋼筋，可以明顯減少鋼筋用量，對于不同情況差異較大，平均可減少用鋼量約

15%左右。

5）對于荷載及內力很大，由承載力確定配筋的情況（例如梁），由于適當放松了

裂縫控制的制約，應用高強鋼筋的效果明顯，省鋼可達10%?20%。

6）抗震柱中箍筋體積配箍率改以抗拉強度計算后，采用高強箍筋的效果也很明

顯，省鋼可達20%以上，但應解決高強箍筋彎折加工等工藝問題。

7）高強鋼筋帶來錨固、搭接長度等問題，通過采用機械錨固、機械連接等手段

解決，并未明顯引起用鋼量增加，但還應加強漿錨等新施工工藝、技術的開發應

用。

8）對于荷載、內力不大，由最小配筋率確定截面配筋的情況，采用更高強的500MPa鋼

筋效果并不明顯。因此中高強的400MPa級鋼筋可能成為未來的主力鋼筋。