《玻璃幕墻工程技術規范》（JGJ102-2023）設計部分簡介

中國建筑科學研究院研究員中國建筑裝飾協會鋁制品委員會專家組專家趙西

安

I關鍵詞］玻璃幕墻幕墻規范幕墻設計

新日勺《玻璃幕墻工程技術規范》（JGJ102-2023）已經頒布，自2023年I月1

日起施行。與原規范JGJ102-96相比，修訂和增長了不少內容，如下對其設計部分

作一簡要日勺簡介。（三）更合理地辨別條文的寬嚴程度

2023年版本首先辨別了強制性條文和一般性條文。強制性條文用黑體字印

刷，對應采用了“應”、“必須”；“不應”、“嚴禁”等最嚴格日勺限定詞。強制性條文應

當執行。

非強制性條文日勺內容，容許甲乙方在雙方簽定的協議中另作專門的約定。

（四）引入了構造設計使用年限的）規定

建筑構造有規定的設計使用年限。在本次修訂中，考慮到幕墻屬于可以更換的

圍護構造，因此在規范第12章中提出了幕墻構造日勺設計使用年限，在闡明中指出

該年限一般為不少于25年。玻璃、鋁型材和鋼材是可以到達25年時使用年限時。

構造膠目前出具日勺23年質量保證書只是商業上日勺舉措，并不是指構造膠的實際使

用壽命。國外已經有構造膠超過30年仍然工作良好日勺實例。從構造膠日勺

耐老化試驗中可以看出，構造膠使用年限到達25年是也許日勺，國內某些構造

膠生產廠家已考慮出具25年使用壽命日勺文獻。

二、術語、符號

(-)更明確幕墻口勺概念

玻璃幕墻這幾年形式多樣，新體系層出不窮，原有的規范對幕墻的定義已不適

應目前幕墻多樣

化的趨勢。因此2023版本修訂時規定了幕墻日勺幾種特性：

1、由支承構造體系與面板構成；

2、相對于主體構造有一定位移能力；

3、不分擔主體構造所受的荷載和作用。

并且玻璃幕墻除作為外圍護構造外，還可以作為裝飾性構造。

(-)對幕墻進行更細致的分類

1、幕墻指對地面傾角在75。~115。范圍內的墻體。豎直的為一般幕墻，其他

為斜幕墻(內傾為75c~9(r,外傾為90。~115。)。在此范圍外，統稱為采光頂、

雨棚等，按規范分工時約定不由本規范管理。

2、玻璃幕墻按其構造類型劃分為：

框支承玻璃幕墻

全玻幕墻

點支承玻璃幕墻

其中，框支承玻璃幕墻按其形式可分為：明框、隱框和半隱框幕墻；按其施工

安裝措施可分為構件式幕墻和單元式幕墻。某些廠家所稱的小單元幕墻，其玻璃板

帶掛鉤，在現場單片安裝，實際上是構件式幕墻的一種，因此不單獨分類。

三、材料

(-)一般規定

一般規定中對金屬材料的表面處理做出了新的規定。鋼型材除熱浸鋅處理外，

還可以用無機富鋅涂料或采用其他的有效防腐措施(例如用聚氨酯涂料、氟碳噴涂

等)。鋁型材除陽極氧化外，還可以采用電泳涂漆、粉末噴涂或氟碳噴涂等。

(-)鋁合金型材

1、鋁合金型材的型號采用了國際通用日勺型號：6061、6063、6063A等。

2、增長了斷熱鋁型材的)規定，其中強調了隔熱條應采用尼龍66。

3、給出了多種表面處理時，處理層日勺厚度規定（規范中日勺表3.2.2）。

（三）鋼型材

1、增長了鋼材的新品種，如耐候構造鋼、鋼絞線等。

2、增補了有關支承裝置（吊夾、鋼爪等）和張拉索桿中錨固件日勺規定。

3、詳細規定了氟碳噴涂和聚氨酯噴涂日勺表面處理層厚度日勺規定。

（四）玻璃

1、調整了幕墻用玻璃的品種，取消了夾絲玻璃；增長了低幅射玻璃、防火玻

璃、彩釉玻璃。

2、強調了鋼化后的二次熱處理和倒棱磨邊工序，減少玻璃日勺自爆。

3、對防火玻璃的應用做出了較明確日勺規定，強調采用單片防火玻璃及其制

品。

四、建筑設計

（一）啟動扇時啟動面積

原規范從節省能源，保障人身和啟動扇自身安全的考慮，規定啟動扇總面積不

不小于墻面面積15%。

非典過后，普遍規定加強自然通風，增設啟動扇。因此本次修訂時取消了啟動

扇最大面積日勺規定，啟動扇設置根據使用規定由建筑設計確定。

(-)控制反射玻璃的反射比

陽光控制鍍膜玻璃和低幅射玻璃都反射陽光，反射率過高、反射光過強輕易對

周圍產生光反射干擾，因此在建筑設計這一章中，規定了玻璃的反射比不不小于

0.3。

(三)有關安全玻璃的使用

安全玻璃指夾層玻璃、鋼化玻璃及鋼化玻璃制成品。采用安全玻璃既要考最大

程度保證人員安全，也要考慮鋼化玻璃和夾層玻璃加工最大尺寸的限制。在2023

修訂版本中規定：

1、支承幕墻：宜采用安全玻璃；

2、玻幕墻：玻璃肋不適宜采用單片鋼化玻璃，

駁接玻璃肋應采用鋼化夾層玻璃；

3、點支承幕墻：面板應采用鋼化玻璃及其制品，玻璃肋應采用鋼化夾層玻

璃。

框支承幕墻目前尚有工程采用半鋼化玻璃，半鋼化玻璃不屬于安全玻璃，因此

規定“宜采用安全玻璃1全玻幕墻玻璃肋是重要支承構造，如采用單片鋼化玻璃，

一旦由于自爆或撞擊而粉碎，面玻璃將失去支承會坍落，嚴重影響安全。另首先，

由于目前夾層和鋼化玻璃受設備最大加工尺寸限制，高的全玻幕墻只能用大尺寸浮

法玻璃，因此沒有規定全玻幕墻一定要采用安全玻璃。

目前有些工程，尤其是大型公共建筑和高層建筑，幕墻所有采用夾層玻璃，雖

然防止了玻璃粉碎

后落下產生日勺人身傷害，但一旦發生火災將使消防人員無法進入室內施救，也

無法協助室內人員逃生，產生新的安全隱患。因此采用夾層玻璃時，必須留出采用

鋼化玻璃日勺急救口和逃生口，并設明顯的指示標志。

（四）防火玻璃日勺應用

1、幕墻的防火玻璃應采用單片防火玻璃及具制品，目前最廣泛使用日勺是單片

鈉鉀玻璃及其制品。不應采用充填防火液的復合玻璃。

2、幕墻的下列部位應采用防火玻璃：

透明日勺層間隔煙封堵；

防火墻左右兩側的豎向透明防火帶；

無窗下實體墻或實體墻高度局限性時，樓板上下兩側的透明水平防火帶;

劃分防火分區日勺透明防火墻；

其他透明防火隔斷、透明樓板。

3、支承防火玻璃的設施或支承構造不應采用鋁構造，應采用鋼構造。

五、構造設計日勺基本規定

規范2023版本將本來構造設計一章細分為基本規定、框支承幕墻、全玻幕

墻、點支承幕墻日勺構造設計等四章。

本章重要論述多種玻璃幕墻構造設計的共同問題，包括一般規定；材料力學性

能；荷載和作用；效應H勺組合；連接設計；硅酮構造膠設計。

(-)一般規定

1、更改了原規范幕墻立柱應懸掛在主體構造上日勺規定。原規定是根據當時幕

墻為框支承日勺條件制定H勺。由于目前許多大跨度、復雜類型的支承鋼構造是下端支

承在主體構造上日勺，而張拉索桿體系更是張拉在主體構造上，不能一概采用懸掛支

承日勺形式。因此，改為在第6章增長框支承幕墻宜采用懸掛立柱的條文。

2、原規范規定立柱與主體構造采用彈性活動連接，這一概念不很明確，究竟

怎樣才算彈性活動連接，輕易產生爭議。本規范規定了幕墻應相對于主體構造有一

定日勺位移能力，這個位將能力可以通過多種膠縫和空隙、多種長圓孔、上下立柱的

滑動接頭、上下立柱間B勺留空、左右梁之間的留空等方式實現。大跨度鋼構造還可

以通過較接搖臂機構和彈簧機構等充足滿足大位移的規定。因此本次修訂中不再強

調每一處連接都必須采用螺栓連接，也不排除部分連接采用焊接的方式。

實際建成日勺玻璃幕墻工程中，許多是采用部分連接為焊接（包括立柱的角碼與

預埋件用焊接的工程），有些已經經歷了多次十二級臺風的吹襲；焊接連接的幕

墻，多次經歷9度以上振動臺試驗仍安全無損。實淺表明，在幕墻連接中完全嚴禁

采用焊接是不合理日勺，有些場所往往也是難以做到的，詳細工程要作詳細分析。

3、明確了要考慮的荷載與作用，取消了溫度應力計算

修訂后的條文取消了溫度應力計算。從幾年來工程設計表明，滿足裝配空隙構

造規定和縫寬規定后，溫度應力一般不起控制作用，因此不再計算以簡化設計。

4、引入重要性系數和承載力抗震調整系數

這是構造設計的基本系數，用以調整構造設計的安全度，用于無抗震效應的

組合，用于有地震效應日勺組合。為保持與構造設計規范體現一致，本規范在內

力、應力控制總體現式中，弓I入這兩個系數。在玻璃幕墻設計時，這兩個系數均可

取為1。并不增長設計工作量。

5、采用各個方向分別驗算和控制撓度日勺措施

玻璃幕墻中風荷載和自重一般狀況下作用于不一樣方向，地震作用力很小，因

此對于不影響構造安全B勺撓度控制，采用風荷載原則值和永久荷載原則值分別控制

日勺措施。當橫梁雙向受力時，水平和豎向兩個方向分別控制撓度。作為圍護構造和

裝飾性構造，這種控制可以滿足使用規定，也簡化了設計工作量。

6、提醒考慮荷載偏心產生日勺扭轉影響

在框支承幕墻的橫梁上，玻璃的)重力是偏心施加的，會使梁產生扭轉，當采用

中空、夾層中空玻璃或偏心距較大時，梁受到的扭矩會較大，設計中要加以考慮。

(-)材料力學性能

1、玻璃的強度設計值分為三檔

原規范玻璃日勺強度設計值按其厚度分為兩檔，由于級差過大，會出現玻璃加厚

后承載力反而減少日勺不合理現象。目前將強度設計值按厚度分為三檔，可以盡量防

止這種狀況。

2、明確玻璃側面強度的概念。側面是指玻璃切割后所形成的斷面，其寬度等

于玻璃日勺厚度。側面強度低于大面強度，常用于螺栓或其他連接件產生的玻璃平面

內受拉承載力計算和玻璃肋的)受彎承載力計算等。

3、給出不銹鋼的強度設計值取用措施，即按尼服強度除以系數L15后得到。

4、張拉索桿構造中，拉桿和拉索長期處在拉力狀態下，宜有較高日勺安全度。

拉桿強度設計值按屈服強度除以系數L4后取用；拉索的強度設計值按抗拉強度

除以系數L8后取用。

5、在附錄中列出了耐候鋼的強度設計值和螺栓、焊縫、釧釘連接日勺強度設計

值。

（三）荷載與地震作用

1、風荷載計算按《建筑構造荷載規范》GB50009執行。基本風壓按50年重

現期采用。200m以上高度的幕墻、體型復雜及風環境復雜的幕墻宜進行風洞試驗

來決定風荷載取值。

2、地震作用計算時，動力系數取值為50。并增長了兩個地面加速度等級的）

地震系數（對應于7度半和8度半的烈度）。

（四）荷載和作用效應的組合度

1、重力荷載分項系數，一般狀況下取為1.2。當重力荷載效應有利時（如下

端支承玻璃肋受彎計算時，自重產生軸壓力與風荷載產生受彎的拉應力組合），

取為1.0；當重力荷載效應起控制作用時（如下端支承日勺受壓鋼柱，自重與風荷載

組合），尚應考慮為L35的組合，對應風荷載日勺組合系數取為0.6。

2、地震作用效應日勺組合系數取為0.5。

3、在驗算幕墻構件的撓度時，只驗算風荷載原則值或重力荷載原則值作用下

日勺撓度值，兩者不進行組合（驗算雨棚和采光頂構件時，應考慮風荷載和自重兩者

日勺共同作用，但這已超過本規范的范圍）。

（五）連接設計

1、規定采用預埋件連接，預埋鋼板和預埋槽應在混凝土澆筑前放入并固定其

位置。在附錄中列出了預埋鋼板的）設計措施。

2、沒有條件采用預埋件時，可用后加錨栓固定連接件。后加錨栓應采用機械

式錨栓或化學錨栓，在條文中還提出了后加錨栓應用中應遵守的事項。

3、砌體墻平面外承載力低，且連接件難以固定。因此條文中作出了增設鋼或

混凝土連接梁、柱的規定。

（六）密封膠

1、構造密封膠承載力設計公式采用了強度設計值，與其他部分日勺設計體現式

一致。

2、在密封膠厚度計算時，對變位承受能力日勺取值作出規定，采用應力為

0.14MPa時日勺延伸率，這個數值可由廠家提供的）應力應變曲線得到。玻璃面板日勺

位移取為，明確為風荷載作用下的最大層間位移角（此時膠縫時應力不會超過

0.14MPa）o必要時還應考慮溫度日勺作用。

六、框支承幕墻的設計

(-)玻璃面板設計

1、增長了玻璃最小厚度和中空玻璃、夾層玻璃前后片玻璃最大厚度差日勺規

定。

2、在玻璃的)應力和撓度計算中，考慮了玻璃大撓度工作狀態，對計算值予以

折減，引入了折減系數。

3、撓度限值規定為短邊邊長的1/60。由于幕墻玻璃的撓度重要為風荷載產

生，因此在計算撓度時可采用風荷載原則值進行計算。

4、給出了夾層玻璃和中空玻璃的計算措施。原規范中對夾層玻璃和中空玻璃

等效厚度日勺有關規定，只合用于兩片等厚度、同類型玻璃的特例。一般狀況下，

外加荷載在兩片玻璃上應按其剛度D比例分派，亦即按或比例分派。考慮到中空

玻璃中前后片玻璃撓度有差異，將直接承受風荷載的前玻璃所分派的荷載加大

10%。

(-)橫梁設計

1、合理規定橫梁截面最小厚度的規定。截面重要受力部分的最小厚度由三個

條件決定：板件日勺寬厚比b/t；鋁型材采用螺紋直接受力連接時日勺局部厚度不不不

小于螺釘直徑；鋁型材跨度不不小于1.2m時，最小2mm；跨度不小于1.2m時，

最小2.5mm。鋼型材最小壁厚2.5mm。

截面中不符合上述規定的部分，在截面設計時不予考慮。

2、提醒橫梁應進行受彎和受剪設計。當橫梁

采用開口截面時，還應考慮薄壁桿件約束扭轉的影響，必要時應進行抗扭計

算。

3、取消了原規范對橫梁絕對撓度值日勺限值規定。原規定限值合用于跨度不大

日勺梁。目前幕墻形式多樣，梁的跨度變化很大，采用單一數值限制有時會很不合

理。由相對撓度加以控制符合構造設計的）一般習慣。因此本次修訂將鋁合金型材的）

撓度控制為跨度日勺1/180；鋼型材控制為跨度的1/250。

（三）立柱設計

1、立柱截面最小厚度的控制原則與橫梁類似。板件寬厚比和鋁型材螺紋連接

局部厚度規定與橫梁相似。有差異的是規定鋁型材截面開口部分最小壁厚為

3mm,箱形部分最小壁厚為2.5mm；鋼型材最小壁厚為3mm。

截面不符合上述規定的部分，進行截面設計時不予考慮。

2、根據工程的實踐經驗，并考慮到上、下柱連接處雖然插芯加長，也難以作

為持續截面進行計算，因此閉口型材的插芯長度按250mm取用；開口型材可采用

合適的型材或鋼板連接。上、下柱連接構造可單邊(上柱或下柱)用螺栓或焊縫固

定，另一邊為滑動配合。

3、立柱可認為拉彎構件，也有也許為壓彎構件。兩者均須進行承載力計算，

壓彎柱還須進行穩定性計算。規范第637條文中“軸壓力”一詞“壓”字為誤加，應

刪去，公式6.3.7同樣合用于拉彎柱日勺計算。

4、橫梁與立柱連接可以有多種方式，因此條文中采用“可采用螺栓連接”的表

述，并不排除鋼橫梁與鋼立柱采用焊接或其他連接方式的也許性。

七、全玻幕墻設計

本章是新增長日勺。全玻幕墻包括整根玻璃肋、靠膠縫傳力的一般全玻幕墻；也

包括駁接玻璃肋，用支承裝置傳力的點支承全玻幕墻。

(-)一般規定

1、更合理地規定玻璃日勺最大支承高度。底部支承大玻璃日勺穩定、平面外變形

都與玻璃日勺厚度有關，原規范規定玻璃高度4.5m以上均須吊掛過于籠統，不盡合

理。本規范按其不一樣厚度規定了不一樣的最大支承高度，比較合理。

2、全玻幕墻玻璃破裂的事例時有發生，多數狀況下是玻璃被構造或裝修夾

持，變形受限所致。因此強調玻璃與周圍的構造、裝修和上、下槽口的空隙不不不

小于8mm、支承墊塊厚度不不不小于10mm，使玻璃有足夠的變形、位移空間。

（-）面板

1、面板按支承狀況分別按對邊簡支板或多點支承板進行應力和撓度計算，并

考慮折減系數。

2、面板在風荷載原則值作用下，撓度可按其跨度（點支承時為點支承沿長邊

間距）日勺1/60控制。

（三）玻璃肋

1、玻璃肋是全玻幕墻的重要支承構造，假如采用單片鋼化玻璃，一旦自爆，

難以及時采用急救措施，全玻幕墻會有倒塌的危險。有些工程已發生過類似的險

情。因此，用膠縫傳力H勺全玻幕墻寧愿用浮法玻璃肋，也不采用單片鋼化玻璃肋。

2、點支承全玻幕墻的駁接玻璃肋在連接處會產生高日勺應力，應采用夾層鋼化

玻璃。駁接接頭應能承受玻璃肋作為偏心受拉（受壓）構件所產生的內力。連接鋼

夾板厚度不應不不小于6mm,螺栓直徑不應不不小于8mm。

3、玻璃肋高度不小于8m時，應考慮玻璃肋的整體穩定問題；高度不小于

12m時，應采用措施對玻璃肋支撐或拉結，防止側向失穩。

4、玻璃肋在風荷載原則作用下，撓度不適宜不小于跨度日勺1/200。公式733-

2中，系數5/16應改為5/64。

八、點支承玻璃幕墻設計

原規范不包括對于點支承幕墻的規定。近幾年來，點支承幕墻廣泛應用，技術

水平迅速提高，本規范新增長了點支承玻璃幕墻構造設計一章。

(-)玻璃面板

1、點支承面板在支承點附近產生高日勺集中應力，應采用強度較高的鋼化玻璃

及其制成品。

2、采用支承鋼爪時，玻璃要打孔，沉頭式支承開錐形孔，由孔壁承力，玻璃

應有較大日勺厚度，因此厚度不應不不小于8mm；浮頭式支承由玻璃大面受力，可

采用6mm玻璃。

3、點支承玻璃之間的)空隙不應不不小于10mm,一般狀況下應采用耐候膠嵌

縫，不必密封的裝飾性點支承玻璃之間可不用嵌縫。

4、點支承玻璃按多點支承受彎板計算應力和

撓度，規范給出了四點支承板的計算用表。計算可考慮折減系數。

5、點支承玻璃在風荷載原則值作用下撓度不適宜不小于點支承之間日勺長邊間

距日勺1/600

（―）點支承裝置

1、點支承裝置應符合有關國標規定。支承裝置要能適應玻璃變形的規定（例

如支承鋼爪設置球較、支承夾板加墊層等）。夾板式支承應設置托板支承玻璃日勺自

重。

2、支承裝置只用于支承幕墻玻璃日勺荷載，不應兼作其他日勺用途（如懸掛其他

重物等）。

（三）支承構造

1、用于點支承玻璃幕墻的支承構造，除少許采用接駁玻璃肋外，大量采用多

種形式日勺鋼構造。支承鋼構造可以采用剛性構造（如單根構件、

梁系、桁架、網架、網殼等），柔性構造（張拉索桿體系、索網等）以及剛柔

混合構造。

2、支承鋼構造單獨承受玻璃面板傳來日勺荷載和作用，不考慮面板玻璃與支承

鋼構造的共同工作。

3、一般狀況下支承鋼構造宜采用有限元措施進行構造分析，柔性構造體系宜

考慮構造日勺幾何非線性。簡樸日勺支承構造容許采用手算措施。

4、支承鋼構造按《鋼構造設計規范》GB50017進行設計。

5、支承鋼構造必須保持構造體系日勺穩定性，張拉索桿體系還應在正反兩個方

向都形成可以承受風荷載的穩定構造體系。單根構件應符合長細比的規定，受壓構

件的無支承長度應滿足大不不小于150、受拉構件應滿足入不不小于250的規定。

6、拉桿和拉索應施加預拉力，預拉力要能使得在多種也許日勺荷載和作用下，

拉桿與拉索能保持一定B勺拉力，不應出現壓力。

九、小結

綜上所述，《玻璃幕墻工程技術規范》0GJ1O2-2O23）對102-96進行了大幅

度日勺修訂，它總結了近年來我國玻璃幕墻工程設計與施工經驗，反應了技術水平日勺

迅速提高，它為此后一段時期我國幕墻工程提供更充足的技術根據，深入增進幕墻

工程技術日勺發展。

四.玻璃幕墻工程技術規范

1.鋼材：表面熱浸鍍鋅處理或無機富鋅涂料處理

2.鋁合金：表面陽極氧化、電詠涂漆、粉末噴涂或氟碳漆噴涂

3隱框和半隱框玻璃幕墻，玻璃與鋁型材粘結必須采用中性硅酮構造密封膠

全玻幕墻和點支承幕墻采用鍍膜玻璃時，不應采用酸性硅酮構造密封膠

4.穿條工藝隔熱鋁型材的隔熱材料：聚酰胺+玻璃纖維

澆注工藝隔熱鋁型材的隔熱材料：聚氨基甲酸乙酯

5.玻璃幕墻用不銹鋼宜采用奧氏體不銹鋼，含銀量不應不不小于8%

6.玻璃幕墻用中空玻璃：氣體層厚度N9mm,應采用雙道密封，一道用丁基

熱熔密封膠，二道用硅酮密封膠

7.玻璃幕墻用夾層玻璃：夾片宜采用聚乙烯醇縮丁醛膠片

8.玻璃幕墻的橡膠制品宜采用：三元乙丙橡膠、氯丁橡膠及硅橡膠

9.幕墻啟動扇角度不適宜不小于30度，啟動距離不適宜不小于300mm,高

度超過40米應設置清洗設備。

10.有采暖、通風、空氣調整規定時，玻璃幕墻日勺氣密性不應低于3級

11.玻璃幕墻應采用反射比不不小于S3的幕墻玻璃，對有采光規定的玻璃幕

墻日勺采光折減系數不適宜低于0.2

12.有保溫規定日勺玻璃幕墻應采用中空玻璃，必要時采用隔熱鋁合金型材

13.玻璃幕墻時非承重膠縫應采用硅酮建筑密封膠，啟動扇的周圍縫隙宜采用

三元乙丙橡膠、氯丁橡膠或硅橡膠密封

14.幕墻玻璃間的拼接膠縫寬度不適宜不不小于10mm,玻璃與建筑內、外

裝飾物之間日勺縫隙不適宜不不小于5mm

15.框支承宜采用安全玻璃，點支承應采用鋼化玻璃，玻璃肋應采用鋼化夾層

玻璃，輕易受到撞擊部位應采用安全玻璃

16.無窗檻墻的玻璃幕墻，應在每層樓板外沿設置耐火極限不低于lh,高度

不低于0.8m日勺不燃燒實體裙墻或防火玻璃裙墻，與樓板、隔墻外沿縫隙用巖棉或

石棉封堵時，厚度不應不不小于100mm

17.硅酮構造密封膠的粘結寬度27mm，厚度次mm,寬度宜不小于厚度，但不

適宜不小于2倍，隱框玻璃幕墻厚度不應不小于12mm]

21.全玻幕墻的板面不得與其他剛性材料（收口槽壁、玻璃肋）直接接觸，空

隙之8mm，且應用密封膠密封

22.全玻幕墻玻璃肋厚度多2mm,截面高度NlOOmm,面板玻璃多0mm,夾層

玻璃N8mm

23.采用膠縫傳力的全玻幕墻，膠縫必須采用硅酮構造密封膠

24.點支承玻璃幕墻：玻璃厚度次mm（浮頭式連接件），玻璃厚度28mm（沉

頭式連接件），玻璃之間空隙寬度NlOmm,應采用硅酮建筑密封膠嵌縫

25.除全玻幕墻外，不應在現場打注硅酮構造密封膠，硅酮構造密封膠不適宜

作為硅酮建筑密封膠使用

一、幕墻口勺防火設計

幕墻日勺防火，設計要先行，設計是前提是基礎。因此防火設計應做到：

（I明確設計責任。建筑設計單位重要應考慮幕墻工程日勺防火、防雷、光環境

污染和連接預埋件日勺構造安全等原因，并對建筑幕墻工程提出詳細設計規定并負對

應日勺設計責任。幕墻設計單位應具有對應的專業設計資質，嚴格按照有關規范和有

關原則及制度對幕墻防火方面的選材、節點、細部構造進行設計。

（2建筑幕墻的設置、層數、長度、面積和防火分區、防火間距及建筑幕墻的

防火節點日勺耐火極限規定等應符合《建筑設計防火規范》和高層民用建筑設計防火

規范》。

（3建筑幕墻作為外圍護構件規定密封性好，尤其是玻璃幕墻其啟動部分面積

規定不適宜不小