3 4 4 5 5 7 7 8 8 8 8 8 二、荷載設計 三、模板體系設計 3、支座反力計算 五、小梁驗算 4、支座反力計算 六、主梁驗算 4、支座反力計算 七、可調托座驗算 八、立柱驗算 2、風荷載計算 2)小梁驗算 4、支座反力計算 2、支架及模板自重計算G1k 3、立柱穩定性驗算 ）；房房5.2~~~19、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—2011三、輪扣式腳手架介紹輪扣式腳手架全稱為多功能輪扣式腳手架，廣東鋼管腳手架。它是由承插型輪扣式鋼管支架衍生出來的一種構上無任何專門的鎖緊零件；“第一個”實現了在鋼個”實現了我國對整體新型鋼管腳手架的自主知識產權本工程采用C30鋼筋混凝土首層梁板作為輪扣一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力根根根900*48*3.0根4根根900*48*3.0根根條HG－90Pma×=6.77KNHG－120Pma×=5.08KNHG－180Pma×=3.39KNQma×=14.80KNQma×=11.11KNQma×=7.40KN2.鋼管支頂上部用U型可調節螺桿調節支頂，螺桿伸出長度不超過350mm。處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45°~60°。在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間增加一道水平1－可調托座；2－螺桿；3－調位螺母；4－立桿；5－水平桿支撐系統構支撐系統步距梁(板)底主次楞適用截面范圍橫距適用截面范圍橫距板厚(mm)型本工程中截面積≤0.36m2本工程中截面積≤0.36m2的梁按該做法450×900450×900采用雙鋼管次楞采用木方間本工程中截面積≤0.3m2的梁按該做法本工程中板厚≤15mm的板按該做法2300×700本工程中截面積≤0.3m2的梁按該做法本工程中板厚≤15mm的板按該做法2300×700采用雙鋼管次楞采用木方間/3/3采用雙鋼管↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓↓可調底座及鋼管立桿、水平拉桿、剪刀撐，在混凝土面直接安裝剪刀撐應由底至頂連續設置，用鋼管拉結，在縱橫向相鄰6）多人同時操作時，應明確分工、統一信號若在未達到設計強度之前，需在結構上加置施工荷下拆除配件及模板、運走分類堆放、清理、拔釘拆除時，作業人員應站在安全的地方進行操作，待分片、分段的模板全部拆除后，方允許將拆模時間：不承重的側面模板，應在混凝土強度(m)>8>8百分率(%)梁、柱模板，在4m高以上的作業時應搭設腳手架或操作平臺，并設防護欄桿，嚴禁在同一嚴禁從高處擲下，拆模時應有專人指揮；模板上有預留洞4．固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應模板安裝尺(mm)柱、墻、粱＋45(m)>8>8百分率(%)b．支頂要符合規定的主控項目要求，不同型號的鋼管不能混用1－可調托座；2－螺桿；3－調位螺母；4－立桿；5－水平桿1－螺桿；2－調位螺母；3－立桿；4－水平桿5－水平鋼龍骨7.梁、板下立桿最頂輪扣節點必須設置縱橫向水平橫桿。水平橫桿至模板支撐點高度托螺栓伸出長度300mm）不得大于650mm。序號2六、模板安裝及混凝土澆筑方法和有關注意事項在安全員的監督下，派木工進行巡查，發現問題立即進行加報警值時，安全員應即報告現場施工負責人，現場施工負責人措施和加固措施。發現險情，安全員、現場施工負責七、支模監測八、質量保證措施3、鋼管組合安裝前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，確保鋼4、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜枋木，對梁底所使用支模松枋木，應事前5、模板安裝中或完成后，由質安員、施工員在現場指導監督，確保模板支頂方案6、澆筑過程中，派專人監測支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解9、立桿接長必須采用對接扣件連接,兩根相鄰立桿的接頭不應九、安全技術措施業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書上，也不得將腳手架支搭在模板上，并嚴禁將模板拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架十、安全應急救援預案關法律、法規和標準，針對本工程的特點，結合本工援預案。制定本應急救援預案的目的是當發生緊急事告公司應急救援機構；發生四級以上重大安全事同時以最快的方式報告公司應急救援機構；如發生人員傷調度，以便有效利用各種應急資源，保證在最短時間括傷亡人員、發生事故時間、地點、原因等）分別用應急救援裝備包括值班電話、無線對講機、消防滅立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。擔架把傷員抬到救護車上，對傷勢嚴重的人員要立即進行若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦若發現傷員有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折或嚴重的腦①、發生火災時，首先是迅速撲滅火源，及時疏散有關④、如有人員受傷，要馬上將傷員撤離危險區域進行施救3新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分2主梁計算簡圖一σ=Mmax/W=0.697×106/4490=155.23[N](kN)ηhmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,1000+2×0.7×5查表得，φ=0.431F1＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3]×(0.9-0.45/2)/2×0.3+1.2×0.5×(0.9F2＝[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×3]×(0.9-0.45/2)/2×0.3+1.2×0.5×(0.9f＝N/(φA)+Mw/W＝14874.366/(0.43十二、板安全計算書基本參數樓板厚度基本參數樓板厚度h(mm)樓板邊長L(m)樓板邊寬B(m)模板支架高度H(m)主梁布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距la(m)立柱橫向間距lb(m)水平桿步距h(m)頂步水平桿步距(m)立桿自由端高度a(mm)470次梁間距a(mm)250次梁懸挑長度a1(mm)250主梁懸挑長度b1(mm)可調托座內主梁根數/結構表面要求主梁類型次梁類型面板類型架體類型基礎類型基本風壓值Wo(kN/m^2)地基承載力特征值fak(kPa)風荷載體型系數us是否考慮風荷載地面粗糙度類型G2k(kN/m^3)計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m^2)表面外露斜撐（含水平）布置方式材料參數矩形木楞矩形木楞覆面木膠合板A型輪扣架主梁規格次梁規格面板規格立桿型號荷載參數混凝土樓板///否/242.5地基土類型地基承載力折減系數風壓高度變化系數uz架體底部墊板面積A(m2)架體搭設省份、城市G1k(kN/m^2)鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)計算立柱及其他支撐構件時均布按構造要求布置50×10015mm(克隆、樟木平行方向)A_LG_1500///北京(省)北京2.51Q3k(kN/m^2)活荷載Q4k(kNQ3k(kN/m^2)根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/mq2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/mq=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/mB.當可變荷載Q1k為集中荷載時：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kNq4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kNMmax=0.053kN·mσ=Mmax/W=0.053×106/37500=1.401N/mm2≤[f]=30N/mm2qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/mν=0.052mm≤[ν]=250/400=0.625mmq1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000)=1.682kN/mq2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.40.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000)=1.557kN/mq=max[q1,q2]=max(1.682,1.557)=1.682kN/mq3=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000)=0.894kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kNq4=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000)=1.008kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kNMmax=0.815kN·mσ=Mmax/W=0.815×106/(83.333×103)=9.785N/mm2≤[f]=17N/mm2Vmax=3.374kN次梁剪力圖(kN)τmax=VmaxS/(Ib)=3.374×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.012N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000=0.828kN/mνmax=0.224mm≤[ν]=1.2×1000/400=3mm變形圖(mm)在施工過程中使用的木方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×1.5×250/1000)=1.367kN/mq2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000+1.4×0.7×1.5×250/1000)=1.337kN/mq=max[q1,q2]=max(1.367,1.337)=1.367kN此時次梁的荷載簡圖如下qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×250/1000=0.828kN/m此時次梁的荷載簡圖如下次梁正常使用極限狀態受力簡圖Rmax=1.813kNRkmax=1.099kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=38.4/1000=0.038kN/m×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態受力簡圖Mmax=1.062kN·mσ=Mmax/W=1.062×106/(85.333×1000)=12.451N/mm2≤[f]=17N/mm2Vmax=5.218kNτmax=QmaxS/(Ib0)=5.218×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=1.223N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2νmax=1.44mm≤[ν]=1.2×103/400=3mm主梁變形圖(mm)立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rzmax=9.609kN根據水平桿步距可求得支架立桿計算長度修正系數取1.2l01=hˊ