高大模板和超限模板專項施工方案高大模板和超限模板專項施工方案專家論證意見修改指引序號專家論證問題修改內容頁碼備注1完善鋼管材料規格，應符合規范要求，立桿墊板宜采用鋼板;方案內容已對應修改，超高超重梁和超重梁梁底立桿墊板采用鋼板20戴建南專家2完善梁板的立桿平面布置圖，應按“先梁后板”原則布置，盡量以模數排立桿，高寬比大于3的應與周邊立桿加強水平連接措施:已完善詳附圖附圖2、7、16戴建南專家3完善非正交梁立桿與周邊梁板立桿的水平連接措施，平面圖應標注梁、板尺寸，結構跨度，立桿間距等;已完善詳附圖附圖2、7、16、戴建南專家4完善垂直、水平剪刀撐平面布置圖，縱橫布置間距;方案內容已對應修改已按梁截面劃分20-21戴建南專家5完善超高梁的側向穩定性措施，斜撐設置要求:已完善詳附圖附圖18戴建南專家6完善混凝土澆筑措施，明確先澆筑墻、柱，達到強度間隔3天再澆筑梁板砼，明確下層模板支撐措施、拆除的施工條件和時間;方案內容已對應修改，明確先澆筑墻、柱，達到強度間隔3天再澆筑梁板砼，19戴建南專家7補充完善模板施工圖紙，平立剖圖、大樣圖，圖紙應有圖簽、圖名、分類編號，補充全尺寸剖面圖，完善相應的樓層標高構配件等標注:已完善詳附圖附圖1-17戴建南專家8完善對拉螺栓設置，宜采用14螺栓，明確梁高、梁跨間距;計算書應歸類選用有代表性的梁、板驗算;已修改對梁類型等進行了分類第9章和第4章19、63戴建南專家9完善柱帽的位置、平立剖面大樣圖;已完善詳附圖附圖17戴建南專家10完善監測措施，監測平面圖的測點應設置在重點位置已完善相應檢測方案及附圖52戴建南專家11無高大模板范圍平面圖。已完善詳附圖附圖2-11陳君源專家12缺立桿平面布置圖、剪刀撐線、立桿間距標注。已完善詳附圖附圖4、9陳君源專家13模板支架剖面圖缺豎向剪刀撐線，超高支模頂步水平桿應加密已完善詳附圖附圖5、6、10-13陳君源專家14圖20:缺剪刀撐線、立桿間距標注、軸線。已完善詳附圖附圖16陳君源專家15圖21:缺剪刀撐線、標高、垂直向標注、軸線已完善詳附圖負一層局部有少量超限梁，附圖13、15陳君源專家16剖面圖的剖切位置未在平面圖上標注。已完善詳附圖附圖4、9陳君源專家17圖4:左側臨邊未有防護措施。已完善詳附圖附圖4陳君源專家18圖14:2-8軸左側是否為高支模范圍?未表示清楚，左側為普通模板陳君源專家19圖14、15:復核標高標注是否有誤。有誤已重新復核，應為5.92-16.92米，層高11米附圖10-11陳君源專家20超高支模頂部水平桿加密一道，邊梁立桿橫距525已完善詳附圖附圖4、9斯鵬專家21超大梁橫向立桿布置不宜三立桿。已按梁截面乘積劃分超大梁梁底采用4立桿19、69斯鵬專家22較小的梁縱向立桿間距可1050，計算復核。已復核較小梁梁底間距采用105069斯鵬專家23平面圖表示剖切位置對應剖面圖。已完善詳附圖附圖4、9斯鵬專家24超高、超重支模對應下層不拆支撐。已明確搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下層支頂不允許拆除。25斯鵬專家25完善超高支模臨邊防護措施，平面圖布置圖表示水平剪刀撐。已完善詳附圖附圖4、9斯鵬專家26補充柱帽立桿布置平面圖，柱帽厚度，剪刀撐已完善詳附圖附圖17斯鵬專家27完善每類梁側模計算。已按類別分類計算69斯鵬專家28梁、板、柱帽大樣圖標注材料、型號及尺寸等已對附圖進行完善附圖5、6、10-15、17斯鵬專家29P1~P3關于高大模板的描述存在前后矛盾、與圖紙不一致的情況。例如:1)P1指出]#樓高大模板位于三層、圖2、圖3也僅反映了1#樓三層模板支架情況，但P2又指出除三層以外尚有其余多個樓層涉及有高大模板:2)P1~P3指出2#樓高大模板的搭設高度為11m、而圖14、圖15反映的模板搭設高度為6.03m(11.95-5.92=6.03)。已整改工程概況1-3古今強專家30搭設高支撐體系時，支撐在樓板下部的支撐體系不能拆除。已明確搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。25古今強專家31P48“大梁采用分層澆筑”，應控制每層混凝土澆筑的時間間隔，避免出現冷縫。1#樓核心簡連梁混凝土等級需與剪力墻相同，施工需留意。施工時會注意制每層混凝土澆筑的時間間隔，避免出現冷縫古今強專家32方案圖紙(圖12、13)反映局部位置有型鋼混凝土柱和型鋼混凝土梁(如2#樓700*900梁，內含日型鋼600*400*20*35)，方案及計算書未有針對性考慮:1)未見型鋼的拼裝工藝、施工順序及安全措施:2)計算書僅按普通鋼筋混凝土梁計算梁自重(24+1.5)，恒載取值偏小(型鋼的截面占比大，且鋼材容重約是混凝土的3倍)，應按型鋼混凝土實際重量予以計算。已對2#樓700*900梁，內含H型鋼600*400*20*35)，計算滿足要求，型鋼梁采用逆作法，先施工型鋼梁在進行砼梁施工69古今強專家33計算書中“梁底支撐主梁最大懸挑長度200mm”、“梁底支撐小梁懸挑長度0mm”與圖14、圖15等圖紙剖面的實際情況不符。已完善計算書詳第九章，附圖11附圖11古今強專家34部分剖面僅為示意，應根據構件實際截面高度控制立桿頂層水平桿至模板支撐點的高度不大于大于650mm。圖9、圖11、圖15、圖29、圖30中部分剖面存在立桿頂層水平桿至模板支撐點的高度大于規范要求650mm的情況。已完善附圖附圖2-11古今強專家35局部位置為剪力墻，抱柱效果不佳甚至無法實施抱柱(特別是1#樓)，對此類部位應進一步加強剪刀撐布置，在施工過程中加強監管、加強監測。在高大模板施工時現將墻柱澆筑完成等墻柱達到強度，進行抱柱，在澆筑梁板，加強檢測及豎向橫向剪刀撐布設。古今強專家36圖27:地下室柱帽支架搭設平面圖應反映柱子位置、立桿和支撐需避讓柱子。已完善附圖附圖17古今強專家37圖37:后澆帶在大面拆模后剩余的支架高寬比將大于3(搭設高度11m，后澆帶剩余支架寬度2625mm)，應按規范要求進行加強、進行必要的驗算，以及采取必要的施工管控措施(例如限制影響區域的施工荷載等)，以確保施工安全。另應標注后澆帶的具體平面位置。高支模區域無后澆帶，已修改附圖19古今強專家382#樓圖紙(圖12、13)反映有型鋼混凝土梁(如700*900梁，內含H型鋼600*400*20*35)，梁側模設置對拉螺栓將與梁內型鋼發生沖突，應有相關施工處理措施。采用逆作法施工，先施工吊裝鋼梁，鋼梁兩側增加翼板，翼上根據螺桿間距焊接螺桿，后續會做鋼結構深化方案，請設計單位復核古今強專家39完善高大模板情況，明確地下室負一層、負二層、負三層超重梁板、柱帽(尺寸、厚度)及1#樓、2#樓超重、超高情況，包括截面情況、軸線位置、跨度、混凝土強度、板厚，應明確立桿支撐層情況，包括支撐層混凝土強度、厚度、支撐高度，明確立桿基礎、墊塊做法;已補充完善概況，明確做法2、15、林國仁專家40完善模板及支撐體系設計，應按每類梁截面情況、板厚、柱帽尺寸及厚度、支撐高度分別明確搭設方式,搭設方式、驗算、施工圖紙應一致，應明確梁(板、柱帽)底主次龍骨規格、間距，明確梁側主次龍骨及對拉螺栓規格、間距，明確立桿縱橫間距、步距(套扣架步距應為1200)，明確基礎及墊塊做法，建議根據梁板截面、梁高梁寬進行分類設計，梁底立桿不允許采用單數排立桿設計，非常不合理，對于梁寬大于600的梁比如600x2500及寬梁比如1200x1000梁梁底立桿應考慮四立桿布置且立桿頂托承重,對于超高邊梁,為了減少偏心,立桿應按1050(縱向)x525(橫向)@1200布置，柱帽立桿應對稱布置，立桿按525x525@1200布置，梁(板、柱帽)底次龍骨間距-般不大于250已按梁截面進行分類，重新驗算，15、69、林國仁專家41完善混凝土澆筑要求，應明確先澆柱子、剪力墻混凝土，待柱子、剪力墻混凝土強度達到要求后方可澆筑高大模板部分混凝土，超重梁混凝土應分層對稱澆筑，每層厚度不大于400，高大部分混凝土應由中間往四周澆筑混凝土，完善消防措施(滅火簡布置)，補充驗收要求，包括驗收標準、驗收程序、驗收內容、驗收人員，完善拆除施工要求(拆除順序);已補充完善混凝土要求，補充完善驗收程序和要求，補充完善拆模順序38、60、34林國仁專家42完善施工總平面圖，完善平面圖，完善立桿平面布置圖(應注明立桿縱橫間距、水平剪刀撐、垂直剪刀撐布置)，完善剖面圖(應注明梁板、柱帽底主次龍骨、梁側主次龍骨及對拉螺栓規格、間距、立桿縱橫間距、步距掃地桿高度、立桿頂部自由端高度、墊塊做法以及水平剪刀撐、垂直剪刀撐設置，明確與周邊非高大模板之間的連接)，補充支模、抱柱、拉頂及連墻節點大樣圖，補充臨邊防護，明確高大模板對應支撐層應采取臨時加固措施或不拆除原支撐體系。相應附圖已修改，已明確搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下層支頂不允許拆除。25林國仁專家目錄TOC\o"1-2"\h\u1738第1章工程概況 -173-7撐8質第8章應急處置措施一、通用性應急處置措施規定模板工程涉及的的事故包括：高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災等不可預見性的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下應急預案與措施：1、建立應急預案組織機構成立項目部事故應急領導小組，組長：項目經理；副組長：技術負責人；組員：專職安全員、現場其他有關管理人員和保安員為隊員。公司成立項目部施工現場義務消防隊：項目經理為隊長，專職安全員為副隊長，現場其他有關管理人員和保安員為隊員。序號級別姓名緊急情況下職能聯系電話備注1現場應急救援領導小組成員楊智雄項目經理/應急領導小組組長181731121633盧凱怡質量員/應急領導小組成員156178882094盧偉興安全員/應急領導小組成員137023459995馮惠珊安全員/應急領導小組成員137155226716鐘錦棠施工員/應急領導小組成員138255544181義務緊急救援隊員楊智雄項目經理/義務緊急救援隊隊長181731121633盧凱怡質量員/義務緊急救援隊成員156178882094盧偉興安全員/義務緊急救援隊成員137023459995馮惠珊安全員/義務緊急救援隊成員137155226716鐘錦棠施工員/應急領導小組成員138255544187陸水鑫現場保安員/義務緊急救援隊隊員139299998682、建立對內、對外的通信網絡項目部應在現場辦公室明顯位置應公布項目的應急領導小組、義務消防隊和項目主要管理人員名單及其聯系電話、火警“119”和急救中心“120”和急救醫院廣東同江醫院，距離工地約2.3km，車程5分鐘，2個紅綠燈，3、在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源：項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配備適等應急資源，適當的藥品和救護品。藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、醫用膠布、消毒灑精、止痛藥，以備現場臨時急救。4、應急預案啟動的條件：在模板施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案1）高空墜落、物體打擊事故；2）模板坍塌事故或澆筑混凝土時模板支架明顯位移；3）模板火災事故；4）觸電事故；5）機械傷害事故。5、事故發生后的的處理程序1）一旦事故發生，在現場的任何一位事故應急領導小組成員（特別是項目經理）應負責組織現場緊急搶救，以最快、最有效途徑組織將受傷人員送往醫院搶救和治療。2）必要時，現場組織急救的項目經理或專職安全員應及時派員聯絡急救中心“120”或急救醫院，現場的管理人員應服從組織者的指揮，完成聯絡、救援、接車等工作。3）聯絡電話應盡量詳細說明：事故發生的具體地點、傷員數、傷勢情況，聯絡人員應負責或派人在主要路口引導救護車輛盡快進入現場。4）同時，施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上報告，以便搶救工作得到總公司的支持。對造成四級或以上重大事故的，現場專職安全員應立即向公司報告。單位負責人接到報告后，應當1小時內向事故發生地縣級以上人民政府安全生產監督管理部門和安全生產監督管理職責的相關部門報告。5）及時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后醫院搶救。6）當人從高空墜落，如果傷員是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，應該迅速妥善地將傷者送醫院急救。若發現傷員的耳朵、鼻子有血液流出，千萬不可用手帕、棉花或紗布去堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，從而會危及生命。7）如果傷員是腰背部先著地，可能造成脊柱骨折、下肢癱瘓，這時候不能隨意翻動。搬動時要三個人同時同一個方向將傷員平直抬于木板上，運送時不能扭轉脊柱并要平穩。8）項目部應注意保護事故現場，事故未查清，未征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自清理破壞現場。因搶救或排除險情需移動物件時，應做出標記或現場示意圖。二、模板坍塌應應急處置措施1、當事故發生時，最早發現者立即大聲呼救，向有關人員報告。各作業班清點人數核實被埋人員名單，報搶險總指揮。根據情況立即采取正確方法施救。迅速報120急救中心。現場不具備搶救條件時，立即報110求救。2、迅速判斷事故發展狀態和現場情況，判斷清楚被掩理人員位置后，立即組織人員全力挖掘。在搶救過程中要防止未塌落部位再次坍塌傷人，并嚴密注視周邊受影響程度。3、急救人員采取正確方法救護搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，止血包扎或輸氧急救等。5、立即停止作業，分析影響范圍，組織治安人員建立警界，不讓無關人員進入事故影響范圍。6、分析事故成因：模板支撐體系的可靠性、模板荷載超過設計要求、施工荷載情況、模板支撐體系與方案不符等。制定搶險救援方案。7、第一時間進入事故現場的部門必須負責事故現場的保護，因搶救傷員、防止事故擴大以及疏散交通等原因需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等，將事故現場圍蔽。配合上級部門進行事故調查處理。三、高處墜落、物體打擊應急處置措施1、最早發現者立即大聲呼救，不要擅自搬移傷者，以防止傷者挫傷部位因搬移而加重傷情，立刻通知工地急救員。2、有關人員迅速打電話報120急救中心,并第一時間上報工程項目部。3、在急救中心未及時趕到現場的情況下，工地急救員依照《施工現場緊急救治方法》采取正確的方法對傷者進行止血救治、骨傷救治，當傷者出現呼吸停止，必須及時對傷者進行胸外心臟按壓（有胸骨骨折情況例外）或口對口人工呼吸。5、急救人員按照有關救護知識救護傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止急救,不能輕率認為已死亡而放棄施救，死亡結論應由醫生來判斷。6、第一時間進入事故現場的部門必須負責事故現場的保護，因搶救傷員、防止事故擴大等原因需要移動現場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現場圖，并妥善保存現場重要痕跡、物證等，將墜落部位、事故地點圍蔽。配合上級部門進行事故調查處理。四、火災事故應應急處置措施1、最早發現者立即大聲呼救，并根據情況立即采取正確方法撲救，當判斷火勢無法控制時，要迅速打電話119報火警及向工地負責人報告。2、啟動應急預案程序，應急救援指揮部門迅速投入運作。首先搶救及撤離火場受困傷員、易燃易爆物品、貴重物品。3、義務消防隊員和其他救援專業小組成員戴好有關防護用品，就近提取消防滅火器材、有關應急器材迅速跑到火場實施撲救，控制火勢。4、指揮部根據火災的影響范圍，迅速指揮疏散無關人員到施工消防平面布置圖標示的安全區。作業區火災，可采用建筑物內樓梯、外腳手架上下梯、離火災部位較遠的外施工電梯等疏散，不得使用離火災部位較近的外施工電梯，嚴禁使用室內電梯。在火災現場的管理人員和班組長不得搶先逃離，要負責指揮現場人員有序疏散，防止恐慌而發生其他事故。5、當火勢一時無法控制，要及時采取隔離火源措施，或搬出附近的易燃易爆物品、貴重物品，防止火勢漫延到有易燃易爆物品或存放貴重物品的地點，當有可能發生爆炸、倒塌、火勢已無法控制且會危及搶救人員生命安全時，指揮部在必要時可決定撤離救火人員到安全地方，等待專業消防隊救援或采取其他必要措施。6、工地急救人員應對受傷人員立即搶救和實施必要性的處理，并將傷勢較重的人員迅速送往醫院。當專業消防隊、專業醫療人員到達現場后，義務消防人員和工地急救人員應積極協助他們進行滅火及急救，并服從他們的指揮。7、保衛后勤指揮組：負責事故現場的安全保衛、治安管理和交通疏導工作；組織疏散、撤離、危險區域內的人員、物資；根據事故現場情況，設置警戒區，嚴格控制進出人員及車輛，預防和制止各種不利于社會穩定的活動，維護現場治安；負責搶險救援車輛調度。8、工地保衛負責人及工地治安隊員由應急救援指揮部統一指揮。五、觸電事故應應急處置措施1、最早發現者立即大聲呼救，使觸電者迅速脫離電源：首先迅速拉電閘切斷電源；或用干燥絕緣木棒、木板等不導電材料，將觸電者與接觸電線、電器部位分離開，然后抬到平整的場地施行人工急救，并向工地負責人報告。2、有關人員迅速報120急救中心。3、觸電者未脫離電源，切不可用手去拉觸電者，救護者在無任何絕緣防護措施的情況下，不能與觸電者的身體任何部份接觸，防止人體導電做成對救護者的傷害。要防止地面導電，救護者應采取措施，使自己站在不導電的物體上施救。4、觸電者脫離電源后，要根據情況立即采取正確方法急救：如己停止呼吸、心臟停止跳動，或雖有呼吸，但比較困難，應立即采用人工呼吸或同時實施胸外心臟擠壓（每分鐘擠壓60～80次）進行搶救，堅持不間斷地進行，不能隨便放棄，有條件的可吸氧及氣管插管維持呼吸等；如是一度昏迷，但未失去知覺，則應使傷員在空氣清新、流通的地方靜臥休息，待醫生再作檢查診治；局部的電灼傷創面要消毒包扎，注射破傷風抗毒素；對清醒的輕度觸電者，一般臥床休息數日即可。5、急救人員按照有關救護知識救護傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止急救,不能輕率認為已死亡而放棄施救，死亡結論應由醫生來判斷。六、機械傷害應應急處置措施當發生機械傷害事故時，現場第一發現人應首先切斷出事機械的電源并打電話報告應急救援指揮小組副組長，情況嚴重時應向上級有關部門報告增援救助。若有人員受傷，應急救援隊應進行可行的現場搶救，如包扎、止血等措施，防止受傷人員流血過多造成死亡事故的發生。傷勢較重者由應急救援隊員送外搶救，門衛在大路口等候來救護的車輛。

計算書計算說明：超高超重梁模板梁截面乘積大于等于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高800x1000計算書計算依據：1、《混凝土結構設計規范》GB50010-20102、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、《鋼結構設計標準》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20166、《施工腳手架通用規范》GB55023-20227、《混凝土結構通用規范》GB55008-20218、《鋼結構通用規范》GB55006-20219、《工程結構通用規范》GB55001-2021一、工程屬性新澆混凝土梁名稱800x1000混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)800×1000梁側樓板計算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m)0.08省份廣東地區佛山順德區風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.6非自定義:0.337地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)20風壓高度變化系數μz0.74風荷載體型系數μs0.76風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)525梁底兩側立桿橫向間距lb(mm)1575最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)250新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底兩側立桿中的位置居中梁底左側立桿距梁中心線距離(mm)788板底左側立桿距梁中心線距離s1(mm)1300板底右側立桿距梁中心線距離s2(mm)1300梁底增加立桿根數2梁底增加立桿布置方式按梁兩側立桿間距均分梁底增加立桿依次距梁底左側立桿距離(mm)525,1050梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽梁底支撐小梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=800×15×15/6＝30000mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=800×15×15×15/12＝225000mm4根據《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-2019第4.3節規定可知：面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×4]×0.8＝34.566kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×34.566×0.22＝0.173kN·mσ＝Mmax/W＝0.173×106/30000＝5.761N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×1)×0.8＝20.48kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.48×2004/(384×6000×225000)＝0.316mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)Rmax＝1q1L＝1×34.566×0.2＝6.913kN標準值(正常使用極限狀態)R'max＝1q2L＝1×20.48×0.2＝4.096kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667板底左側立桿距離梁中心線距離s1(mm)1300板底右側立桿距離梁中心線距離s2(mm)1300每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)2001、梁底小梁荷載計算計算梁底支撐小梁所受荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。1）梁底小梁荷載設計值計算面板傳遞給小梁q1=6.913/0.8=8.642kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁間距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2=0.057kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=1.234kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=1.234kN2）梁底小梁荷載標準值計算面板傳遞給小梁q1＝4.096/0.8=5.12kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁間距=1×(0.3-0.1)×0.2=0.04kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.447kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.3-0.8/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.447kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態正常使用極限狀態2、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.189×106/83333=2.271N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.321kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.321×1000/(2×50×100)＝0.696N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝0.041mm≤[ν]＝L/250＝525/250＝2.1mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態R1＝0.132kN，R2＝4.597kN，R3＝4.606kN，R4＝0.136kN正常使用極限狀態R'1＝0.025kN，R'2＝2.499kN，R'3＝2.504kN，R'4＝0.026kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數Ks=0.5由上節可知P=max[R1，R2，R3，R4]×0.5=max[0.132，4.597，4.606，0.136]×0.5=2.303kN，P'=max[R1'，R2'，R3'，R4']×0.5=max[0.025，2.499，2.504，0.026]×0.5=1.252kN單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.473×106/4490=105.345N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝3.478kNτmax=2Vmax/A=2×3.478×1000/424＝16.406N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.031mm≤[ν]=L/250=525/250=2.1mm滿足要求！懸臂端νmax=0.305mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=13.604kN圖二：Rmax=5.791kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態圖一立桿1：R1＝0.226kN，立桿2：R2＝7.138kN，立桿3：R3＝13.604kN，立桿4：R4＝0.233kN圖二立桿1：R1=0.188kN，立桿2：R2=5.781kN，立桿3：R3=5.791kN，立桿4：R4=0.193kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=R1/Ks=0.226/0.5=0.453kN,立桿2:P2=R2/Ks=7.138/0.5=14.276kN,立桿3:P3=R3/Ks=13.604/0.5=27.208kN,立桿4:P4=R4/Ks=0.233/0.5=0.465kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30可調托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝27.208kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.4抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)2501、長細比驗算hmax=max(ηh,h'+2a)=max(1.4×1200,600+2×250)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得：φ＝0.5512、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.337×0.525×1.22/10＝0.038kN·m3、穩定性計算P1＝0.453kN，P2＝14.276kN，P3＝27.208kN，P4＝0.465kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[0.453，14.276，27.208，0.465]+1.1×1.3×0.15×(11-1)+0.038/1.575＝29.377kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝29376.993/(0.551×424)+0.038×106/4490＝134.208N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7條H/B=11/30=0.367≤3H=11m≥8m架體的高寬比大于3和高度8m及以上的模板支撐架，應在架體的四周和內部與建筑結構進行剛性連接，在無建筑結構構件進行連接時，應在架體四周采用鋼絲繩張拉固定等措施。十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)11模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×1.5×(0.337×40×112/2)=1211.077kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=32344.898kN·mMT=1211.077kN·m≤MR=32344.898kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH)=1.1×0.9×1.5×(0.08×40×11)=52.272kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.14+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=89271.698kN·mMT=52.272kN·m≤MR=89271.698kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)9.686混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.911立桿墊板長a(mm)120立桿墊板寬b(mm)100F1=N=29.377kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×960×130/1000=79.585kN≥F1=29.377kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.828×9.686×12000/1000=443.818kN≥F1=29.377kN滿足要求！超高梁模板梁截面乘積小于0.8（套扣式，梁板立柱不共用）11米高700x900計算書計算依據：1、《混凝土結構設計規范》GB50010-20102、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、《鋼結構設計標準》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20166、《施工腳手架通用規范》GB55023-20227、《混凝土結構通用規范》GB55008-20218、《鋼結構通用規范》GB55006-20219、《工程結構通用規范》GB55001-2021一、工程屬性新澆混凝土梁名稱700x900混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)700×900梁側樓板計算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m)0.08省份廣東地區佛山順德區風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.6非自定義:0.337地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)20風壓高度變化系數μz0.74風荷載體型系數μs0.76風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)525梁底兩側立桿橫向間距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)250新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底兩側立桿中的位置居中梁底左側立桿距梁中心線距離(mm)525板底左側立桿距梁中心線距離s1(mm)1100板底右側立桿距梁中心線距離s2(mm)1100梁底增加立桿根數0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)150結構表面的要求結構表面隱蔽梁底支撐小梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=700×15×15/6＝26250mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=700×15×15×15/12＝196875mm4根據《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-2019第4.3節規定可知：面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.5×4]×0.7＝27.693kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×27.693×0.152＝0.078kN·mσ＝Mmax/W＝0.078×106/26250＝2.967N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×0.9)×0.7＝16.135kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×16.135×1504/(384×6000×196875)＝0.09mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)Rmax＝1q1L＝1×27.693×0.15＝4.154kN標準值(正常使用極限狀態)R'max＝1q2L＝1×16.135×0.15＝2.42kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁截面慣性矩I(cm4)416.667板底左側立桿距離梁中心線距離s1(mm)1100板底右側立桿距離梁中心線距離s2(mm)1100每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)1501、梁底小梁荷載計算計算梁底支撐小梁所受荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。1）梁底小梁荷載設計值計算面板傳遞給小梁q1=4.154/0.7=5.934kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁間距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.15=0.043kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1.1×1.3×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.776kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1.1×1.3×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.776kN2）梁底小梁荷載標準值計算面板傳遞給小梁q1＝2.42/0.7=3.457kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁間距=1×(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.283kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(1.1-0.7/2)/2×0.15+1×0.5×(0.9-0.14)×0.15=0.283kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態正常使用極限狀態2、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=0.854×106/83333=10.248N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝2.875kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.875×1000/(2×50×100)＝0.863N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求！4、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝1.456mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態R1＝2.875kN，R2＝2.875kN正常使用極限狀態R'1＝1.509kN，R'2＝1.509kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數Ks=0.5由上節可知P=max[R1，R2]×0.5=max[2.875，2.875]×0.5=1.438kN，P'=max[R1'，R2']×0.5=max[1.509，1.509]×0.5=0.754kN單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.473×106/4490=105.345N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝2.886kNτmax=2Vmax/A=2×2.886×1000/424＝13.613N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=0.041mm≤[ν]=L/250=525/250=2.1mm滿足要求！懸臂端νmax=0.239mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=13.604kN圖二：Rmax=5.065kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態圖一立桿1：R1＝5.296kN，立桿2：R2＝13.604kN圖二立桿1：R1=5.065kN，立桿2：R2=5.065kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=R1/Ks=5.296/0.5=10.591kN,立桿2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30可調托座最大受力N＝max[P1，P2]＝27.208kN≤[N]=30kN滿足要求！八、立桿驗算立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立桿截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立桿計算長度修正系數η1.4抗壓強度設計值[f](N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)2501、長細比驗算hmax=max(ηh,h'+2a)=max(1.4×1200,600+2×250)=1680mmλ=hmax/i=1680/15.9=105.66≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得：φ＝0.5512、風荷載計算Mw＝γ0×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×1.5×0.337×0.525×1.22/10＝0.038kN·m3、穩定性計算P1＝10.591kN，P2＝27.208kN立桿最大受力Nw＝max[P1，P2]+γ0×1.3×每米立桿自重×(H-梁高)+Mw/lb＝max[10.591，27.208]+1.1×1.3×0.15×(11-0.9)+0.038/1.05＝29.41kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝29410.453/(0.551×424)+0.038×106/4490＝134.351N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-2019第6.1.7條H/B=11/30=0.367≤3H=11m≥8m架體的高寬比大于3和高度8m及以上的模板支撐架，應在架體的四周和內部與建筑結構進行剛性連接，在無建筑結構構件進行連接時，應在架體四周采用鋼絲繩張拉固定等措施。十、架體抗傾覆驗算模板支架高度H(m)11模板支架縱向長度L(m)40模板支架橫向長度B(m)30混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風荷載產生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(ωkLH2/2)=1.1×0.9×1.5×(0.337×40×112/2)=1211.077kN·mMR=γG[G1k+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=32344.898kN·mMT=1211.077kN·m≤MR=32344.898kN·m滿足要求！混凝土澆筑時，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載產生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產生MT=γ0×φc×γQ(Q2kLH)=1.1×0.9×1.5×(0.08×40×11)=52.272kN·mMR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(la'×lb')]LB2/2=0.9×[0.5+(24+1.1)×0.14+0.15×11/(1.05×1.05)]×40×302/2=89271.698kN·mMT=52.272kN·m≤MR=89271.698kN·m滿足要求！十一、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)150混凝土強度等級C35混凝土的齡期(天)7混凝土的實測抗壓強度fc(N/mm2)9.686混凝土的實測抗拉強度ft(N/mm2)0.911立桿墊板長a(mm)120立桿墊板寬b(mm)100F1=N=29.41kN1、受沖切承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值βh截面高度影響系數：當h≤800mm時，取βh=1.0；當h≥2000mm時，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個方向混凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數η2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說明本工程無預應力，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0。可得：βh=1，ft=0.911N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=960mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×960×130/1000=79.585kN≥F1=29.41kN滿足要求！2、局部受壓承載力計算根據《混凝土結構設計規范》GB50010-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值βc混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用βl混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定可得：fc=9.686N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(320)×(300)/(120×100)]1/2=2.828，Aln=ab=12000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.828×9.686×12000/1000=443.818kN≥F1=29.41kN滿足要求！普通超高梁模板（套扣式，梁板立柱不共用）11米高500x1000計算書計算依據：1、《混凝土結構設計規范》GB50010-20102、《建筑結構荷載規范》GB50009-20123、《鋼結構設計標準》GB50017-20174、《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-20195、《建筑施工腳手架安全技術統一標準》GB51210-20166、《施工腳手架通用規范》GB55023-20227、《混凝土結構通用規范》GB55008-20218、《鋼結構通用規范》GB55006-20219、《工程結構通用規范》GB55001-2021一、工程屬性新澆混凝土梁名稱500x1000混凝土梁計算截面尺寸(mm×mm)500×1000梁側樓板計算厚度(mm)140模板支架高度H(m)11模板支架橫向長度B(m)30模板支架縱向長度L(m)40二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m2)4泵送、傾倒混凝土等因素產生的水平荷載標準值Q2k(kN/m)0.08省份廣東地區佛山順德區風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.6非自定義:0.337地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)20風壓高度變化系數μz0.74風荷載體型系數μs0.76風荷載作用方向沿模板支架橫向作用三、模板體系設計結構重要性系數γ01.1腳手架安全等級I級新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立桿縱距是否相等是梁跨度方向立桿間距la(mm)1050梁底兩側立桿橫向間距lb(mm)1050最大步距h(mm)1200頂層步距h'(mm)600支架可調托座支撐點至頂層水平桿頂的距離a(mm)250新澆混凝土樓板立桿縱橫向間距l'a(mm)、l'b(mm)1050、1050混凝土梁距梁底兩側立桿中的位置居中梁底左側立桿距梁中心線距離(mm)525板底左側立桿距梁中心線距離s1(mm)925板底右側立桿距梁中心線距離s2(mm)925梁底增加立桿根數0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽梁底支撐小梁左側懸挑長度a1(mm)0梁底支撐小梁右側懸挑長度a2(mm)0設計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)6000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4根據《建筑施工承插型套扣式鋼管腳手架安全技術規程》DBJ/T15-98-2019第4.3節規定可知：面板承受梁截面方向線荷載設計值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1)+1.5×4]×0.5＝21.604kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×21.604×0.22＝0.108kN·mσ＝Mmax/W＝0.108×106/18750＝5.761N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算面板承受梁截面方向線荷載標準值：q2＝1×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×(0.1+(24+1.5)×1)×0.5＝12.8kN/mνmax＝5q2L4/(384EI)=5×12.8×2004/(384×6000×140625)＝0.316mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載能力極限狀態)Rmax＝1q1L＝1×21.604×0.2＝4.321kN標準值(正常使用極限狀態)R'max＝1q2L＝1×12.8×0.2＝2.56kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)416.667板底左側立桿距離梁中心線距離s1(mm)925板底右側立桿距離梁中心線距離s2(mm)925每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)2001、梁底小梁荷載計算計算梁底支撐小梁所受荷載，其中梁側樓板的荷載取板底立桿至梁側邊一半的荷載。1）梁底小梁荷載設計值計算面板傳遞給小梁q1=4.321/0.5=8.642kN/m小梁自重q2=γ0×1.3×G1k×小梁間距=1.1×1.3×(0.3-0.1)×0.2=0.057kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=0.956kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+γ0×1.3×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×4]×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1.1×1.3×0.5×(1-0.14)×0.2=0.956kN2）梁底小梁荷載標準值計算面板傳遞給小梁q1＝2.56/0.5=5.12kN/m小梁自重q2=1×G1k×小梁間距=1×(0.3-0.1)×0.2=0.04kN/m梁左側樓板及側模傳遞給小梁荷載F1=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s1-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.357kN梁右側樓板及側模傳遞給小梁荷載F2=(1×G1k+1×(G2k+G3k)×h)×(s2-梁寬/2)/2×小梁間距+1×G1k×(梁高-板厚)×小梁間距=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.14)×(0.925-0.5/2)/2×0.2+1×0.5×(1-0.14)×0.2=0.357kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態正常使用極限狀態2、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mmax/W=1.124×106/83333=13.489N/mm2≤[f]=15.444N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vmax＝3.146kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.146×1000/(2×50×100)＝0.944N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2滿足要求！4、撓度驗算小梁變形圖(mm)νmax＝1.758mm≤[ν]＝L/250＝1050/250＝4.2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態R1＝3.146kN，R2＝3.146kN正常使用極限狀態R'1＝1.658kN，R'2＝1.658kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3.2主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數Ks0.5主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數Ks=0.5由上節可知P=max[R1，R2]×0.5=max[3.146，3.146]×0.5=1.573kN，P'=max[R1'，R2']×0.5=max[1.658，1.658]×0.5=0.829kN單根主梁自重設計值：q=1.1×1.3×0.033=0.048kN/m單根主梁自重標準值：q'=1×0.033=0.033kN/m主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mmax/W=0.792×106/4490=176.392N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vmax＝4.744kNτmax=2Vmax/A=2×4.744×1000/424＝22.377N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νmax=2.043mm≤[ν]=L/250=1050/250=4.2mm滿足要求！懸臂端νmax=1.081mm≤[ν]=2l2/250=2×200/250=1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rmax=13.604kN圖二：Rmax=6.327kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態圖一立桿1：R1＝6.628kN，立桿2：R2＝13.604kN圖二立桿1：R1=6.327kN，立桿2：R2=6.327kN立桿所受主梁支座反力依次為:立桿1:P1=R1/Ks=6.628/0.5=13.256kN,立桿2:P2=R2/Ks=13.604/0.5=27.208kN七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座可調托座承載力設計值[N](kN)30可調托座最大受力N＝max[P1，P2]＝27.208kN≤[N]=30