一、工作簡況

（一）任務來源

任務來源內容包括任務來源、立項計劃編號（SXJPXXXXXX）、主

要起草小組人員組成及所在單位等。

這里按照實際情況寫，以下給出簡要模板：

按照**要求，依據《**》，確定《煤礦用整芯阻燃輸送帶》立項，

立項編號：**。

本標準由**提出，由**歸口。

本標準起草單位為：**,

主要起草小組人員:**

（二）起草工作概況

1.標準預研

2022年7月，成立標準起草工作組，明確相關單位和負責人

員的職責和任務分工；

2022年7月-9月，標準起草工作組積極開展調查研究，檢索

國家及其他省市相關標準及法律法規，調研煤礦用整芯阻燃輸送帶

技術現狀和市場需求情況，并進行分析總結，為標準草案的編制打

下了基礎；

2022年10月-2023年2月，分析研究調研材料，與現有行業

標準MT/T914-2019《煤礦用整芯阻燃輸送帶》相比，本標準將技

術指標縱橫向拉伸強度提高至1399.4、490.7，縱橫向拉斷伸長率

提高至15.5、23.1，阻燃性能總體提高15%，多項指標優于行業標

第1頁

準，符合制定團體標準的技術要求；

2023年3月，確定標準主題、范圍及框架。

2023年4月-2023年5月，組織多次線上會議討論標準框架、

并形成標準草案；

2023年6月，組織多次討論會完善標準草案。

2.標準立項

2023年7月，標準起草工作組通過研討會、電話會議等多種

方式，對標準的主要內容進行了討論，并完成團體標準立項文件。

2023年7月底，《煤礦用整芯阻燃輸送帶》團體標準正式立

項。

3.征求意見稿編寫階段

2023年8月底，標準起草工作組通過討論，確定本標準的主

要內容包括煤礦用整芯阻燃輸送帶的規格、技術要求、試驗方法、

檢驗規則和標志、包裝、貯存和運輸等，初步形成標準草案和編制

說明。經相關標準專家審核后，進行修改完善，最終形成征求意見

稿，線上線下征求意見；

二、標準編制原則和主要內容的論據

本標準的編制遵循“前瞻性、實用性、統一性、規范性”的原

則，注重標準的可操作性，嚴格按照GB/T1.1《標準化工作導則第

1部分：標準化文件的結構和起草規則》最新版本的要求進行編寫。

本文件的主要包括以下內容：

（一）范圍

第2頁

在“范圍”一章中，明確了本文件適用范圍為煤礦用整芯阻燃

輸送帶的生產、檢驗和銷售。

（二）規范性引用文件

在“規范性引用文件”一章中，引用了相關國家標準、行業標

準。

（三）術語和定義

在“術語和定義”一章中，為了更好地理解和使用本標準，參

考國內外相關標準、文獻、工具書，規定MT/T914界定的術語和定

義適用于本文件下列術語和定義適用于本文件。

（四）規格

在“規格”一章中，為了和行業產品保持一致性，規定煤礦用

整芯阻燃輸送帶的規格應符合MT/T914中的規定。

（五）技術要求

在“技術要求”一章中，對產品的外觀質量、寬度極限偏差、

覆蓋層厚度、拉伸強度、拉斷伸長率、額定力伸長率、成槽性、撕

裂力、黏合強度、覆蓋層物理機械性能、表面電阻性能、阻燃性、

接頭強度、接頭動態耐久性、織物接頭等15項技術項目進行了規定，

技術項目與MT/T914一致，技術指標中縱橫向拉伸強度提高至

1399.4、490.7，縱橫向拉斷伸長率提高至15.5、23.1，阻燃性能

總體提高15%，其他技術指標與與MT/T914一致。

（六）試驗方法

在“試驗方法”一章中，對產品的取樣方法、外觀質量、寬

第3頁

度試驗、覆蓋層厚度試驗、直線度試驗、拉伸強度試驗、拉斷伸長

率試驗、額定力伸長率試驗、成槽性試驗、撕裂力試驗、黏合強度

試驗、覆蓋層物理機械性能試驗、表面電阻性能、與阻燃性要求相

關的試驗（滾筒摩擦試驗、噴燈燃燒試驗、巷道丙烷燃燒試驗）、接

頭強度試驗、接頭動態耐久性試驗的方法進行了規定，試驗方法按

照國家標準。行業標準的檢驗方法進行，保障檢驗結果的科學嚴謹

準確。

（七）檢驗規則

在“檢驗規則”一章中，對檢驗報告、出廠檢驗、型式檢驗

和判定規則進行了規定。

（八）標志、包裝、貯存和運輸

在“標志、包裝、貯存和運輸”一章中，對產品的標志、包

裝、貯存和運輸進行了規定。

三、主要試驗（或驗證）情況分析；

（一）技術方案、技術原理和技術特征

本項目實施的總體技術方案如圖1所示。以聚合物基質EPDM和

阻燃輸送帶（PVG型）為研究對象，針對炭黑高溫補強性能差、無

機阻燃劑的阻燃性能和力學性能難以兼顧，以及補強劑、阻燃劑與

高分子材料之間的相容性差、并用橡膠中相態結構不均勻等問題，

本項目開展了無機功能填料研發、特種橡膠性能和組分優化以及產

業化應用示范生產線建設等三個方面的研究，開發了無機納米氧化

硅補強填料的溶膠-凝膠-低溫老化制備技術、片狀納米氫氧化鎂和

第4頁

堿式硫酸鎂晶須可控制備技術、材料表面改性及相容性調控、橡膠

并用預混煉技術和聚合物包覆造粒等關鍵技術，建設了萬噸級耐高

溫輸送帶和阻燃輸送帶示范生產線，并進行了工藝優化研究，制備

了二氧化硅耐高溫補強劑、阻燃性能優異的鎂基阻燃材料、耐高溫

和耐灼燒橡膠材料以及用于耐高溫輸送帶的覆蓋層和覆蓋膠、耐高

溫輸送帶和阻燃輸送帶。三個子課題的具體工藝路線和技術方案如

下：

圖1項目實施技術路線示意圖

1.無機功能填料制備、改性及應用

本課題針對現有炭黑補強劑高溫補強性能差、無機阻燃劑阻燃

性能和力學性能難以兼顧，以及補強劑、阻燃劑與高分子材料之間

第5頁

的相容性差等問題，重點開展了“納米SiO2的制備、表面改性及其

在耐高溫橡膠中的應用”、“六棱片狀納米氫氧化鎂和堿式硫酸鎂晶

須的可控制備、表面改性與阻燃應用”等研究。

（1）納米SiO2的制備、表面改性及其在耐高溫橡膠中的應用

以粉煤灰預脫硅液和酸浸鋁酸渣為原料，采用直接沉淀法和溶

膠凝膠-低溫老化技術制備了高比表面積的納米SiO2和氣凝膠，然

后以不同硅烷偶聯劑及聚羅丹寧對SiO2進行表面改性并應用于

EPDM中，技術路線如圖2所示。對所制備的納米SiO2產品進行X

射線粉末衍射（XRD）、紅外（FT-IR）、電感耦合等離子體發射光譜

（ICP）、X射線熒光光譜（XRF）、固體核磁共振（MAS-NMR）、掃描

電子顯微鏡（SEM）及低溫物理吸附測試與表征，采用多功能測試儀、

邵氏硬度計和厚度計對橡膠的拉伸性能、撕裂性能測試、硬度和厚

度進行了測試。系統研究了十六烷基三甲基溴化銨（CTAB）、聚乙二

醇（PEG）、Ca/Fe雜質對納米SiO2純度、粒徑和分散性的影響，溶

劑、改性劑用量、改性條件對納米SiO2表面疏水性的影響，以及氣

凝膠和納米SiO2對橡膠力學性能、熱穩定性、耐高溫等性能的影響，

闡明了SiO2氣凝膠的形成機制及影響因素，以及原料中的雜質（Ca、

Fe）對SiO2純度的影響機制。結果表明，孔結構可通過硅酸的聚合

反應速率與反應程度加以控制，而老化溫度對聚合反應速率影響很

大，溫度越高，聚合反應速率越快，反應程度越高，材料中Si-O-Si

聚合程度越高，材料孔結構越穩定；當原料中Fe2O3與CaO含量過

高時可形成沉淀物Ca2Fe2O5，嚴重影響SiO2的純度，而CaO、Fe2O3

第6頁

含量低于6%和15%時，SiO2的純度達到90%以上，產品符合國標要

求。溶膠凝膠-低溫老化的最佳工藝條件為40oC、pH=8的條件下老

化120min，所制備的納米SiO2的比表面積最高可達690m2/g，經

硅烷偶聯劑表面改性后，水接觸角可達140.6°，顯著改善了SiO2

氣凝膠在EPDM中的分散性和相容性，提高了橡膠的力學性能及熱穩

定性。當改性SiO2氣凝膠的添加量為60phr（EPDM質量的60%）

時，橡膠的拉伸強度和撕裂強度分別高達22.25MPa和58.71kN/m，

熱分解溫度由原來的474.7oC提高到481.5oC。該技術路線具有

條件溫和可控、操作簡單、產品性能優異的特點，易實現產業化生

產，且所需硅源為粉煤灰提鋁廢渣，可同時實現煤基固廢資源的高

效利用。

圖2SiO2的制備、改性及應用技術路線圖

（2）六棱片狀氫氧化鎂和堿式硫酸鎂晶須的可控制備、表面改

性與應用

如圖3所示的技術路線，以氯化鎂為原料，采用溶膠凝膠-水熱

晶化法，分別制備了六棱片狀氫氧化鎂和堿式硫酸鎂（MHSH-512）

第7頁

晶須，研究了反應物濃度和配比、水熱反應溫度和時間，以及不同

結構導向劑等對氫氧化鎂和MHSH-512晶須的晶相結構、微觀形貌等

的影響，并提出了六棱片狀氫氧化鎂和MHSH-512晶須在不同添加劑

作用下的生長機理；然后通過油酸鈉引入C=C不飽和雙鍵進而實現

甲基丙烯酸甲酯（MethylMethacrylate,MMA）在氫氧化鎂表面的

接枝聚合改性，以硬脂酸鈉對MHSH-512晶須進行表面包覆改性，探

究了油酸鈉、MMA、硬脂酸鈉等的用量和反應條件對材料表面疏水性

能的影響；將改性氫氧化鎂和MHSH-512晶須用于阻燃橡膠和PVG中，

探究了改性前后阻燃劑的添加量對阻燃橡膠和PVG力學性能和阻燃

性能的影響。研究表明，聚乙二醇（PEG-8000）可優先吸附于氫氧

化鎂晶體的(001)和(101)晶面上，對六棱片狀晶體的生長具有較強

的結構導向作用；乙二胺四乙酸二鈉（EDTA-Na）和乙醇在MHSH-512

生長過程中具有耦合作用，EDTA負離子先與Mg2+結合形成絡合物，

降低了溶液中Mg2+的濃度，減緩了[Mg(OH)6]4的生成，從而減少

因晶核生成過快而產生的團聚，同時也阻礙了[Mg(OH)6]4之間的相

互作用以及氫氧化鎂的生成；乙醇分子可吸附在堿式硫酸鎂晶核表

面，增加晶核表面的羥基數，并通過氫鍵作用吸引溶液中游離的

[Mg(OH)6]4和SO42-，促使晶須沿著b軸生長，形成高長徑比的堿

式硫酸鎂晶須。所制備的六棱片狀氫氧化鎂形貌優良、尺寸均勻、

分散性好，MHSH晶須的結晶度高、表面光滑、尺寸均勻，長度為

500~1000μm，長徑比高達150~300。通過化學包覆和接枝聚合分

別對氫氧化鎂和MHSH晶須表面改性后疏水性能優異，接觸角分別可

第8頁

達148°和141°，與PVG芯糊和橡膠的相容性良好，使其阻燃性能

顯著提高（優于國際），且對其力學性能影響不大（與傳統的氫氧化

鋁阻燃劑相比，力學性能優于國內同行產品）。所采用的溶膠凝膠-

水熱晶化技術路線簡單，工藝條件可控，易于實現規?；a。

圖3六棱片狀氫氧化鎂和堿式硫酸鎂晶須制備、改性和應用技術路線圖

2.特種橡膠性能和組分優化

針對現有耐高溫輸送帶的覆蓋膠耐熱溫度低、高溫使用壽命短

以及并用膠相態結構不均勻的問題，分別開展了“三嵌段聚合物相

容劑的制備與表征”、“界面相容劑LMPB-g-KH570-g-SR（Low

MolecularPolybutadiene,LMPB-g-KH570-g-SiliconRubber,SR）

對丁苯橡膠/三元乙丙橡膠（SBR/EPDM）并用膠性能的影響”、“密煉

接枝改性增容SBR/EPDM的性能研究”以及“耐燒蝕硅橡膠復合材料

的制備與性能”四個方面的研究。

（1）三嵌段聚合物相容劑的制備與表征

第9頁

以硅烷偶聯劑KH570、LMPB和107硅橡膠為原料，采用溶液自

由基聚合，利用分段接枝反應原理，將具有雙鍵的硅烷偶聯劑KH570

接枝到LMPB大分子上，得到LMPB-g-KH-570，然后利用硅烷化反應，

將LMPB-g-KH-570與羥基封端的SR進行接枝反應，得到三嵌段聚合

物LMPB-g-KH570-g-SR增容劑。采用FTIR、TG等方法對所得產物進

行了表征與分析，反應原理如圖4所示。結果表明，KH-570在LMPB

鏈結構上接枝成功，接枝率隨反應時間和KH-570用量的增加而增

大。在LMPB/KH570配比為8/10，反應時間為6h的條件下，KH-570

的接枝率可達到25%；再繼續反應接枝SR，當SR的加入量與

LMPB-g-KH570中的LMPB質量相同時，SR的接枝率可達到32%。利

用自由基聚合反應，可以得到LMPB/SR配比不同，接枝率可控的嵌

段聚合物，用于增容不同型號的兩種并用橡膠基體。

圖4嵌段聚合物反應原理示意圖

（2）LMPB-g-KH570-g-SR對SBR/EPDM并用膠性能的影響

第10頁

以LMPB-g-KH570-g-SR三嵌段聚合物相容劑、EPDM、SBR等為

原料，采用了分段混煉工藝，制備出了雙連續相的EPDM/SBR并用橡

膠基體；研究了嵌段聚合物界面相容劑對并用膠加工性能、硫化性

能以及硫化膠力學性能和耐老化性能的影響，實驗技術方案如圖5

所示。結果表明：未加入相容劑的共混膠的硬度很高，拉伸撕裂強

度非常差，斷裂伸長率很低，在加入相容劑后拉伸撕裂強度以及斷

裂伸長率都得到了明顯的提高。加入4份界面相容劑，其拉伸強度

和撕裂強度分別達到了13.4MPa和32MPa，斷裂伸長率更是達到

了253%；而未加入相容劑的共混膠的拉伸強度、撕裂強度和斷裂伸

長率分別只有5.2MPa、24.3MPa和8.84%。此外，加入相容劑后

硬度也有明顯的下降，未加入相容劑的共混膠的硬度達到了98，而

加入了相容劑的共混膠硬度只有75左右。硬度過高可能會導致填料

在混煉時分散不均勻，這也是不加相容劑的共混膠力學性能差的原

因之一。

圖5相容劑LMPB-g-KH570-g-SR對SBR/EPDM綜合性能影響研究技術方案

（3）密煉接枝改性增容SBR/EPDM研究

第11頁

以低分子量丁苯橡膠（LowMolecularStyreneButadiene

Rubber,LSBR）、EPDM為原料，采用反應性密煉接枝改性工藝，利

用自由基反應原理，在EPDM大分子上原位接枝低分子量的LSBR，

得到EPDM-g-LSBR；然后以其作為界面相容劑填充到SBR/EPDM并用

膠中，考察用量變化對并用膠綜合性能的影響（具體研究技術方案

如圖6所示）。結果表明：利用密煉接枝工藝，可以得到接枝率高達

5%的EPDM-g-SBR界面相容劑；將其填充到EPDM/SBR的并用橡膠中，

用量在8phr時，材料的拉伸強度最大，可達16MPa，比未添加的

EPDM/SBR體系提高28%。同時添加EPDM-g-SBR后對體系的斷裂伸長

率可以由未添加時的510%提高到640%，提高率達25.5%。

圖6密煉接枝改性增容SBR/EPDM并用膠性能的研究技術方案

（4）耐燒蝕硅橡膠復合材料的開發

首先，以硅烷偶聯劑KH570、LMPB為原料，利用自由基活性反

應將KH-570與LMPB反應，制備了具有高雙鍵含量和與粉煤灰具有

高反應活性的大分子改性劑LMPB-g-KH570。其次，利用

第12頁

LMPB-g-KH570對粉煤灰表面進行干法接枝改性，研究了改性條件對

改性效果的影響。最后，以改性粉煤灰為主陶瓷化物、白炭黑、滑

石粉等為輔助陶瓷化物，在助熔劑B2O3存在下，以硅橡膠為主要基

體制備了耐灼燒硅橡膠復合材料，研究了粉煤灰/輔助陶瓷化物的配

比對材料陶瓷化強度的影響，以確定耐灼燒硅橡膠材料的最佳配。

研究技術路方案圖7、8所示。結果表明：改性粉煤灰填充到硅橡膠

中可以得到綜合性能優良的耐灼燒橡膠材料，填充改性粉煤灰后，

硅橡膠材料的力學強度由未填充的2.3MPa增加到3.4MPa，增長

率達47.8%；硅橡膠材料的撕裂強度由未填充的6.5MPa增加到9.5

MPa，增長率達46.2%；助熔劑的加入可以顯著降低材料的成瓷溫度，

在600-800℃即可成瓷，從而起到保護內層橡膠的作用。

圖7超細粉煤灰表面功能化改性技術方案圖

圖8耐灼燒硅橡膠復合材料性能優化技術方案圖

3.產業化應用示范生產線建設

在優化特種阻燃橡膠制備工藝的基礎上，根據如圖9、圖10所

第13頁

示的耐高溫輸送帶和阻燃輸送帶生產工藝流程進行示范生產線建

設。具體工作包括：阻燃橡膠膠料制備設備的選購；鋼絲繩芯暨織

物芯橡膠輸送帶壓延生產線的規劃與設備選購；設備占地面積的核

算、生產線設計、生產場地規劃、廠房設計以及工程建設；進行設

備購買、安裝調試；根據試生產情況進行工藝和參數的調整；最終

建立萬噸級能穩定生產阻燃輸送帶生產線。

示范線所選設備全名為DLBS-2000X12800X1平板硫化機組，采

購于大連華韓專用機床有限公司。所選設備先進，可用于多種產品

的生產，包括生產高溫特種橡膠輸送帶、煤礦用阻燃鋼絲繩芯輸送

帶、難燃用途織物芯輸送帶等的生產硫化。示范線建成后，項目組

于2021年7月26日至8月26日進行了為期一個月的試生產，分別

生產了煤礦用阻燃鋼絲繩芯輸送帶、難燃用途織物芯輸送帶產品，

檢測后均為合格產品。

圖9耐高溫輸送帶生產工藝流程示意圖

第14頁

圖10阻燃輸送帶生產工藝流程示意圖

（二）總體性能指標

本項目示范線生產的耐高溫橡膠輸送帶和阻燃輸送帶的技術指

標達到了計劃任務書中的要求，具體完成情況如表1和表2所示。

表1.耐高溫橡膠主要技術指標完成情況

指標完成情況

技術指標

任務書要求實際達到

175℃175℃

耐熱試驗溫度

(168h)(168h)

老化前后之差(IRHD)52

硬度

老化后最大值(IRHD)≤7270

拉伸老化前后變化率/%≤-25-13.5

強度老化后最低值/MPa≥1012.2

拉斷老化前后變化率/%≤-29-16.8

伸長

老化后最低值/%≥257278

率

撕裂老化前后變化率/%≤-18-12.1

強度老化后最低值(KN/m)≥2727.5

注：“-”表示降低率

表2.阻燃輸送帶技術指標完成情況

技術指標指標完成情況

第15頁

任務書要求實際達到

阻燃性能巷道丙烷燃

合格合格

燒試驗

平均≤0.9s平均值：1.1s

酒精噴燈燃燒全厚度

最大值≤3.2s最大值：3.1s

平均≤1.2s平均值：1.3s

剝去覆蓋層

最大值≤3.5s最大值：3.4s

拉伸強度/MPa≥1617.6

拉斷伸長率≥380385

磨耗量/mm3≤160145

四、產業化情況、推廣應用論證和預期達到的經濟效果等情況

山西是煤炭大省，煤礦用整芯阻燃輸送帶需求尤其突出。公司

在設計開發的輸出端,著重考慮減量化、環保和節能減排的設計開發

理念，主要采用先進的技術，用較少的原料和能源投入滿足既定的

生產或消費需求。本標準所涉及技術解決現有耐高溫橡膠耐熱溫度

低、高溫力學性能差等問題，制備耐高溫特種橡膠(175℃,168h)；

利用聚合物包覆造粒技術，通過無機/有機無鹵阻燃劑復配，提高阻

燃性能和綜合力學性能。本標準的制定，規范了煤礦用整芯阻燃輸

送帶生產，提升了煤礦用整芯阻燃輸送帶質量，對提升企業創新能

力和市場競爭力具有重要作用，若進一步推廣，可促進煤礦用整芯

阻燃輸送帶的生產和應用，有助于保障煤礦業安全生產。

通過本標準的實施，可以規范煤礦用整芯阻燃輸送帶生產，提

升煤礦用整芯阻燃輸送帶質量，增強企業創新能力和市場競爭力，

山西省山力鉑納橡膠機帶有限公司通過實施該標準可實現年產2萬

噸新型橡膠材料和年產耐高溫、阻燃橡膠輸送帶和耐高溫鋼絲繩輸

第16頁

送帶50萬米，達到年產值1.5億元，在團體內實施該標準，將帶來

更大的經濟效益。

五、與國際、國外有關法律法規和標準水平的對比分析

目前，關于煤礦用整芯阻燃輸送帶，已有行業標準MT/T

914-2019《煤礦用整芯阻燃輸送帶》，該標準規定了煤礦用整芯阻燃

輸送帶的術語和定義、產品分類、型號和規格技術要求、試驗方法

和檢驗規則、標志、包裝、貯存和運輸；適用于煤礦用整芯阻燃輸

送帶。本團體標準規定了煤礦用整芯阻燃輸送帶的技術要求、試驗

方法和檢驗規則、標志、包裝、貯存和運輸；適用于煤礦用整芯阻

燃輸送帶。與行業標準MT/T914-2019《煤礦用整芯阻燃輸送帶》

相比，本標準將技術指標縱橫向拉伸強度提高至1399.4、490.7。

縱橫向拉斷伸長率提高至15.5、23.1。阻燃性能總體提高15%。達

到國內領先水平，提高了煤礦安全生產質量，有助于煤礦用整芯阻

燃輸送帶行業發展。

六、與現行有關法律、法規和標準的關系

本標準符合《中華人民共和國標準化法》等法律法規文件的規

定，并在制定過程中參考了相關領域的國家標準和行業標準，在對

等內容的規范方面，與現行標準保持兼容和一致，便于參考實施。

七、重大分歧意見的處理過程及依據

本標準在編寫過程中沒有重大分歧。

八、貫徹標準的要求和措施建議

1.做好本標準的宣貫和技術培訓，使全國相關企業掌握標準

第17頁

的各項技術要求，加強示范推廣，讓標準在我國的煤礦用整芯阻燃

輸送帶生產中全面推廣應用，不斷提高煤礦用整芯阻燃輸送帶生產

與應用水平。

2.對本標準執行情況進行跟蹤調查，及時發現標準執行中的問

題不斷修改完善，提升標準編制水平，提高標準的科學性、合理性

和可操作。

九、廢止現行有關標準的建議

無。

十、涉及專利的有關說明

無。

十一、其他應予以說明的事項

無。

十二、其他要求

無。

《煤礦用整芯阻燃輸送帶》標準起草工作組

2023年8月30日

第18頁

《煤礦用整芯阻燃輸送帶》

編制說明

標準編制組

一、工作簡況

（一）任務來源

任務來源內容包括任務來源、立項計劃編號（SXJPXXXXXX）、主

要起草小組人員組成及所在單位等。

這里按照實際情況寫，以下給出簡要模板：

按照**要求，依據《**》，確定《煤礦用整芯阻燃輸送帶》立項，

立項編號：**。

本標準由**提出，由**歸口。

本標準起草單位為：**,

主要起草小組人員:**

（二）起草工作概況

1.標準預研

2022年7月，成立標準起草工作組，明確相關單位和負責人

員的職責和任務分工；

2022年7月-9月，標準起草工作組積極開展調查研究，檢索

國家及其他省市相關標準及法律法規，調研煤礦用整芯阻燃輸送帶

技術現狀和市場需求情況，并進行分析總結，為標準草案的編制打

下了基礎；

2022年10月-2023年2月，分析研究調研材料，與現有行業

標準