河北省工程建設標準Technicalspecificationfortestingofbuildingfoundation2013北京河北省工程建設標準施行日期：2013年4月1日2013年1月9日究院和河北省建筑科學研究院(地址：石家莊市槐中路244郵編：050021,聯系電話Email:djcgc@主要起草人：王景廷何彥敏劉珍巖張振拴李金山白雪梅劉波邢克勇閆彥朝齊鵬輝郅正華姜志偉趙德成郝建奇郝曉紅徐少英聶慶科賈軍敏郭衛群顧文亮解炳烈韓道康薛慶輝審查人員：錢力航梁金國何柏林秦四清王長科周保良王海周 12術語和符號 2 22.2主要符號 3.1一般規定 3.3處理地基檢測 3.4復合地基檢測 3.5基樁工程檢測 3.6支護工程檢測 203.7既有建筑物地基基礎檢測 2 23 25 264.1適用范圍 26 264.3現場檢測 28 5深層平板載荷試驗 5.1適用范圍 2 5.4檢測數據的分析與判定 6巖基載荷試驗 6.1適用范圍 6.2儀器設備及其安裝 6.3現場檢測 7復合地基載荷試驗 7.1適用范圍 407.4檢測數據的分析與判定 418單樁豎向抗壓靜載試驗 8.1適用范圍 8.2儀器設備及其安裝 438.3現場檢測 458.4檢測數據分析與判定 489單樁水平靜載試驗 9.1適用范圍 519.3現場檢測 5310單樁豎向抗拔靜載試驗 57310.1適用范圍 10.2設備儀器及其安裝 10.3現場檢測 10.4檢測數據的分析與判定 5911低應變法 11.1適用范圍 11.2儀器設備及其安裝 11.3現場檢測 12.1適用范圍 12.2儀器設備及其安裝 12.3現場檢測 7013聲波透射法 7613.1適用范圍 13.2儀器設備及其安裝 13.3現場檢測 13.4檢測數據分析與判定 14.1適用范圍 14.2設備儀器及其安裝 84 14.4芯樣試件截取與加工 414.5芯樣試件抗壓強度試驗 87 15錨桿試驗 15.1基本規定 15.2基本試驗 15.3驗收試驗 15.4蠕變試驗 16瞬態面波法 16.1適用范圍 16.2儀器設備及其安裝 9716.3現場檢測 16.4檢測數據分析與判定 917圓錐動力觸探試驗 17.1適用范圍 17.3現場檢測 17.4檢測數據的分析與判定 18標準貫入試驗 18.1適用范圍 18.2設備儀器及其安裝 18.3現場檢測 18.4檢測數據分析與評價 19.1適用范圍 19.3現場檢測 19.4檢測數據的分析與判定 20十字板剪切試驗 20.1適用范圍 20.2設備儀器及其安裝 20.4檢測數據分析與判定 附錄A分級加荷沉降非穩定法(快速法) 附錄B樁身內力測試 附錄C混凝土樁樁頭處理 附錄D靜載試驗記錄表 附錄E高應變法傳感器安裝及打樁監測 附錄F聲測管埋設要點 附錄G鉆芯法檢測記錄表 附錄H芯樣試件加工和測量 附錄J圓錐動力觸探試驗擊數修正 附錄K地基土檢測數據統計計算方法 附錄L靜力觸探頭率定 本規程用詞說明 1 2 2 7 3.2NaturalFoundationTestRequiremen 3.3TheFoundationofTreatmentSoi 3.4CompositeFoundationTestRe 3.6Retainingan 3.7FoundationofExistingBuildingTestReq 3.9TestResultsEvaluati 4.ShallowLayerPlateL 26 26 28 5.1Scopeofapplicati 322 33 34 6.4TestDataAna 377.PlateLoadingTeston 7.1ScopeofApplication 7.4TestDataAnal 418.VerticalCompressive 43 43 45 57 76 78 4 93 95 9 5 20.2EquipmentandIt 20.4TestDataAnalysisand AppendixATheUnsteadyMethodofStep-loadingSettlement AppendixCCountermeasureofCo AppendixDRecord AppendixESensorInsAppendixFTheMainPointofAcous AppendixGRecordS AppendixJHitNunmberCorrectionofTheDynamicPenetration AppendixLProbeCalibrationofConePenetrationTest 進、經濟合理、保護環境，為建筑工程提供客22.1.1地基subgrade,foundationsoils2.1.2天然地基naturalfoundation,natur在未經人工處理的天然土(巖)層上直接修筑基礎的地2.1.4復合地基compositesubgrade,composite2.1.5基樁foundationpile32.1.8平板載荷試驗plateloadingtest(PLT)2.1.9靜力觸探conepenetrationtest(CPT)2.1.10標準貫入試驗standard2.1.13面波surfacewave4μ—土的泊松比。62.2.2作用與作用效應F——錘擊力；Vp——地基土的壓縮波波速；Y?——水平力作用點的水平位移。2.2.3幾何參數2.2.4計算系數5——混凝土芯樣試件抗壓強度換算系數。2.2.5其他789圓錐動力觸探試驗推定天然地基承載力于1孔，且不得少于6孔，基槽每20延米應有1孔。于1000m2以上工程，每100m2至少應有1個檢測點；3000m2以應有1點；基槽每20延米應有1點。數量為不應小于總墩數的1%,且不應少于3點；置換墩著底情況檢驗數量不應小于總墩數的1%,且不應少于3點。3.4.4復合地基承載力的驗收檢驗應采用復合地基靜載荷試復合地基類型間隔時間14d;砂土、雜填土不宜少于7d間隔時間數量應為總樁數的0.5%～1%,且不得少于3點。地基基礎設計等級為甲級或復合地基承載力特征值超過載試驗，單位工程抽檢數量均應不少于總樁數的1%,且均不得少于3點(根)。為總樁數的0.5%～1.0%,且不得少于3根；當采用圓錐動力觸量不宜少于總樁數的2.0%,且不得少于3根；當采用低應變法進行樁身質量檢測時，單位工程抽檢數量應不少于總樁數的20%,地基基礎設計等級為甲級或承載力特征值超過500kPa的確定單樁豎向抗壓極限承載力：判定豎向抗壓承載力是否滿足設計要求：通過樁身內力及變形測試，測定樁側、樁端阻力：確定單樁豎向抗拔極限承載力：判定豎向抗拔承載力是否滿足設計要求；通過樁身內力及變形測試，測定樁的抗拔摩阻力確定單樁水平臨界和極限承載力，推定土抗力參數：判定水平承載力或水平位移是否滿足設計要求；或鑒別樁端巖土性狀，判定樁身完整性類別檢測樁身缺陷及其位置，判定樁身完整性類別：分析樁側和樁端土阻力；少于10d,非飽和黏性土不應少于15d,飽和黏性土不應少于1%;當工程樁總數在50根以內時，不應少于2根。的灌注樁，抽檢數量不應少于總樁數的30%,且不其他樁基工程的抽檢數量不應少于總樁數的抽檢數量不應少于總樁數的1%,且不少于3根；當總樁數在50根以內時，不應少于2根。總樁數的10%,且不應少于10根。拔、水平承載力檢測。檢測數量不應少于總樁數的1%,且不應I類樁Ⅱ類樁IV類樁位置、墻底沉渣厚度，判定或鑒別墻底巖土檢測支護樁的樁身完整性。檢測水泥土墻的墻身完整性。數的20%,且不得少于5根；當低應變法判定缺陷可能對水平2地下連續墻可采用鉆芯法和聲波透射法檢測墻身結構質量，檢測槽段數應不少于總槽段數的20%,且不應少于3個槽3驗收試驗錨桿抽檢數量應取錨桿總數的5%,同條件下不應少于3根。1土釘抗拔試驗應在漿體強度達到設計強度等級的75%時2土釘抗拔力質量驗收抽驗數量應為土釘總數的1%,同條1%,且不應少于3點。鉆芯宜在施工結束后28d進行，并對芯2調查建筑物現狀、實際使用荷載、沉降量和沉降穩定情應超過額定壓力的80%。法)反力裝置、錨樁(地錨)橫梁反力裝置或壓重錨樁組合裝置等(圖4.2.5-1、圖4.2.5-2)。加荷反力裝置能提供的反力不得小于最大加荷量的1.2倍，荷載在檢測前一次性加足。法);有地區經驗的，可采用分級加荷沉降非穩定法(快速法)4.3.4卸荷時應分級進行，每級卸荷量為加載時分級荷載的2倍。每級荷載維持Ih,每隔15min觀測繼續觀測3h,觀測時間間隔為30min。3當不能按上述兩款確定時，當壓板面積為0.25～0.5m2,極差不超過其平均值的30%時，取此平均值作為該土層的地基承載力特征值fk。當極差超過平均值的30%時，應分析極差過μ——土的泊松比，卵、碎石為0.27,砂類土為0.30,粉土為0.35,粉質黏土為0.38,黏土為0.42,不1基準基床系數Ky可根據直徑為300mm的圓形承壓板載荷p——p-s曲線線性段的壓力(kPa),如p-s關系曲線無明2根據實際基礎尺寸修正后的地基基床系數Kv?按下式計式中：b——基礎底面寬度(m)。3根據實際基礎形狀修正后的地基基床系數Kg按下式計式中：——基礎底面的長度(m)。5.2.1承壓板應采用直徑為800m5.2.2試驗深度不少于3m,緊靠承壓板周圍外側的土層高度應不少于80cm。法)反力裝置、錨樁(地錨)橫梁反力裝置或壓重錨樁組合裝置5.3.1試驗應采用分級維持荷載沉降相對穩定法(常規慢速法);加荷等級不應少于10級，最大加荷量不應小于設計要求求的2倍。5.3.4卸荷時應分級進行，每級卸荷量為加載時分級荷載的2繼續觀測3h,觀測時間間隔為30min。2滿足5.3.3條前3款終止條件之一時，其對應的前一級荷極差不超過其平均值的30%時，取此平均值作為該土層的地基承載力特征值fk。當極差超過平均值的30%時，應分析極差過用。表中dlz為承壓板直徑和承壓板底面深度6.2.1應采用圓形剛性承壓板，直徑為300mm。當巖石埋藏深法)反力裝置、錨樁(地錨)橫梁反力裝置或壓重錨樁組合裝置3若限于加載能力，荷載也應增加到不少于設計要求的2卸下一級荷載。全部卸載后，當測讀到半小時回彈量小于法)反力裝置、錨樁(地錨)橫梁反力裝置或壓重錨樁組合裝置7.3.1試驗應采用分級維持荷載沉降相對穩定法(常規慢速法);加荷等級可分為8~12級，最大加荷壓力不應小于設計要求的2倍。2倍且經過24h尚未穩定；值的2倍。其值小于對應比例界限的荷載值的2倍時，取極限荷載值的一值大于2m時，按2m計算);當以粉土或砂土為主的地基，可取s/b或s/d等于0.008所對應的壓力。3)對素混凝土樁或夯實水泥土樁復合地基，當以卵石、圓4)對水泥土攪拌或旋噴樁復合地基，可取s/b或s/d等于極差不超過其平均值的30%時，取此平均值作為單位工程的復8.1.2為設計提供依據的試驗樁，靜載荷試驗應加載至破4壓重宜在檢測前一次加足，并均勻穩固8.2.3荷載測量可用放置在千斤頂上的荷重傳感器直接測置4個位移測試儀表，直徑或邊寬小于等于500mm的樁3沉降測定平面應在樁頂以下不小于0.5倍樁徑(或邊5固定和支撐位移計(百分表)的夾具及8.2.5試樁、錨樁(壓重平臺支墩邊)和基準樁之間的中心(或壓重平臺支墩(或壓重平臺支墩邊)≥4(3)D且>2.0m≥4(3)D且>2.0m≥4(3)D且>2.0m壓重平臺≥4D且>2.0m≥4(3)D且>2.0m≥4(3)D且>2.0m≥4D且>2.0m≥4(3)D且>2.0m≥4D且>2.0m2如試樁或錨樁為擴底樁或多支盤樁時，試樁與錨樁的中心距尚不應小于2倍3括號內數值可用于工程樁驗收檢測時多排樁、設計樁中心距離小于4D或壓重平臺法支墩下2～3倍寬影響范圍內的地基土4軟土場地壓重平臺堆載重量較大時，宜增加支墩邊與基準樁中心和試樁中心8.2.6當需要測試樁側阻力、樁端阻力、樁身截面位移時，8.3.1試樁的樁型尺寸、成樁工藝和質量控制標準應與工程8.3.2樁頂部宜高出試坑底面，試坑底面宜與樁承臺底標高的2倍；2卸載應分級進行，每級卸載量取加載時分級荷載的21每級荷載施加后按第5min、15min、30min、45min、過0.1mm,并連續出現兩次(從分級荷載施加后的第30min4卸載時，每級荷載維持1h,按第15min、30min、應測讀樁頂殘余沉降量，維持時間為3h,測讀時間為第殘余沉降量，維持時間為2h,測讀時間為第5min、15min、30min,以后每隔30min測讀一次。沉降量超過80mm;8.4.2單樁豎向抗壓極限承載力可按下列方法綜合分析確3當出現本規程第8.3.9條第2款情況時，取前一級荷載參加統計的試驗結果滿足極差不超過平均值的30%時，9.2.2水平推力的反力可由相鄰樁提供；當專門設置反力結構面與受力方向之間的夾角不得大于10°。在地面下10倍樁徑倍樁徑；超過10倍樁徑(樁寬)深度，測試斷面間距可適當加 (H-I-Y?)關系曲線和水平力-位移梯度(H-△Y?/△H)關系曲式中：m——地基土水平抗力系數的比例系數(kN/m?);α——樁的水平變形系數(m-1);vy——樁頂水平位移系數，由式(9.4.1-2)試算α,當a-h≥4.0時(h為樁的入土深度),vy=2.441;H——作用于地面的水平力(kN);Y?——水平力作用點的水平位移(m);EI——樁身抗彎剛度(kN·m2);其中E為樁身彈性模bo—樁身計算寬度(m);并列表給出相應的數據：感的建筑物取6mm)所對應荷載的0.75倍為單樁水平承載力特10.2.2試驗反力裝置宜采用反力樁(或工程樁)提供支座反1采用反力樁(或工程樁)提供支座反力時，反力樁頂面注：樁頂上拔量觀測點可固定在樁頂面的樁身混凝土上。域信號輔助分析，并結合施工、地質條件等情況綜合分析判定。11.4.2樁身混凝土縱波波速的確定應符合下列規定：1應力波在樁身內的傳播速度c可根據實測波形測得的時間參數按下列公式計算：式中：c——樁身一維縱向應力波傳播波速(m/s)L——測點下樁的長度(m);△T——速度波第一峰與樁底反射波峰間的時間差△f幅頻曲線上樁底相鄰諧振峰間的頻差(Hz)。2單位工程的樁身混凝土平均波速值應按樁身結構完整的工程樁的波速計算確定。選取不少于5根I類樁的樁身波速值按下式計算其平均值：式中：cm——基樁縱波波速平均值(m/s);Cr第根受檢樁的樁身波速值(m/s),且|c?-cml/cm不宜大于5%;參加波速平均值計算的基樁數量(n≥5)。3當無法按上款確定時，樁身波速平均值可根據本地區相c——受檢樁的樁身波速(m/s),無法確定時用cm值替I2Le時刻前無缺陷反射波，有樁底Ⅱ2Lc時刻前出現輕微缺陷反射波，I有明顯缺陷反射波，其他特征介于Ⅱ類和IV類之間因樁身淺部嚴重缺陷使波形呈現低差△f'>c/2L,無樁底諧振峰；置(導桿式柴油錘除外)均可作為錘擊設備。間的時差與已知樁長值確定，見圖12.4.3;B.-圖12.4.3樁身波速的確定4在同一場地、地質條件相近和樁型及其截面積相同情況式中：Re——由凱司法判定的單樁豎向抗壓承載力(kN);t?——速度第一峰對應的時刻(ms);F(1v——t?時刻的錘擊力(kN);V(4v——t?時刻的質點運動速度(m/s);Z——樁身截面力學阻抗(kN·s/m);A——樁身橫截面面積(m2);1所采用的力學模型應明確合理，樁和土的力學模型應能2擬合分析選用的參數應在巖土工程的合理范圍內。有靜載試驗對比資料時，所采用的土阻力取值范圍應按靜載試驗結果3曲線擬合時間段長度在t?+2L/c時刻后延續x——樁身缺陷至傳感器安裝點的距離(m);Rx——缺陷以上部位土阻力的估計值，等于缺陷反射始點的力與速度乘以樁身截面力學阻抗之差值，取IⅢⅡ12.4.12變截面的基樁樁身完整性類別宜采用多方法綜合對于存在淺部缺陷造成力和速度曲線在峰值3分析計算結果：凱司法分析曲線，擬合法計算各樁土單4試打樁和打樁監控所采用的樁錘型號、錘墊類型，以及小于5%,系統頻帶寬度為1～200kHz,系統最大動態范圍不小5在同一檢測剖面的檢測過程中，聲波發射電壓和儀器設13.4檢測數據分析與判定進行完整性評價，宜采用其他方法輔助分析判定。測管進行測斜，根據測斜結果對聲測管間距進行合理修正，然后測數據，按下列各式計算，并繪制聲速-深度(v-z)曲線 V第i測點聲速(km/s);f——第i測點信號主頻值(kHz),也可由信號頻譜的主頻1將同一檢測剖面各測點的聲速值v?由大到小依次排序，v?≥v?≥…v?≥…Vnk≥…Vn-1≥vn(k=0,1,2…)(13.4式中：v?——按序排列后的第i個聲速測量值；λλλλλv?-Vn-k-1重復式(13.4.4-2)～式(13.4.4-4)的計算步驟，直到v?當式(13.4.4-6)成立時，聲速可判定為異常。13.4.5當檢測剖面n個測點的聲速值普遍偏低且離散性很小vL——樁身混凝土聲速低限值(km/s),由預留同條件混當式(13.4.5)成立時，可直接判定為聲速低于低限值異n——檢測剖面測點數。當式(13.4.6-2)成立時，波幅可判定為異常。Z?-第i測點深度(m);Z?-1——第i-1測點深度(m)。PSD判據、混凝土聲速低限值以及樁身質量可疑點加密測試(包括斜測或扇形掃測)后確定的缺陷范圍，按本規程表3.5.17的規I某一檢測剖面個別測點的聲學參數出現異常，無聲速某一檢測剖面連續多個測點的聲學參數出現異常；兩個或兩個以上檢測剖面在同一深度測點的聲學參兩個或兩個以上檢測剖面在同一深度測點的聲學參數出現明顯異常；樁身混凝土聲速出現普遍低于低限值異常或無法檢測首波或聲4當同一基樁的鉆芯孔數大于一個，其中一孔在某深度存14.5芯樣試件抗壓強度試驗d——芯樣試件的平均直徑(mm);J混凝土芯樣連續、完整、表面光滑、膠結好、骨料分布均勻、呈長柱狀、斷口混凝土芯樣連續、完整、膠結較好、骨料分布基本均勻、合Ⅲ大部分混凝土芯樣膠結較好，無松散、夾泥或分層現象，但有芯樣局部破碎且破碎長度不大于10cm:芯樣骨料分布不均勻；試驗項目特殊試驗加荷量/預估破壞荷載(%)一第四間55555555555555(Q-se)和曲線錨桿荷載—塑性位移(Q-sp)曲線。(設計荷載觀測時間(min)(設計荷載觀測時間(min)55555(設計荷載Nu)觀測時間(min)一(設計荷載Mu)觀測時間(min)15.4.3根據錨桿蠕變試驗結果應繪制錨桿蠕變量-時間對數(s-lgt)曲線。錨桿的蠕變率由下式計算。S?——t,時所測得的蠕變量。15.4.4錨桿蠕變試驗的驗收標準是測得的最后一級荷載作用下的蠕變率應不大于2.0mm/對數周期。15.5檢測報告15.5.1檢測報告除應包括本規程第3.9.2條內容外，還應包括下1受檢基礎錨桿的尺寸(錨桿孔徑、錨桿長度和桿體直徑),桿體材料及材料強度，錨桿類型；K法時一般不低于12道，采用F-V法時一般不低于2道；4儀器動態范圍不低于120dB,模數轉換器(A/D)位數不低于16位。2檢波器的通頻帶應滿足地基檢測深度的需要，通常應采用自然頻率不大于4Hz的低頻檢波器；3各檢波器的自然頻率差不應大于0.1Hz,靈敏度和阻尼系數差不應大于10%。2大錘激震適于檢測深度0～15m,重錘激震適于檢測深度0～30m,當選用大錘或重錘不能滿足檢測深度要求時，可選用3可通過改變震源的頻譜成分影響檢測深度，頻率越低，檢測深度越大。同種震源，可通過改變激震條件影響其頻譜成2頻散曲線提取功能；1在檢測現場，選定有一定代表性的不同的實驗點，根據檢測深度設計展開排列的長度進行試采樣，確定最佳偏移距和采E?=2(1+μ)pv,2式中：Vr——地基土的面波波速(m/s);V,——地基土的剪切波速(m/s);Ea—地基土的動彈性模量(MPa);P——地基土的質量密度(kg/m3)。16.4.4地基處理效果應對比地基處理前后的面波波速分布圖變化及計算得到的其他參數的變化情況，分析檢測深度范圍內，處A、B——回歸經驗系數；圓礫1面波檢測地基處理效果的地球物理條件，場地地形條的施工質量，檢驗樁間土的擠(振)密效果。落距(cm)續表17.2.1直徑(mm)錐角(0)貫入30cm的17.3.5每貫入1m,宜將探桿轉17.3.6輕型圓錐動力觸探試驗錘擊數N?o大于100擊或貫入錄K。N6ss(擊)中密Nos(擊)中密中密Noss(擊)Noss(擊)中密表17.4.6-3碎石土密實度N120分類N?o(擊)Nuo(擊)中密N6ss(擊)5Nats(擊)68應(kPa)No(擊)Nio(擊)錘的質量(kg)落距(cm)長度(mm)外徑(mm)內徑(mm)長度(mm)刃口角度(0)刃口單刃厚度(mm)直徑(mm)相對彎曲注：當鑒別混凝土灌注樁樁端持力層巖土性狀時，標準貫入錘擊數終止試驗。擊數；飽和砂土、粉土液化判定或巖土性狀鑒別應采用標準貫入試驗實測錘擊數。錘擊數修正應按式(18.4.1)進行。N=a:NN′——標準貫入試驗實測錘擊數；探桿長度(m)69修正系數(a)18.4.2單位工程的標準貫入試驗可按附錄K進行統計，統計時應剔除異常值。中密8中、粗砂承載力特征值35791、Ⅱ區粉土承載力特征值4682對I區晚更新世及以前的粉土，表中數值可N(擊)23456789I區新近沉積粉土承載力特征值Ⅱ區新近沉積粉土承載力特征值3456789N(擊)注：秦皇島市區殘積土以砂質黏性土為主，濱海平原其他區城如遇殘積黏性土、礫質黏性頭、雙橋探頭(CPT)或帶孔隙水壓力量測的單、雙橋探頭(CPTU)。單橋探頭可測定比貫入阻力(ps);雙橋探頭可測定頭側壁高度應分別采用57mm或70mm,雙橋探頭側壁面積應采用150～300cm2,錐尖錐角應為60°;觸探頭的具體技術指標應曲宜小于0.5%。3%,絕緣電阻不小于500MQ。率定方法見附錄L。2記錄曲線上出現脫節現象時，可將停機前記錄與重新開在不影響測試結論的前提下，可對出現誤差的深度范圍，等比例4當觸探孔斜大于1%時，應做深度校正。孔斜既可采用帶孔斜測試功能的探頭，也可根據式(19.4.1)進行估算。的距離(m);h——終孔時觸探桿頭圓心到地面的垂直距離(m);0——觸探孔孔斜度(%)。19.4.2單橋探頭的比貫入阻力，雙橋探頭的錐尖阻力、側壁摩a=fs/qe×100a——摩阻比(%);度的關系曲線(單橋探頭),錐尖阻力、側壁摩阻力、摩阻比與19.4.4根據觸探曲線可進行土層劃分：當采用單橋探頭測試A.或g.(MPa)型號板寬(B)(H)(r)刃角123扭矩測量范圍(Nm)扭矩角測量范圍(°)扭轉速率(°/min)差均應小于1%FS,現場歸零誤差應小于3%,溫度漂移應小于0.01%FS/℃,絕緣電阻不小于500MQ;4探桿傾斜度超過2%。或或式中：C——土的靈敏度。度、重塑土強度和靈敏度；繪制地基土的不排水抗剪強度、重塑土強度和靈敏度與深度的關系圖表。需要時繪制不同檢測孔、不同測試深度的抗剪強度與扭轉角度的關系圖表。檢測孔的不排水抗剪強度、重塑土強度和靈敏度的平均值。統計時應剔除異常值。承載力特征值作出評價。當單獨采用十字板剪切試驗統計結果評A.1.1本方法適用于符合下列條件的復合地基承載力驗收檢A.2.1試驗面標高應與基礎底面標高相適應，A.2.2承壓板應具有足夠剛度。率定曲線換算荷載。傳感器的測量誤差不應大于1%,壓力表精1可根據現場條件選擇壓重平臺(堆載法)反力裝置、錨向垂直，加荷反力裝置能提供的反力不得小于最大荷量的1.2壓力值的2倍。測讀殘余沉降量，累計測讀時間為1h,測讀時間為第5min、A.4.1經對原始記錄檢查、校對后，整理出荷載和沉降值、時1)對砂石樁、振沖樁復合地基或強夯置換墩：當以黏性值大于2m時，按2m計算);當以粉土或砂土為主的地基，可取3)對素混凝土樁或夯實水泥土樁復合地基，當以卵石、A.4.3單位工程參加統計的試驗點不應少于3點，當試驗實測值的極差不超過其平均值的30%時，取此平均值作為單位工程大決需進行長導線電阻影響的修正自身補償能力差好(二個)應變計組成全橋(半橋),經防水絕緣處理后，到材料試驗B.0.11帶有接長桿弦式鋼筋計可焊接在主筋上；不宜采用螺紋連接。B.0.12弦式鋼筋計通過與之匹配的頻率儀進行測量，頻率儀的分辨力應優于或等于1Hz。B.0.13當同時進行樁身位移測量時，樁身內力和位移測試應同1采用應變式傳感器測量時，應按下列公式對實測應變值采用半橋測量時：(B.0.14-1)R——應變計電阻(Ω)。2采用弦式傳感器測量時，將鋼筋計實測頻率通過率定系數換算成力，再計算成與鋼筋計斷面處的混凝土應變相等的鋼筋應變量。3在數據整理過程中，應將零漂大、變化無規律的測點刪處樁身軸力：E———第i斷面處樁身材斷彈性模量(kPa);當樁身斷面、配筋一致時，宜按標定斷面處的應力與應變的比值確定；A;第i斷面處樁身載面面積(m2)。4按每級試驗荷載下樁身不同斷面處的軸力值制成表格，并繪制軸力分布圖。再由樁頂極限荷載下對應的各斷面軸力的值計算樁側土的分層極限摩阻力和極限端阻力：i——樁檢測斷面順序號，i=1,2,....,n,并自樁頂以下從小到大排列；樁身周長(m);l——第i斷面與第i+1斷面之間的樁長(m);Qn——樁端的軸力(kN);5樁身第i斷面處的鋼筋應力可按下式計算：式中：o-樁身第i斷面處的鋼筋應力(kPa);B.0.15沉降桿宜采用內外管形式，外管固定在樁身，內管下端固定在此需測試斷面，頂端高出處管100～200mm,并能與固定B.0.16沉降桿應具有一定的剛度；沉降桿外徑與外管內徑之差不宜小于10mm,沉降桿接頭處應光滑。B.0.17測量沉降桿位移的檢測儀器應符合本規程第8.2.4條的B.0.18當沉降桿底端固定斷面處樁身埋設有內力測試傳感器時，可得到該斷面處樁身軸力Q和位移sy。C.0.1混凝土樁應先鑿掉樁頂部的破碎層和軟弱混凝土。C.0.2樁頭頂面應平整，樁頭中軸線與樁身上部的中軸線應重合。C.0.3樁頭主筋應全部直通至樁頂混凝土保護層之下，各主筋應在同一高度上。C.0.4距樁頂1倍樁徑范圍內，宜用厚度為3～5mm的鋼板圍裹或距樁頂1.5倍樁徑范圍內設置箍筋，間距不宜大于100mm。樁頂應設置鋼筋網片2～3層，間距60～100mm。C.0.5樁頭混凝土強度等級宜比樁身混凝土提高1～2級，且不得低于C30。C.0.6高應變法檢測的樁頭測點處截面尺寸應與原樁身截面尺號點號日期加載級測讀時間備注2號23號3號檢測單位：校核：記錄：D.0.2單樁豎向抗壓(拔)靜載試驗的現場檢測數據宜按表日期加載級測讀時間累計備注1號4號日期循環數轉角備注上表下表上表下表加載檢測單位：校核：記錄：E.1.2在第E.1.1條第1款條件下，傳感器宜樁頂不小于2D的樁側表面處(D為樁的直徑或邊寬);對于大E.1.3在第E.1.1條第1款條件下，傳感器安裝尚應符合下列規十B傳感器示意圖(單位：mm)E.2.1為選擇工程樁的樁型、樁長和樁端持力層進行試打樁1通過不少于3根試打樁復打試驗確定樁的承載力恢復系2樁身錘擊壓應力宜在樁端進入硬土層或樁側土阻力較大時測試。式中：or——最大樁身錘擊拉應力(kPa);x——傳感器安裝點至計算點的距離(m);式中：op—最大樁身錘擊壓應力(kPa);當打樁過程中突然出現貫入度驟減甚至拒錘時，應考慮與樁端接觸的硬層對樁身錘擊壓應力的放大作用。E.3.5樁身最大錘擊應力控制值應符合《建筑樁基技術規范》E.4錘擊能量監測E.4.1樁錘實際傳遞給樁的能量應按下式計算：te——采樣結束的時刻(s)。E.4.2樁錘最大動能宜通過測定錘芯最大運動速度確定。E.4.3樁錘傳遞比應按樁錘實際傳遞給樁的能量與樁錘額定能量的比值確定；樁錘效率應按實測的樁錘最大動能與樁錘的額2800mm<D≤2000mm,不少于3根管；3D>2000mm,不少于4根管。附錄G鉆芯法檢測記錄表G.0.1鉆芯法檢測的現場操作記錄和芯樣編錄應分別按表G.0.1-1、表G.0.1-2的格式記錄；檢測芯樣綜合柱狀圖應按表G.0.1-3的格式記錄和描述。孔號時間鉆進(m)殘留錄自至自至計機長：記錄：頁次：日期分段(層)深度(m)分布情況，以及氣孔、空洞、持力層鉆進深度，巖土名稱、育程度、堅硬及風化程序：(強風化或土層時的動力觸果)檢測單位：記錄員：檢測人員：時間時間層序號(m)(m)(m)編制：校核：2用水泥砂漿(或水泥凈漿)或硫磺膠泥(或硫磺)等材不宜大于5mm,硫磺膠泥(或硫磺)補平厚度不宜大于鋼筋以及試件尺寸偏差超過下列數值時，不附錄J圓錐動力觸探試驗擊數修正工程名稱：工程地點：地基類型：觸探類型：M?o/N6ssNi?0J.0.2當采用重型圓錐動力觸探判定實測錘擊數應按式(J.0.2)修正：(擊52468J.0.3當采用超重型圓錐動力觸探評價碎石土(樁N120=a·N120(J.0.3)(擊)1357923579附錄K地基土檢測數據統計計算方法K.0.1該方法適用于標準貫入試驗、動力觸探試驗、靜力觸探試驗和十字板剪切試驗等原位測試以及室內試驗數據的統計計K.0.2檢測數據的平均值、標準差和變異系數應按下列公式計式中：φ——檢測數據的試驗值或試驗修正值，當同一檢測孔的同一分類土層中有多個檢測點時，取其平均K.0.3檢測數據的標準值應按下列方法確定：n——參與統計的檢測孔個數。4觸探頭應垂直穩固放置在率定架上，并應不使電纜線受5對于新的觸探頭應反復(一般為3～5次)預壓到額定載1)選定量測儀器的供橋電壓(電阻應變儀的橋壓是固定的);4)每次率定，加卸荷不得少于3遍，同時對頂柱式傳感器誤差應小于1%FS;5)計算每一級荷載下輸出電壓(或應變量)的平均值，繪制以荷載為縱坐標，輸出電壓值(或變量值)為橫坐標的率定曲6)按下式計算觸探頭的率定系數：式中：K——觸探頭的率定系數(MPalμc或MPa/mV);P——率定時所加的總壓力(N);A——觸探頭截面積或摩擦筒面積(mm2);E——P所對應的應變量(μc);Up——P所對應的輸出電壓(mV)。2當采用固定系數法時，可按下列要求執行：1)指令一個標定系數K(如輸出電壓每mV或畫線長每cm表示貫入阻力1MPa、2MPa、4MPa),計算出輸出電壓為滿量程時，所需加的總荷載P(N):式中：A——探頭截面積或摩擦筒面積(mm2);1——滿量程的輸出電壓值(mV)或記錄紙帶的寬度2)輸入一個假設的供橋電壓U,并施加荷載為P/2,若記滿量程的一半處。然后卸荷，指針應回到零位。如不歸零則調指針歸零。如此反復加卸荷，使記錄筆指針從零位往返至滿量程的4)按上述步驟，調整后的供橋電壓即為率定的供橋電壓1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用2條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為：“應符7《河北省建筑地基承載力技術規程》(試行)DB13(J)/T48 3基本規定 3.1一般規定 3.2天然地基檢測 3.3處理地基檢測 3.5基樁工程檢測 3.6支護工程檢測 3.7既有建筑物地基基礎檢測 3.8驗證與擴大檢測 4淺層平板載荷試驗 4.1適用范圍 4.2設備儀器及其安裝 4.3現場檢測 4.4檢測數據的分析與判定 6.1適用范圍 6.2儀器設備及其安裝 7復合地基載荷試 7.4檢測數據的分析與判定 8單樁豎向抗壓靜載試驗 8.1適用范圍 8.3現場檢測 8.4檢測數據分析與判定 9.1適用范圍 200 9.3現場檢測 9.4檢測數據分析與判定 10單樁豎向抗拔靜載試驗 10.1適用范圍 20510.2設備儀器及其安裝 10.3現場檢測 20711低應變法 11.1適用范圍 20811.2儀器設備及其安裝 21011.3現場檢測 211 12高應變法 12.1適用范圍 22112.2儀器設備及其安裝 22 225 28 13.1適用范圍 23513.3現場檢測 23513.4檢測數據分析與判定 23614鉆芯法 14.1適用范圍 23914.2設備儀器及其安裝 23914.3現場取樣 240 24414.5芯樣試件抗壓強度試驗 14.6檢測數據的分析與判定 247 24915.1基本規定 16.1適用范圍 25016.3現場檢測 25116.4檢測數據分析與判定 17圓錐動力觸探試驗 25317.2設備儀器 17.3現場檢測 254 25518標準貫入試驗 18.1適用范圍 18.2設備儀器及其安裝 18.3現場檢測 18.4檢測數據分析與評價 25919靜力觸探試驗 19.1適用范圍 19.3現場檢測 263 20.1適用范圍 265 266 檢數量應不少于修補、加固數量的50%。一般情況下，抽檢數3.2.1《建筑地基基礎設計規范》GB50007規定，基槽(坑)開樁、組合型樁，表3.5.3中的7種方法就不能完全適用(如高、低應變動測法)。因此在具體選擇檢測方法時，應根據檢測目度，顯然受檢樁應達到28d齡期或同條件養護試塊達到設計強稱為樁的承載力時間(或歇后)效應，河北40%～400%。其變化規律一般是初期增長速度較快，隨后漸混凝土齡期(或設計強度)雙重規定。注樁常采用低應變法(一般樁長不宜超過30m),但大直徑灌注渣厚度)。同時，對大直徑樁采用聯合檢測方式，多種方法并端未進入設計要求的持力層或進入持力層的深度不滿足設計要重選取承載力值加荷等級宜取10～12級，并不應少于8級。3)依據沉降量與承壓板直徑(或寬度)之比大于或等于7復合地基載荷試驗7.4檢測數據的分析與判定7.4.2當極差超過平均值的30%時，應查明原因，必要時應增加試驗點數量進行試驗。8.1.1單樁抗壓靜載試驗是公認的檢測基樁豎向抗壓承載力8.2.2對單樁極限承載力較小的摩擦樁可用土錨作反力，復合8.2.3用荷重傳感器(直接方式)和油壓表(間接方式)兩種差約為1%～2%,非正常時可超過5%。采用傳感器測量荷重或8.2.4對于大量程(50mm)百分表，計量檢定9.2.5的規定條件下，基準梁不宜過長，并應采取有效遮擋措于3D”。力；其二，樁加載(地面卸載)時地基土回彈對基準樁產生影8.3.3試驗中，有時會因樁身缺陷、樁身截面突變處應力集最少持載時間為1h,但規定了較為寬松的沉降相對穩定標準，間內不收斂。此時，采用快速法是不適宜的。而也有很多地方的工程樁驗收試驗，在每級荷載施加不久，沉降迅速穩定，縮短持載時間不會明顯影響試樁結果；且因試驗周期的縮短，又可減少晝夜溫差等環境影響引起的沉降觀測誤差。8.3.9當樁身存在水平整合型縫隙、樁端有沉渣或吊腳時，在較低豎向荷載時常出現本級荷載沉降超過上一級荷載對應沉降5倍的陡降，當縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持載時間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現陡降后不宜立即卸荷，而應使樁下沉量超過40mm,以大致判斷造成陡降的原因。非嵌巖的長(超長)樁和大直徑(擴底)樁的Q-s曲線一般呈緩變型，在樁頂沉降達到40mm時，樁端阻力一般不能充分發揮。前者由于長細比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時，樁端位移還很小；后者雖樁端位移較大，但尚不足以使端阻力充分發揮。因此，放寬樁頂總沉降量控制標準是合理的。8.4檢測數據分析與判定8.4.1除Q-s、s-lgt曲線外，還可繪制s-lgQ曲線。同一工程的一批試樁曲線應按相同的沉降縱座標比例繪制，滿刻度沉降值不宜小于40mm,使結果直觀、便于比較。8.4.2本條第4款對緩變型Q-s曲線，按s=0.05D確定直徑大于0.05D=40mm,正好與中、小直徑樁的取值標準銜接。當按本規安全。因此規定極差超過平均值的30%時，首先應分析、查明單樁承載力最低值和最高值的極差為400kN,超過平均值的30%,則不宜簡單地將最低值800kN去掉用后面4個值取平均，程樁的情況(如不同樁頂約束、不同自由長度),用它確定土抗9.2.6為保證各測試斷面的應力最大值及相應彎矩的測量精平荷載作用影響時，宜采用本規程第8章規定的慢速維持荷載9.4.1本條中的地基土水平抗力系數隨深度增長的比例系數m動.即本條中ah≥4.0的情況。在2.5≤ah<4.0范圍內，稱為化給出了具體數值(見表1)。因此，在按式(9.4.1-1)計算m值時，應先試算ah值，以確定ah是否大于或等于4.0,若在自由時的2.60倍；對較低配筋率的灌注樁按樁身強度(開裂) 在反力樁或支承墩的上面、主梁的下面，千斤頂頂主梁，通過不小于1m)。信號(時段2L/c+5ms,1024個采樣點)的前提下，選用較高的誤差為5%,缺陷位置為10m時，則誤差有0.5m;缺陷位置為圖2完整樁典型時域信號特征4Af0確定樁身完整性類別首先是判斷有沒有缺陷反射波，其次是完整樁分析判定，從時域信號或頻域曲線特征表現的信息判定相對來說較簡單直觀，而分析缺陷樁信號則復雜些，有的信號的確是因施工質量缺陷產生的，但也有是因設計構造或成樁工藝本身局限導致的不連續斷面產生的，例如預制打入樁的接縫，灌因此，應結合施工情況、地層情況綜合分析加以區分；無法區分時，應結合其他檢測方法綜合判定。當樁身存在不止一個阻抗變化截面(包括上述樁身某一范圍阻抗漸變的情況)時，由于各阻抗變化截面的一次和多次反射波相互迭加，除距樁頂第一阻抗變化截面的一次反射能辨認外，其后的反射信號可能變得十分復雜，難于分析判斷。此時，宜按下列規定采用實測曲線擬合法進通過同條件下、截面基本均勻的相鄰樁曲線擬合，確定引起應力波衰減的樁土參數取值。宜采用實測力波形作為邊界條件輸構承載力的前提下，得到的樁周巖土對樁的抗力(靜阻力)。所以要得到極限承載力，應使樁側和樁端巖土阻力充分發揮度大的優點，特別在判定樁身水平整合型縫(干作業成孔樁除外)及由此引起的承載力變異性普遍高于打入高徑(寬)比不得小于1。于正弦波波長的1/10時，可認為在該尺寸范圍內無波傳播效自由落錘產生的力信號中的有效頻率分量(占能量的90%以上)在200Hz以內，超過300Hz后可忽略不計。按最不利估錘體需整體鑄造且高徑(寬)比不大于1.5正是為了避免分片錘4測量響應的加速度計只能安裝在距樁頂較近的樁側表帽(替打)。度一般不大于1.5m,則最大適宜錘重可能受到限制，如直徑(時間常數小)時極為明顯。所以，對貫入度測量精度要求較高時，宜采用精密水準儀等光學儀器測定。12.3.2采樣時間間隔為100μs,對常見的工業與民用建筑的樁是合適的。但對于超長樁，例如樁長超過60m,采樣時間間隔可A——測點處樁截面積；E——實測應變值。顯然，錘擊力的正確換算依賴于測點處設定的樁參數是否符合實際。另一重要原因是：計算測點以下原樁身的阻抗變化、包括計算的樁身運動及受力大小，都是以測點處樁頭單元為相對對于普通鋼樁，樁身波速可直接設定為5120m/s。對于混凝 墊有關，還主要與錘重有關；錘擊脈沖越窄，波傳播的不均勻增加到預估單樁極限承載力的5%～10%以上，則可得到與靜動效應(窄脈沖)準確探測缺陷位置有著概念上的區別。3貫入度的大小與樁尖刺入或樁端壓密塑性變形量相對擊貫入度不超過6mm。貫入度大且樁身無缺陷的波形特征是2錘擊使缺陷進一步發展或拉應力使樁身混凝土產生裂是：前者在計算極限承載力時，單擊貫入度與最大位移是參考值，計算過程與它們無關。另外，凱司法承載力計算公式是基于1樁身阻抗基本恒定。2動阻力只與樁底質點運動速度成正比，即全部動阻力集3土阻力在時刻t?=t?+2LIc已充分發揮。顯然，它較適用于摩擦型的中、小直徑和截面較均勻的樁。公式中的唯一未知數凱司法無量綱阻尼系數J定義為僅與樁端土性有關，一般遵循隨土中細粒含量增加阻尼系數增大的規律。J的取值是否合理在很大程度上決定了計算承載力的準確性。所以，缺乏同條件下的靜動對比校核、或大量相近條件下的對比資料時，將使其使用范圍受到限制。當貫入度達不到規定值綜合調整系數。特別值得一提的是灌注樁，也會在同一工程、相司法的不合理應用，規定應采用靜動對比或實測曲12.4.8由于式(12.4.8-1)給出的Re值與位移無關，僅包含t?=t?+2Lc時刻之前所發揮的土阻力信息，通常除樁長較短的摩擦型樁外，土阻力在2L/c時刻不會充分發揮，尤以端承型樁顯著。所以，需要采用將t?延時求出承載力最大值的最大阻力法(RMX法),對與位移相關的土阻力滯后2L/c發揮的情況進行位移Sq,可以通過靜載試驗(包括樁身內力測試)來驗證。在變形超過Sq后，進入塑性變形階段(理想彈-塑性時，靜阻力模式),即應力波通過每個樁單元的時間相13聲波透射法13.1適用范圍13.3現場檢測發射、接收換能器平行放入清水中，逐次改變點源距離并測量相式中：d?----聲測管外徑(mm);d——換能器外徑(mm);13.3.2水平測、斜測、扇形測的日的是交匯出缺陷的大體形13.4.5聲速、波幅和主頻都是反映樁身質量的聲學參數測量在n次測量所得的數據中，去掉k個較小值，得到容量為 (n-k)的樣本，取異常測點數據不可能出現數為1,則對于標由Φ(2)=1/(n-k),在標準正態分布表可得與不同的(n-值并將樣本中當時的最小值與之比較；當vn-仍為異常值時，繼續去掉最小值重復計算和比較，直至剩余數據中不存在異常值為止。此時，vo則為異常判斷的臨界值vc。樁身混凝土均勻性可采用離差系數Cv=s