摘要尾架體的專用夾具設計，其介紹了專用夾具的一般設計原則。設計原則與設計方法來看，幾乎所有的機械產品都遵循這些規則。不同的公司，不同的客戶要求，不同的專用夾具精度，不同的加工工藝，雖然都有其不同的設計理論與設計依據，其中大部分規則，方法都是相通。本設計前期我主要介紹了專用夾具的準備工作，之后又講述了專用夾具設計的理論知道及其常用的軟件與設計技巧，接著介紹了尾架體鏜孔夾具設計主要過程與參考，中間配插了專用夾具設計參數化實體圖片。總的來說，專用夾具無外乎包括三大機構：定位機構、夾緊機構和引導機構。在介紹定位機構時，重點介紹了定位機構的常用定位元件大小及使用原則。具體設計請查看尾架體夾具設計工程圖，里面很多參數化設計與設計依據與上面介紹的大體相同。有些地方，設計原則與設計方法是死，運用在不同的產品或產品的不同地方，會稍做調整。活學活用所學習的知識，才能更快的適應新時代產品的夾具設計。隨著產品設計師技術水平的提高，隨著夾具加工工藝的改進，夾具加工設備更新換代，夾具結構只能越來越人性化，越來越高精專化，夾具人才的含金量也會越來越高。關鍵詞：尾架體；夾具設計；設計原則全套圖紙加V信153893706或扣3346389411abstractThespecialfixturedesignofthetail-seatbodyintroducesthegeneraldesignprinciplesofthespecialfixture.Intermsofdesignprinciplesanddesignmethods,almostallmechanicalproductsfollowtheserules.Differentcompanies,differentcustomerrequirements,differentspecialfixtureaccuracy,differentprocessingprocesses,althoughtherearedifferentdesigntheoriesanddesignbases,mostofwhichareconnectedtotherulesandmethods.Intheearlystageofthisdesign,Imainlyintroducedthepreparationworkofthespecialfixture,andthendescribedthetheoryofthespecialfixturedesignanditscommonsoftwareanddesigntechniques.ThenIintroducedthemainprocessandreferenceforthedesignoftheboringfixtureofthetailseatbody.Aparameterizedentityimageofaspecialfixturedesignisinsertedinthemiddle.Ingeneral,thespecialfixtureincludesonlythreemajorinstitutions:positioningmechanism,clampingmechanismandguidingmechanism.Inintroducingthepositioningmechanism,thispapermainlyintroducesthecommonlyusedpositioningelementsizeandtheprincipleofusingthepositioningmechanism.Fordetaileddesign,pleaselookatthedesigndrawingsofthetailseatfixture.Manyoftheparameterizeddesignsanddesignbasesareroughlythesameasthosedescribedabove.Insomeplaces,designprinciplesanddesignmethodsaredead,andtheyareusedindifferentproductsordifferentpartsofproducts.Theywillbeslightlyadjusted.Livelearningtousetheknowledgelearnedtoadapttotheneweraofproductfixturedesignfaster.Withtheimprovementofthetechnicalleveloftheproductdesigner,withtheimprovementofthejigprocessingtechnology,thejigprocessingequipmentisupdated,thejigstructurecanonlybemoreandmoreHumanized,moreandmorehighlyspecialized,thegoldcontentofjigtalentswillalsobehigherandhigher.Keywords:Tailbody;Fixturedesign;Designprinciples目錄TOC\o"1-3"\h\u摘要 1abstract 2第1章概述 41.1課題研究的內容及意義 41.2機械夾具設計的發展進程 4第2章尾架體的工藝分析 62.1尾架體的作用 62.2尾架體工藝分析 6第3章尾架體的工藝 83.1尾架體毛坯 83.2尾架體的加工余量 83.3尾架體的基準選擇 93.4尾架體工藝路線 93.5尾架體切削參數及工時 10第4章尾架體鏜床夾具 414.1加工要求 414.2尾架體夾具的夾緊機構 414.2.1計算鏜削力 414.2.2計算移動壓板夾緊機構夾緊力 424.3尾架體夾具的定位分析 434.4尾架體定位誤差分析 434.5尾架體夾具的引導裝置 43致謝 46參考文獻 47第1章概述課題研究的內容及意義夾具更新十分迅速，這就使得設計與制造出更先進的機械成為了制造商的目標。近年來，國內外機械制造公司衡量機械尤其是夾具行業水平的重要指標是夾具的設計和制造能力，夾具進行生產制造的主要設備就是車床、鉆床、銑床等設備。正因如此，夾具的關鍵技術尤其是其工藝設計的轉變成了企業研究的熱點。世界各國的很多企業紛紛為對這些機械夾具設計，特別是對其制造技術的研究與設計投入了非常大的物力及人力。要清楚的是，實際生產中產品開發設計與制造的紐帶其實就是產品的工藝設計，在這當中，好的的成形工藝設計則會成為企業機械模具開發設計與制造的堅實基礎，同時其也成為了機械夾具是否可以有效成形的重要標志，其會直接影響到機械產品的生產成本、機械產品的質量、夾具的壽命以及企業生產效率等多個方面。通過進行這一次的課程設計，目的是讓我們鞏固落實本機械專業的所學知識內容，同時更好的去熟悉和本專業相關的冷沖壓模具設計的相關知識，將理論知識用于實際中，以及了解冷沖壓模具制造流程。在課程設計課題的實際操作中，加強自自己對于專業以及課外相關知識的學習和掌握，尋找并提升自己在學習和實踐動手操作這一方向的薄弱之處。與此同時，這樣可以提升自身的的開發創新的能力，也可以鍛煉、提高自身的獨立分析能力以及快速尋找解決問題的方法的能力。除此之外，還可以清晰明白我國機械行業的發展國情，了解現階段比較普遍的模具制造的過程，了解并盡可能熟悉當前機械夾具方面的先進技術。1.2機械夾具設計的發展進程隨著機械制造業的發展，機械已經很普及了，現在機械制造業已經成為了很多國家的非常重要的支柱產業。我國從上世紀50年代開始，國內自身機械工業發展很快；在國家進行了改革開放以后，機械制造業更是得到了飛速發展，汽車在2015年我國的機械產品的產銷量數量統計大概是2459萬輛，再次刷新世界紀錄[1]。二十多年來我國機械夾具發展迅速壯大，走上大發展之路，成為了國家機電生產重點。我國的機械夾具企業已經在全國普及開來，比較大型的機械企業有五十多家，并在不斷擴大。我國現階段的機械夾具企業，正在不斷發展進步和提高，一些企業已經達到了世界級水平，往趕超世界級水平方向努力前行，激烈競爭的態勢成為主流。隨著人們生活逐漸富裕，生活水平的快速提升，大多數人對于機械的安全性能、環保性能、空間舒適度、操作系統以及經濟性等多個方面都有了非常之高的要求。這些要求，就使得大大促使了機械制造業，而且特別是機械夾具的迅速發展，使機械夾具技術理論的研究、夾具成形技術的研究、更先進夾具材料的設計開發、更先進夾具材料的研究測試、機械夾具設計中的定位元件的研究、更先進夾具設備的設計開發、夾具過程中更加可靠有效的計算機控制、更先進的精密沖裁技術工藝、機械夾具方面所需要的CAE/CAPP/CAD/CAM技術等多個方向上均獲得到了非常之大的進步，因此使得夾具成形理論、板材成形技術得到了提高和完善，與此同時夾具對應的技術要求、所需的夾具性能也會大大的提高。還有就是，因為人們逐漸提高了對機械相關性能的要求，實際的生產中一直不斷出現的新問題，而且由于多種機械夾具是大型制件，其形狀非常復雜，所以實際生產制作過程中對機械夾具的相關參數還遠遠不可以進行定量化設計，還存在著很多的理論與技術問題需要對其研究并攻克。普通傳統的一些機械夾具設計制造方法，當前來說已是非常難以達到機械新產品的開發步伐。在這之中，而作為機械夾具生產的工藝裝備中的重點——機械夾具，將會直接影響著著新夾具的開發，同時影響著機械產品的好壞。更因為機械夾具的周期非常的長且其設計制造難度極其大，所以其常是影響著機械實際生產中的主要因素。由這些就可以知道，機械夾具方向的技術將會越來越受到人們的重視。第2章尾架體的工藝分析2.1尾架體的作用機床尾架體用于安裝頂尖。圖2-1尾架體零件圖2.2尾架體工藝分析1.尾架體底面，粗糙度Ra12.52.尾架體Φ96右端面，粗糙度Ra1.63.尾架體Φ96左端面，粗糙度Ra1.64.尾架體Ф62H6孔，粗糙度Ra0.85.尾架體Ф24H8孔，粗糙度Ra3.26.尾架體18H9槽，粗糙度Ra3.27.尾架體2-Ф18孔，粗糙度Ra3.28.尾架體底面2-M10螺紋，粗糙度Ra6.39.尾架體底面2-M10螺紋深22孔深24，粗糙度Ra6.310.尾架體頂面M10螺紋，粗糙度Ra12.511.尾架體右端Φ96面上4-M8螺紋深20孔深22，粗糙度Ra6.312.尾架體左端Φ96面上4-M8螺紋深20孔深22，粗糙度Ra6.3第3章尾架體的工藝規程3.1尾架體毛坯尾架體的零件材料HT200，依據參考文獻8，表1.3-1，P8知，采用鑄造毛坯，精度等級CT7~9，加工余量等級MA-F。3.2尾架體的加工余量由上述資料，再根據參考文獻1表2.2-4、表1.4-6、表1.4-7和表1.4-8，查出尾架體端面、孔和螺紋的加工余量如下：1.尾架體底面的加工余量尾架體底面，由參考文獻1，表2.2-4知，底面單邊余量3.0mm，由尾架體零件知，底面粗糙度Ra12.5，由參考文獻1，表1.4-8知，粗銑即可。2.尾架體Ф96端面的加工余量尾架體Ф96端面，由參考文獻1，表2.2-4知，Ф96端面單邊余量2.0mm，由尾架體零件知，Ф96端面粗糙度Ra1.6，由參考文獻1，表1.4-8知，粗銑——半精銑——精銑即可。3.尾架體Φ62H6孔的加工余量尾架體Φ62H6孔，由參考文獻1，表2.2-4知，Φ62H6孔單邊余量2.5mm，由尾架體零件知，Φ62H6孔粗糙度Ra0.8，由參考文獻1，表1.4-8知，粗鏜——半精鏜——精鏜即可。4.尾架體Φ24H8孔的加工余量尾架體Φ24H8孔，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，Φ24H8孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，表1.4-7知，鉆——擴——鉸即可。5.尾架體寬18H9槽的加工余量尾架體寬18H9槽，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，寬18H9槽粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，表1.4-8知，粗銑——精銑方可。6.尾架體2-Φ18孔的加工余量尾架體Φ18孔，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，Φ18孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，表1.4-7知，鉆——鉸即可。7.尾架體2-M10螺紋的加工余量尾架體2-M10螺紋，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，2-M10螺紋粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，表2.3-22知，鉆——攻即可。8.尾架體2-M10螺紋深22孔深24的加工余量尾架體2-M10螺紋深22孔深24，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，2-M10螺紋深22孔深24粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，表2.3-22知，鉆——攻即可。9.尾架體2-M10螺紋的加工余量尾架體2-M10螺紋，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，2-M10螺紋粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，表2.3-22知，鉆——攻即可。10.尾架體8-M8螺紋的加工余量尾架體8-M8螺紋，尺寸不大，簡化模具，故采用實心鑄造，由尾架體零件知，8-M8螺紋粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，表2.3-22知，鉆——攻即可。3.3尾架體的基準選擇1.粗基準選擇，依據基準先行原則，選擇尾架體Ф57孔（Ф62H6毛坯孔）為定位粗基準。2.精基準選擇，依據基準統一原則，選擇尾架體底面為定位精基準。3.4尾架體工藝路線工序01：鑄造工序02：時效處理以消除內應力工序03：粗銑底面；粗銑寬68槽；粗銑寬68槽；精銑寬18H9槽工序04：粗銑Φ96右端面；半精銑Φ96右端面；精銑Φ96右端面工序05：粗銑Φ96左端面；半精銑Φ96左端面；精銑Φ96左端面工序06：粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8工序07：鉆、鉸2×Φ18孔；鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5；攻2×M10螺紋；鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5深24；攻2×M10螺紋深22工序08：鉆孔至Φ22；擴Φ22孔至Φ23.8；鉸Φ23.8孔至Φ24H8；鉆M10螺紋底孔Φ8.5；攻M10螺紋工序09：鉆右端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ8.5深22；攻右端Φ96面上4×M8螺紋深20；鉆左端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ8.5深22；攻左端Φ96面上4×M8螺紋深20工序10：磨Φ61.8孔至Φ62H6工序11：鉗工去毛刺工序12：檢驗至圖紙要求并入庫3.5尾架體切削參數及工時工序03：粗銑底面；粗銑寬68槽；粗銑寬68槽；精銑寬18H9槽工步一：粗銑底面粗銑底面選擇在立式銑床K52K上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，粗銑底面粗糙度Ra12.5，需要經過粗銑即可，切削深度3.0，底面加工寬度41mm，選用Φ50端銑刀，齒數Z=4。由參考文獻1，P160，表4.2-36知，主軸轉速取n=475≈752.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52K參數知=0.25mm/z故==0.254475=475P161，表4.2-37知，=475mm/min3.粗銑底面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算對稱銑削公式如下：=式中為銑削長度，由尾架體知，=200mm，=，取=2mm故=≈0.914min工步二：粗銑寬68槽粗銑寬68槽選擇在立式銑床K52K上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，粗銑寬68槽粗糙度Ra12.5，需要經過粗銑即可，切削深度2.0，底面加工寬度50mm，選用Φ50端銑刀，齒數Z=4。由參考文獻1，P160，表4.2-36知，主軸轉速取n=475≈752.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52K參數知=0.25mm/z故==0.254475=475P161，表4.2-37知，=475mm/min3.粗銑寬68槽的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算對稱銑削公式如下：=式中為銑削長度，由尾架體知，=200mm，=，取=2mm故=≈0.964min工步三：粗銑寬16槽粗銑寬16槽選擇在立式銑床K52K上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，粗銑寬16槽粗糙度Ra6.3，需要經過粗銑即可，切削深度2.0，選用Φ16立銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P160，表4.2-36知，主軸轉速取n=475≈242.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52K參數知=0.25mm/z故==0.252475=237.5P161，表4.2-37知，=235mm/min3.粗銑寬16槽的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算對稱銑削公式如下：=式中為銑削長度，由尾架體知，=60mm，=，取=2mm故=≈0.528min工步四：精銑寬18H9槽精銑寬18H9槽選擇在立式銑床K52K上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，寬18H9槽粗糙度Ra3.2，需要經過粗銑——精銑方可，選用Φ18立銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P160，表4.2-36知，主軸轉速取n=600≈342.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52K參數知=0.20mm/z故==0.202600=240P161，表4.2-37知，=235mm/min3.精銑寬18H9槽的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算銑鍵槽公式如下：=式中為銑削長度，由尾架體知，=60mm，=，取=2mm故=≈0.617min工序04：粗銑Φ96右端面；半精銑Φ96右端面；精銑Φ96右端面工步一：粗銑Φ96右端面粗銑Φ96右端面選擇在臥式銑床X62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96右端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——半精銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=475≈302.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52參數知=0.25mm/z故==0.252475=237.5P162，表4.2-40知，=235mm/min3.粗銑Φ96右端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工步二：半精銑Φ96右端面半精銑Φ96右端面選擇在臥式銑床K62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96右端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=600≈382.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，臥式銑床X62參數知=0.2mm/z故==0.22600=240P162，表4.2-40知，=235mm/min3.半精銑Φ96右端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工步三：精銑Φ96右端面精銑Φ96右端面選擇在臥式銑床K62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96右端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=750≈472.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，臥式銑床X62參數知=0.16mm/z故==0.162750=240P162，表4.2-40知，=235mm/min3.精銑Φ96右端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工序05：粗銑Φ96左端面；半精銑Φ96左端面；精銑Φ96左端面工步一：粗銑Φ96左端面粗銑Φ96左端面選擇在臥式銑床X62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96左端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——半精銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=475≈302.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，立式銑床X52參數知=0.25mm/z故==0.252475=237.5P162，表4.2-40知，=235mm/min3.粗銑Φ96左端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工步二：半精銑Φ96左端面半精銑Φ96左端面選擇在臥式銑床K62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96左端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=600≈382.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，臥式銑床X62參數知=0.2mm/z故==0.22600=240P162，表4.2-40知，=235mm/min3.半精銑Φ96左端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工步三：精銑Φ96左端面精銑Φ96左端面選擇在臥式銑床K62上加工，故設計時必須考慮銑削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ96左端面粗糙度Ra1.6，需要經過粗銑——精銑方可，切削深度2.0，現粗加工余量安排1.5，半精加工余量0.4，精加工余量0.1，Φ96右端面加工寬度，選用Φ20端銑刀，齒數Z=2。由參考文獻1，P162，表4.2-39知，主軸轉速取n=750≈472.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，臥式銑床X62參數知=0.16mm/z故==0.162750=240P162，表4.2-40知，=235mm/min3.精銑Φ96左端面的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算——工序06：粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8工步一：粗鏜Φ57孔至Φ611.切削速度由尾架體知，Φ62H6孔粗糙度Ra0.4，粗鏜——半精鏜——精鏜——磨方可，切削深度2.5，粗鏜單邊余量2.0，半精鏜單邊余量0.3，精鏜單邊余量0.1，磨單邊余量0.1，選用鏜刀，由參考文獻1，P152，表4.2-20知，主軸轉速取n=500≈962.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，鏜刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P152，表4.2-21，臥式銑鏜床T68參數知，=0.27mm/r故=n=0.27500=1353.粗鏜Φ57孔至Φ61的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算，，工步二：半精鏜Φ61孔至Φ61.61.切削速度由尾架體知，Φ62H6孔粗糙度Ra0.4，粗鏜——半精鏜——精鏜——磨方可，切削深度2.5，粗鏜單邊余量2.0，半精鏜單邊余量0.3，精鏜單邊余量0.1，磨單邊余量0.1，選用鏜刀，由參考文獻1，P152，表4.2-20知，主軸轉速取n=630≈1222.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，鏜刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P152，表4.2-21，臥式銑鏜床T68參數知，=0.19mm/r故=n=0.19630=119.73.半精鏜Φ61孔至Φ61.6的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算，，工步三：精鏜Φ61.6孔至Φ61.81.切削速度由尾架體知，Φ62H6孔粗糙度Ra0.4，粗鏜——半精鏜——精鏜——磨方可，切削深度2.5，粗鏜單邊余量2.0，半精鏜單邊余量0.3，精鏜單邊余量0.1，磨單邊余量0.1，選用鏜刀，由參考文獻1，P152，表4.2-20知，主軸轉速取n=800≈1552.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，鏜刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P152，表4.2-21，臥式銑鏜床T68參數知，=0.13mm/r故=n=0.13800=1043.精鏜Φ61.6孔至Φ61.8的工時計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算，，工序07：鉆鉸2×Φ18孔；鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5；攻2×M10螺紋；鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5深22；攻2×M10螺紋深20工步一：鉆2×Φ17.8孔鉆Φ18孔選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ18孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，P64，表2.3-8知鉆——鉸即可，此步為鉆Φ17.8孔，故選用可Φ17.8麻花鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈302.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=8.9mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=24mm5.尾架體鉆Φ17.8孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=2故尾架體鉆Φ17.8孔的工時 工步二：鉸2×Φ18孔鉸Φ18孔選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ18孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，P64，表2.3-8知鉆——鉸即可，此步為鉸Φ18孔，故選用可Φ18鉸刀，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=680≈382.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.22mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.1mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉸削深度尺寸=24mm5.尾架體鉆Φ18孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=2故尾架體鉸Φ18孔的工時 工步三：鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5，故選用Φ8.5麻花鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈152.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=4.25mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=22mm5.尾架體鉆Φ8.5孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=2故尾架體鉆Φ8.5孔的工時 工步四：攻2×M10螺紋攻2×M10螺紋選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為攻2×M10螺紋，故選用M10絲錐，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈172.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.75mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=22mm5.尾架體攻M10的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=2故尾架體攻M10的工時 工步五：鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5深24鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra12.5，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為鉆2×M10螺紋底孔Φ8.5，故選用Φ8.5麻花鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈152.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=4.25mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=24mm5.尾架體鉆Φ8.5孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=2故尾架體鉆Φ8.5孔的工時 工步六：攻2×M10螺紋深22攻2×M10螺紋選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為攻2×M10螺紋，故選用M10絲錐，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈172.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.75mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=20mm5.尾架體攻M10的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=2故尾架體攻M10的工時 工序08：鉆孔至Φ22；擴Φ22孔至Φ23.8；鉸Φ23.8孔至Φ24H8；鉆M10螺紋底孔Φ8.5；攻M10螺紋工步一：鉆孔至Φ22鉆Φ22孔選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ24H8孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，P64，表2.3-8知鉆——擴——鉸方可，此步為鉆削，選用Φ22麻花鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈382.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=11mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=82mm5.尾架體鉆Φ22孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=1故尾架體鉆Φ22孔的工時 工步二：擴Φ22孔至Φ23.8擴Φ22孔至Φ23.8選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ24H8孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，P64，表2.3-8知鉆——擴——粗鉸——精鉸方可，此步為擴Φ22孔至Φ23.8，選用Φ23.8擴孔鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=680≈512.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.22mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.9mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=82mm5.尾架體擴Φ22孔至Φ23.8的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=1故尾架體擴Φ22孔至Φ23.8的工時 工步三：鉸Φ23.8孔至Φ24H8鉸Φ23.8孔至Φ24H8選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，Φ24H8孔粗糙度Ra3.2，由參考文獻1，P64，表2.3-8知鉆——擴——粗鉸——精鉸方可，此步為鉸Φ23.8孔至Φ24H8，選用Φ24鉸刀，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=960≈722.進給量在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.17mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.1mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=82mm5.尾架體鉸Φ23.8孔至Φ24H8的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=1故尾架體鉸Φ23.8孔至Φ24H8的工時 工步四：鉆M10螺紋底孔Φ8.5鉆M10螺紋底孔Φ8.5選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra12.5，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為鉆M10螺紋底孔Φ8.5，故選用Φ8.5麻花鉆，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈15進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=4.25mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=17mm5.尾架體鉆Φ8.5孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=1故尾架體鉆Φ8.5孔的工時 工步五：攻M10螺紋攻M10螺紋選擇在立式鉆床Z525上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M10粗糙度Ra12.5，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為攻M10螺紋，故選用M10絲錐，由參考文獻1，P149，表4.2-14知，主軸轉速取n=545≈17進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由參考文獻1，P149，表4.2-16知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.75mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=17mm5.尾架體攻M10的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，，走刀次數=1故尾架體攻M10的工時 工序09：鉆右端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ8.5深22；攻右端Φ96面上4×M8螺紋深20；鉆左端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ8.5深22；攻左端Φ96面上4×M8螺紋深20工步一：鉆右端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ6.8深22鉆M8螺紋底孔Φ6.8選擇在數控鉆床ZK5150上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M8粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為鉆M8螺紋底孔Φ6.8，故選用Φ6.8麻花鉆，由數控鉆床ZK5150參數知，主軸轉速n=545≈122.進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由數控鉆床ZK5150參數知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=3.4mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=22mm5.尾架體鉆Φ6.8孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=4故尾架體鉆Φ6.8孔的工時 工步二：攻右端Φ96面上4×M8螺紋深20攻M8螺紋選擇在數控鉆床ZK5150加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M8粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為攻M8螺紋，故選用M8絲錐，數控鉆床ZK5150參數知，主軸轉速n=545≈142.進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由數控鉆床ZK5150參數知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.6mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=20mm5.尾架體攻M8的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=4故尾架體攻M8的工時 工步三：鉆左端Φ96面上4×M8螺紋底孔Φ6.8深22鉆M8螺紋底孔Φ6.8選擇在數控鉆床ZK5150上加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M8粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為鉆M8螺紋底孔Φ6.8，故選用Φ6.8麻花鉆，由數控鉆床ZK5150參數知，主軸轉速n=545≈122.進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由數控鉆床ZK5150參數知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=3.4mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=22mm5.尾架體鉆Φ6.8孔的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=4故尾架體鉆Φ6.8孔的工時 工步四：攻左端Φ96面上4×M8螺紋深20攻M8螺紋選擇在數控鉆床ZK5150加工，故設計時必須考慮鉆削的四個要點：1.切削速度由尾架體知，M8粗糙度Ra6.3，由參考文獻1，P70，表2.3-20知鉆——攻即可，此步為攻M8螺紋，故選用M8絲錐，數控鉆床ZK5150參數知，主軸轉速n=545≈142.進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）在加工HT200之類的加工材料時，其強度及硬度可能比一般鑄鐵還要高些，可是它的冷硬，有粘刀傾向，導熱性差，銑刀磨損嚴重，因此，值應比一般鋼材時低些。由數控鉆床ZK5150參數知，=0.28mm/r3.鉆削余度由毛坯余量的確定知，=0.6mm4.鉆削寬度由尾架體知，鉆削深度尺寸=20mm5.尾架體攻M8的機動時間計算基本時間又稱機動時間，可按基本時間表3.78～表3.84的有關公式計算公式如下：，，盲孔時，走刀次數=4故尾架體攻M8的工時 工序10：磨Φ61.8孔至Φ62H61.選擇砂輪依據《機械加工工藝簡明速查手冊》M250A內圓磨床資料知，P649，表7.43，選擇砂輪的特性為：磨料C、粒度36～46、硬度K～M，組織5～6，結合劑V。2.內圓磨削砂輪速度的選擇由座體知，加工的位置Φ62H6孔，故選用砂輪直徑為Φ84，再由《機械加工工藝簡明速查手冊》，P649知，砂輪磨削速度n=2450r/min3.磨削進給量主運動為回轉運動時，如車削的進給量用工件每轉的刀具位移量來度量，符號用，單位mm/r。進給量用刀具每往復行程一次的位移量來度量，符號用，單位為mm/dst（毫米/雙行程）。進給量有以下3種表示方法：、、①每轉進給量，（mm/r)②每齒進給量，（）③進給速度，（）依據參考文獻1，P159知，=0.008mm，=0.02mm4.磨Φ62H6工時式中LΦ62H6孔磨削行程，mmZ--磨的余量考慮火花磨削加工終了時以及進行局部修研時消除加工表面形狀誤差的系數，其值由《機械加工工藝簡明速查手冊》，P651知，=0.8。第4章尾架體鏜床夾具我選擇的夾具任務是：尾架體粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8的夾具，選用機床：臥式鏜床T68。4.1加工要求尾架體粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8，Ф62H6孔粗糙度Ra0.8，此工步精度要求較高，因此如何提高勞動生產率及保證Ф62H6孔質量是這次夾具設計的重點和難點。4.2尾架體夾具的夾緊機構夾緊的作用：保持尾架體零件精度，尾架體粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8時定位正確。依據參考文獻2，第3章夾緊裝置，選擇移動壓板夾緊機構。圖4-1移動壓板夾緊機構4.2.1計算鏜削力依據參考文獻2，P72、P73，表3-3，尾架體材料為HT200,此工序采用鏜刀鏜孔，鏜削力由粗鏜Φ57孔至Φ61的工時計算知，，=0.27mm，由參考文獻3表3-3知0.37456+0.504即4.2.2計算移動壓板夾緊機構夾緊力所需夾緊力，依據參考文獻2，P90，螺旋夾緊機構夾緊力的計算式中此移動壓板夾緊機構采用的夾緊螺栓M12，由參考文獻2，表3-18知，，由夾具裝配圖知，L=82.12mm，再由表3-13知，，，，由表3-14知，表3-15知≈245366N夾緊力大于鏜削力，故夾緊合理。4.3尾架體夾具的定位分析工件定位在夾具設計占有重要地位，\t"C:/Users/Administrator/Desktop/%E8%AE%BA%E6%96%87%E6%A3%80%E6%B5%8B%E6%9F%A5%E9%87%8D%E5%8A%A9%E6%89%8B/static/resultFrame"不合理的定位，尾架體粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8的精度就沒辦法達到。\t"C:/Users/Administrator/Desktop/%E8%AE%BA%E6%96%87%E6%A3%80%E6%B5%8B%E6%9F%A5%E9%87%8D%E5%8A%A9%E6%89%8B/static/resultFrame"依據尾架體零件圖做出工序圖，然后再選擇定位元件，\t"C:/Users/Administrator/Desktop/%E8%AE%BA%E6%96%87%E6%A3%80%E6%B5%8B%E6%9F%A5%E9%87%8D%E5%8A%A9%E6%89%8B/static/resultFrame"依據參考文獻2，第二章，選擇\t"C:/Users/Administrator/Desktop/%E8%AE%BA%E6%96%87%E6%A3%80%E6%B5%8B%E6%9F%A5%E9%87%8D%E5%8A%A9%E6%89%8B/static/resultFrame"尾架體粗鏜Φ57孔至Φ61；半精鏜Φ61孔至Φ61.6；精鏜Φ61.6孔至Φ61.8夾具設計的定位零件，工件每次的裝缷，定位零件都會受到不同成度的磨損，為了方便維修和維護機床夾具，定位零件盡量選擇標準件。\t"C:/Users/Administrator/Desktop/%E8%AE%BA%E6%96%87%E6%A3%80%E6%B5%8B%E6%9F%A5%E9%87%8D%E5%8A%A9%E6%89%8B/static/resultFrame"夾具設計要遵循六點定位原理，定位基準選擇應首選