目錄TOC\o"1-3"\h\u第1章緒論 21.1課題背景 21.2目的 21.3夾具設計中的特點 21.4夾具設計需保證的條件 21.5夾具的發展趨勢 3第2章零件的分析 42.1零件的作用 42.2零件的工藝分析 4第3章工藝規程設計 53.1確定毛坯的制造形式 53.2基面的選擇 53.2.1粗基準的選擇原則 53.2.2精基準選擇的原則 63.3制訂工藝路線 63.4機械加工余量的確定 73.5確定切削用量及基本工時 8第4章夾具設計 264.1定位分析 264.2切削力及夾緊力的計算 264.3定位誤差分析 274.3.2基準不重合誤差 274.4夾具設計及操作的簡要說明 28設計體會 29參考文獻 30第1章緒論1.1課題背景全套圖紙加V信153893706或扣3346389411制定閥體的加工工藝，設計鉆孔的鉆床夾具，運用機械制造工藝學課程中的基本理論以及在生產實習中學到的實踐知識，正確地解決一個零件在加工中的定位，夾緊以及工藝路線安排，工藝尺寸確定等問題，保證零件的加工質量。提高結構設計能力。通過設計夾具的訓練，獲得根據被加工零件的加工要求，設計出高效，省力，經濟合理而能保證加工質量的夾具的能力。學會使用手冊以及圖表資料。掌握與本設計有關的各種資料的名稱，出處，能夠做到熟練的運用。1.2目的課程設計是我們對所學課程的深入綜合性的總復習，也是一次理論聯系實際的訓練，因此，它在我們的大學生活中占有重要的地位。另外在做完這次課程設計之后，我得到一次綜合性訓練，我在想我能在多個方面得到鍛煉。就我個人而言，我希望通過這次課程設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己發現問題、分析問題和解決問題的能力，為今后參加祖國建設打一個良好的基礎。由于個人能力有限，設計尚有許多不足之處，懇請各位老師給予指教，本人將表示真誠的感謝！1.3夾具設計中的特點1.夾具的設計周期較短，一般不用進行強度和剛度的計算。2.專用夾具的設計對產品零件有很強的針對性。3.“確保產品加工質量，提高勞動生產率”是夾具設計工作的主要任務，加工質量包括被加工表面的本身精度和位置精度，后者主要用夾具來保證。夾緊裝置的設計對整個夾具的結局有具定性的影響。設計一個好的夾具可以減少廢品率。1.4夾具設計需保證的條件1、夾具的結構應與其用途及生產規模相適應。2、保證工件的精度。3、保證使用方便與安全。4、正確處理作用力的平衡問題。5、注意結構的工藝性，便于制造和維修。注意夾具與機床、輔助工具、刀具、量具之間的聯系。1.5夾具的發展趨勢1、發展通用夾具的新品種，由于機械產品的加工精度日益提高，因此需要發展高精度通用夾具。廣泛的采用高效率夾具，可以壓縮輔助時間，提高生產效率。2、發展調整式夾具。3、推廣和發展組合夾具及拼拆夾具。4、加強專用夾具的標準化和規范化。5、大力推廣和使用機械化及自動化夾具。6、采用新結構、新工藝、新材料來設計和制造夾具。零件的分析2.1零件的作用題目給的是閥體：閥”的定義是在流體系統中，用來控制流體的方向、壓力、流量的裝置。閥門是使配管和設備內的介質（液體、氣體、粉末）流動或停止、并能控制其流量的裝置。2.2零件的工藝分析圖2-1閥體零件圖閥體共有二組加工表面，其相互有一定關聯要求，具體分析如下1.第一組加工面主要是閥體左右兩側Φ200孔、Φ292端面、Φ410端面、Φ410外圓、I向切口、8Φ22孔、8Φ40沉孔等。

2、第二組加工面主要是頂面Φ412端面、Φ412外圓、Φ240孔、Φ214孔、Φ200孔、12M20螺紋等。由以上分析可知，對于這二組加工表面而言，可以先加工第一組表面，然后借助于夾具加工第二組，并且保證它們之間的位置精度要求。第3章工藝規程設計3.1確定毛坯的制造形式零件材料為HT200灰鑄鐵，鑄件有多種分類方法：按其所用金屬材料的不同，分為鑄鋼件、鑄鐵件、鑄銅件、鑄鋁件、鑄鎂件、鑄鋅件、鑄鈦件等。而每類鑄件又可按其化學成分或金相組織進一步分成不同的種類。如鑄鐵件可分為灰鑄鐵件、球墨鑄鐵件、蠕墨鑄鐵件、可鍛鑄鐵件、合金鑄鐵件等；按鑄型成型方法的不同，可以把鑄件分為普通砂型鑄件、金屬型鑄件、壓鑄件、離心鑄件、連續澆注件、熔模鑄件、陶瓷型鑄件、電渣重熔鑄件、雙金屬鑄件等。其中以普通砂型鑄件應用最多，約占全部鑄件產量的80%。而鋁、鎂、鋅等有色金屬鑄件，多是壓鑄件。3.2基面的選擇基準的選擇是工藝規程設計中的重要工作之一。基準選擇的正確、合理，可以保證質量，提高生產效率。否則，就會使加工工藝過程問題百出，嚴重的還會造成零件大批報廢，使生產無法進行。3.2.1粗基準的選擇原則1.如果必須首先保證工件上加工表面與不加工表面之間的位置要求，應以不加工表面作為粗基準。如果在工件上有很多不需加工的表面，則應以其中與加工面位置精度要求較高的表面作粗基準。2.如果必須首先保證工件某重要表面的加工余量均勻，應選擇該表面作精基準。3.如需保證各加工表面都有足夠的加工余量，應選加工余量較小的表面作粗基準。4.選作粗基準的表面應平整，沒有澆口、冒口、飛邊等缺陷，以便定位可靠。5.粗基準一般只能使用一次，特別是主要定位基準，以免產生較大的位置誤差。重點考慮到既要保證在各加工面均有加工余量的前提下，使重要孔或面的加工余量盡量均勻，又要保證定位夾緊的可靠性，裝夾的方便性，減少輔助時間，所以選閥體左側Φ410端面、Φ200毛坯圖孔作為定位粗基準。3.2.2精基準選擇的原則1.用設計基準作為定位基準，實現“基準重合”，以免產生基準不重合誤差。2.當工件以某一組精基準定位可以較方便地加工很多表面時，應盡可能采用此組精基準定位，實現“基準統一”，以免生產基準轉換誤差。3.當精加工或光整加工工序要求加工余量盡量小而均勻時，應選擇加工表面本身作為精基準，即遵循“自為基準”原則。該加工表面與其他表面間的位置精度要求由先行工序保證。4.為獲得均勻的加工余量或較高的位置精度，可遵循“互為基準”、反復加工的原則。5.有多種方案可供選擇時應選擇定位準確、穩定、夾緊可靠，可使夾具結構簡單的表面作為精基準。根據該閥體零件的技術要求和裝配要求,對于精基準而言，主要考慮到基準重合的問題，當設計基準與工藝基準不重合時，應該進行尺寸換算，本題目以已經加工過的頂面Φ412端面、Φ240孔作為定位精基準，滿足要求。3.3制訂工藝路線制定工藝路線的出發點，應當是使零件的幾何形狀，尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證，在生產綱領已確定為成批生產的條件下，可以考慮采用萬能性機床配以專用工夾具，并盡量使工件集中來提高生產率。除此以外，還應當考慮經濟效果，以便使生產成本盡量下降。擬訂兩個方案進行選擇，選出一個在保證質量的情況下，效率比較高的方案：工藝路線方案：工序01：鑄造工序02：時效處理以消除內應力工序03：粗車閥體頂面Φ412外圓；Φ412端面；Φ200孔；Φ214孔；Φ240孔；Φ281孔工序04：粗車右側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口工序05：粗車左側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口工序06：精車閥體頂面Φ240孔工序07：鉆、攻頂面12M20螺紋工序08：鉆右側8Φ22孔；刮平8Φ40孔工序09：鉆左側8Φ22孔；刮平8Φ40孔工序10：鉗工去毛刺工序11：檢驗至圖紙要求工序12：包裝、入庫3.4機械加工余量的確定閥體零件材料為HT200，由《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.3-1常用毛坯的制造方法與工藝特點，選擇金屬模機械砂型鑄造，精度等級8～10，現取中間值9，毛坯尺寸公差1～3mm，加工余量等級G，再由《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.2-4鑄件機械加工余量知閥體各加工表面加工余量值如下所述：1.閥體頂面Φ412端面的加工余量鑄件的單邊加工余量Z=6.0mm,表面粗糙度Ra25。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步車削（即粗車）即可滿足其精度要求。2.閥體頂面Φ412外圓的加工余量鑄件的單邊加工余量Z=5.0mm,表面粗糙度Ra25。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-6，一步車削（即粗車）即可滿足其精度要求。3.閥體Φ281孔和Φ240孔的加工余量閥體Φ281孔和Φ240孔尺寸相差不大，故采用同一鑄造毛坯，即以Φ240孔單邊加工余量Z=4.0mm，表面粗糙度Ra6.3、Ra25。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7，一步車削（即粗車）即可滿足其精度要求。4.閥體左右兩側Φ410外圓的加工余量鑄件的單邊加工余量Z=5.0mm,表面粗糙度Ra25。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-6，一步車削（即粗車）即可滿足其精度要求。5.閥體Φ410端面、Φ292端面、I向切口的加工余量閥體Φ410端面、Φ292端面，I向切口，尺寸相差不大，故采用同一毛坯，即以Φ292端面單邊加工余量Z=6.0mm,表面粗糙度Ra12.5、Ra25。根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-8，一步車削（即粗車）即可滿足其精度要求。6.閥體頂面12M20螺紋的加工余量12M20螺紋的尺寸不大故采用實心鑄造，表面粗糙度Ra12.5，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表2.3-20，首先鉆12M20螺紋底孔Φ17孔，再攻M20螺紋即可滿足其精度要求。7.閥體左右兩側8Ф22孔的加工余量8Ф22孔的尺寸不大故采用實心鑄造,表面粗糙度Ra12.5，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7，一步鉆削即可滿足其精度要求。8.閥體8Ф40沉孔的加工余量8Ф40沉孔的尺寸不大故采用實心鑄造,表面粗糙度Ra12.5，根據《機械制造工藝設計簡明手冊》表1.4-7，一步刮平削即可滿足其精度要求。3.5確定切削用量及基本工時工序03：粗車閥體頂面Φ412外圓；Φ412端面；Φ200孔；Φ214孔；Φ240孔；Φ281孔工步一：粗車閥體頂面Φ412外圓1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為5.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈187r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=185r/min2.確定粗車閥體頂面Φ412外圓的基本時間，式中=36mm，2.5mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=185r/min,=2則工步二：粗車Φ412端面1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為6.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈187r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=185r/min2.確定粗車閥體頂面Φ412端面的基本時間，式中=412mm，=232mm，3.0mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=185r/min,=2則工步三：粗車Φ200孔1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為4.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=200m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈97m/min≈154r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=150r/min2.確定粗車Φ200孔的基本時間，式中=24mm，2.0mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=150r/min,=2則工步四：粗車Φ214孔1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為7.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=200m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈97m/min≈144r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=150r/min2.確定粗車Φ214孔的基本時間，式中=15mm，3.5mm，=4mm，=0mm，=0.26mm/r，=150r/min,=2則工步五：粗車Φ240孔1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為5.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=200m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈97m/min≈129r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=120r/min2.確定粗車Φ240孔的基本時間，式中=13mm，2.5mm，=4mm，=0mm，=0.26mm/r，=120r/min,=2則工步六：粗車Φ281孔1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為8.0mm，一次走刀完成有點深，故分三次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=200m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=2000.80.650.811.15m/min≈97m/min≈110r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=120r/min2.確定粗車Φ281孔的基本時間，式中=20.5mm，3.0mm，=4mm，=0mm，=0.26mm/r，=120r/min,=3則工序04：粗車右側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口工步一：粗車右側Φ410外圓1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為5.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈188r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=185r/min2.確定粗車閥體右側Φ410外圓的基本時間，式中=36mm，2.5mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=185r/min,=2則工步二：粗車Φ292端面1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為6.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈188r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=185r/min2.確定粗車閥體右側Φ292端面的基本時間，式中=410mm，=200mm，3.0mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=185r/min,=2則工步三：粗車Φ410端面1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金可轉位車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為6.0mm，一次走刀完成有點深，故分兩次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈264r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=230r/min2.確定粗車閥體右側Φ410端面的基本時間，式中=410mm，=292mm，2.0mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=230r/min,=1則工步四：粗車I向切口1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金切口車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為1.0mm，可一次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.26mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=5000.80.650.811.15m/min≈242m/min≈275r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=305r/min2.確定粗車閥體I向切口的基本時間，式中=1.5mm，1.0mm，=4mm，=0mm，=0.26mm/r，=305r/min,=2則工序05：粗車左側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口與工序04計算相同，故在此就不贅述。工序06：精車閥體頂面Φ240孔1.切削用量機床為C620-1型臥式車床，所選刀具為YT5硬質合金內孔車刀。根據《切削用量簡明手冊》第一部分表1.1，由于C620-1型臥式車床的中心高度為200mm（表1.30），故選刀桿尺寸B×H=16mm×25mm，刀片厚度為4.5mm。根據表1.3，選擇車刀幾何形狀為卷屑槽帶倒棱型前刀面，前角，后角，主偏角，副偏角，刃傾角，刀尖圓弧半徑。①確定切削深度由于單邊余量為0.5mm，可一次走刀完成，故。②確定進給量根據表4.2-7知，=0.08～1.59mm/r，按C620-1型臥式車床的進給量（表4.2-9），選擇=0.20mm/r確定的進給量尚需滿足機床進給機構強度的要求，故需進行校驗。根據表1.30，C620-1機床進給機構允許的進給力=3530N。根據表1.21，當≤2mm,≤0.35mm/r，，=65m/min(預計)時，進給力=760N。的修正系數為=0.1，=1.17（表1.29-2），故實際進給力為=760×1.17N=889.2N由于切削時的進給力小于機床進給機構允許的進給力，故所選=0.26mm/r可用。③確定切削速度根據表1.10，當用YT15硬質合金車刀加工鑄件，≤3mm，≤0.25mm/r，切削速度=500m/min。切削速度的修正系數為=0.8，=0.65，=0.81,=1.15,==1.0(均見表1.28），故=8000.80.650.811.15m/min≈387m/min≈514r/min按C620-1機床的轉速(表4.2-8），選擇=480r/min2.確定精車閥體Ф240孔的基本時間，式中=16mm，0.5mm，=4mm，=2mm，=0.26mm/r，=480r/min,=1則工序07：鉆、攻頂面12M20螺紋工步一：鉆頂面12M20螺紋底孔Φ17確定進給量：根據參考文獻Ⅳ表2-7根據Z3025遙臂鉆床說明書，主軸進給量，根據參考文獻Ⅳ表4.2-13，取主軸速度：主軸轉速，根據參考文獻Ⅳ表4.2-12，取故實際切削速度為切削工時：，，，走刀次數i=12則機動工時為 工步二：攻頂面12M20螺紋確定進給量：依據臥式鉆床取主軸速度：臥式鉆床參數取故實際切削速度為切削工時：，，，走刀次數i=12則機動工時為 工序08：鉆右側8Φ22孔；刮平8Φ40沉孔工步一：鉆右側8Φ22孔確定進給量：根據參考文獻Ⅳ表2-7根據Z3025遙臂鉆床說明書，主軸進給量，根據參考文獻Ⅳ表4.2-13，取主軸速度：主軸轉速，根據參考文獻Ⅳ表4.2-12，取故實際切削速度為切削工時：，，，走刀次數i=8則機動工時為 工步二：刮平8Φ40孔確定進給量：根據參考文獻Ⅳ表2-7根據Z3025遙臂鉆床說明書，主軸進給量，根據參考文獻Ⅳ表4.2-13，取主軸速度：主軸轉速，根據參考文獻Ⅳ表4.2-12，取故實際切削速度為切削工時：，，，走刀次數i=8則機動工時為 工序09：鉆左側8Φ22孔；刮平8Φ40孔與工序08計算相同，在此就不贅述。第4章夾具設計由指導老師的分配，決定設計粗車右側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口的車床夾具。4.1定位分析選擇已加工好的閥體頂面Φ412端面、Φ240孔及左側Φ410外圓來定位，定位分析如下：1.閥體頂面Φ412端面與定位銷Φ410端面相配合，限制三個自由度，即X軸轉動、Y軸轉動和Z軸移動。2.閥體Φ240孔與定位銷Φ240外圓相配合，限制兩個自由度，即X軸移動和Y軸移動。3.閥體左側Φ410外圓與A型固定式定位銷相配合，限制一個自由度，即Z軸轉動。工件六個自由度被完全限制，屬于完全定位，故設計合理。4.2切削力及夾緊力的計算計算切削力如下：查《簡明機床夾具設計手冊》表3-3得切削力計算公式：由粗車右側Φ410外圓；Φ292端面；Φ410端面；I向切口的工時計算知，，=0.26mm，由《簡明機床夾具設計手冊》表3-3知即所需夾緊力，查表5得，所需夾緊力，查表5得，，安全系數K=式中為各種因素的安全系數，查表得：K=2.246，當計算K<2.5時，取K=2.5孔軸部分由M12螺母鎖緊，查表得夾緊力為2903N4.3定位誤差分析

4.3.1基準位移誤差由于定位副的制造誤差或定位副配合同間所導致的定位基準在加工尺寸方向上最大位置變動量，稱為基準位移誤差，用表示。工件以Φ240孔在軸上定位粗車右側Φ410