./IGBT驅動電路參數計算詳解大功率IGBT模塊在使用中驅動器至關重要,本文介紹在特定應用條件下IGBT門極驅動性能參數的計算方法,經驗公式及有關CONCEPT驅動板的選型標準,得出的一些參數值可以作為選擇一款合適IGBT驅動器的基本依據。1門極驅動的概念IGBT存在門極-發射極電容Cge,門極-集電極電容Cgc,我們將IGBT的門極等效電容定義為Cg,門極驅動回路的等效電路如下圖所示：其本質是：一個脈沖電壓源向RC電路進行充放電,對于這個電壓源,有2個物理量我們需要關心,1.它的功率；2.它的峰值電流。

2驅動功率的計算驅動器是用來控制功率器件的導通和關斷。為了實現此功能,驅動器對功率器件的門極進行充電以達到門極開通電壓VGE_on,或者是對門極進行放電至門極關斷電壓VGE_off。門極電壓的兩種電平間的轉換過程中,在驅動器門極驅動電阻及功率器件組成的回路中產生一定的損耗。這個參數我們稱為驅動功率PDRV。驅動器必須根據其所驅動的功率器件所需的驅動功率來選擇。驅動功率可以從門極電荷量QGate,開關頻率fIN,以及驅動器實際輸出電壓擺幅ΔVGate計算得出：

PDRV=QGate*fIN*ΔVGate<Eq.1>

備注：PDRV:驅動器每通道輸出功率；fIN:IGBT開關頻率；QGate:IGBT門極電荷,可從規格書第一頁查出,不同IGBT該數值不同；ΔVGate:門極驅動電壓擺幅,等于驅動正壓+U和負壓–U之間差值。如果門極回路放置了一個電容CGE<輔助門極電容>,那么驅動器也需要對該電容進行充放電,如圖1所示：圖1.帶外接阻容的門級驅動

只要CGE在一個周期內被完全的充放電,那么RGE值并不影響所需驅動功率。驅動功率可以從以下公式得出：

PDRV=QGATE*fIN*ΔVGATE+CGE*fIN*ΔVGATE2<Eq.2>這個功率是每個IGBT驅動時必須的,但門極的充放電是沒有能量損失的,這個功率實際上損失在驅動電阻及外部電路中。注意：這個功率是表示在電路中實際需要的,而在驅動電路中的其它損耗〔包括供電電源損耗不包含在內。驅動器中DC/DC變換器的總輸出功率在concept公司智能驅動板說明書中被標明了,對于半橋電路驅動器,由于總變換器功率被標明了,因此總輸出功率的一半即是每個通道的功率。另外,還有一部分功率損失在驅動電路元件中。總功率損耗通常是由一個靜態的、固定的損耗加上最終驅動損耗組成。Concept驅動板靜態損耗描述如下：IHD215/280/680每個通道0.4WIHD580FX每個通道0.8WIGD608/615AX整個板0.5WIGD508/515EX〔無光藕元件0.5W在IGD508/515中,光藕的發送及接收所損失的功率應被計算在內。光藕接收器所用的5V電源是由外部16V供電電源線性變換得來,這部分的損耗應該用＋16V乘以電流計算,而不是用＋5V計算。每個通道的靜態損耗也可通過測量得到,具體如下：斷開輸入側的電壓供應〔DC/DC變換器的逆流,16V的電壓直接加在Cs,COM腳兩端〔等效副邊電容。驅動板在靜態時的消耗電流〔沒有輸入脈沖時同有脈沖工作時一樣,能夠直接從電路中的電流表讀出。以上公式是在門極驅動電流不發生諧振的條件下得出的。只要這個開關過程是IGBT門極從完全打開到完全關斷或者反過來,則驅動功率并不依賴于門極電阻及占空比的變化而變化。接下來我們來看如何確定門極電荷量QGate。3門極電荷量

QGate絕不能從IGBT或MOSFET的輸入電容Cies計算得出。Cies僅僅是門極電荷量曲線在原點<VGE=0V>時的一階近似值。在IGBT手冊中的電容值Ciss,在實際電路應用中不是一個特別有用的參數,因為它是通過電橋測得的,由于測量電壓太小而不能到達門極門檻電壓,在實際開關中增加的內部回饋效應〔Miller效應在測量中未被包括在內。在測量電路中,一個25V的電壓加在集電極"C"上,在這種測量構架下,所測結電容要比Vce＝0V時要小一些。因此,Ciss僅僅只能在IGBT互相作比較時使用。我們在選擇和設計IGBT驅動器時經常會碰到一些問題和不確定因素。部分原因是廠家對IGBT描述的不夠充分；另一方面是由于IGBT手冊中所給的輸入結電容Ciss值與在應用中的實際的輸入結電容值相差甚遠。依據手冊中的Ciss值作設計,令許多開發人員走入歧途。對于設計一個驅動器來講,最重要的參數是門極電荷,在很多情況下,IGBT數據手冊中這個參數沒有給出,另外,門極電壓在上升過程中的充電過程也未被描述。功率半導體的門極電荷量曲線是極其非線性的。這就是為什么QGate必須通過對門極電荷量曲線在VGE_off到VGE_on的區域內積分獲得。無論如何,門極的充電過程相對而言能夠簡單地通過測量得到。因而要驅動一個IGBT,我們最好使用一個專用的驅動器。除此之外,在設計中至少我們知道在應用中所需的門極電壓〔例如±15V。首先,在負載端沒有輸出電壓的情況下,我們可以作如下計算。門極電荷可以利用公式計算：Q＝∫idt＝CΔU確定了Q,我們可以用示波器觀測門極電壓,同時電壓的上升ΔU在測量中也能在示波器上清楚的觀測到?！惨娤聢D2利用公式CIN＝Q/ΔU。實際的輸入電容能夠通過計算得到。尤其要注意的是,在應用中,實際的輸入結電容CIN在設計中是具有很大意義的。Ciss在折算中的經驗公式對于SIEMENS和EUPEC的IGBT而言,下面的經驗公式經過驗證是較為準確可信的。CIN＝5Ciss〔Ciss可從IGBT手冊中得到如果QGate在數據手冊中已給出,在實際應用中一定要注意該參數給定的電壓擺幅條件。不同的電壓擺幅條件下門極電荷量是不同的。舉個例子：如果VGE從0V到+15V條件下的門極電荷量是QGate,那么沒有辦法很準確的得到VGE從-10V到+15V條件下的門極電荷量。在這樣的情況下,如果沒有電荷量圖表<QGatevs.VGE>,則實測電荷量QGate是唯一的方法。圖2顯示的是一張典型的驅動器開通過程的波形圖。驅動器輸出電流IOUT正在對功率器件的門極進行充電。因此,如圖2所示,輸出電流曲線與時間軸圍成的區域就是總的充電電荷量<見圖4所示的原理圖>。積分時間應寬到足以涵蓋整個電壓擺幅<參照輸出：GH,GL>。積分時間包括驅動器輸出電壓至最終電壓,或者是從驅動器開始輸出電流至輸出電流為零這段時間。圖2.用積分的方法來測量門極電荷量必須注意輸出電流是否出現振蕩。在實際應用中,電荷量的測量值通常受電流振蕩影響而變得不準確,其原因是過長的積分時間以及少量大數疊加而非大量小數疊加產生的不準確性。因此,強烈建議使用驅動電流無振蕩的設置來對門極電荷量進行測量。驅動器輸出電流振蕩或可導致驅動器單元產生額外的功率損耗,這些損耗是由于鉗位效應及輸出級和控制回路的非線性產生的。因此,驅動器最大可用功率通常是在輸出電流不發生振蕩的情況下得出的。諧振門極驅動可以利用高頻開關下的振蕩現象來獲得某種好處。但這種驅動方法不在本應用指南討論范圍內。4峰值驅動電流公式驅動信號的上升沿及下降沿時刻,驅動器需要向門極電容充電及放電,需要送出峰值電流。如下圖,為IGBT導通過程中門極電流波形圖。門極驅動電路另一個重要的參數就是最大門極驅動電流IOUT,max。門極電流由門極驅動電壓和門極電阻決定,門極電阻由IGBT芯片或等于IGBT模塊內置電阻,加上外置門極驅動電阻。門極驅動電流IOUT,max必須足夠大以便在最大電壓擺幅及最小門極電阻條件下提供足夠的驅動電流。其一階最大值可以簡寫成：

?OUT<1.Order>=△V/<Rinternal+Rexternal>ΔV為驅動電壓擺幅,Rexternal為客戶所選用的門極電阻,包括發射極回路中的電阻Rinternal為IGBT門極內阻,可從規格書查出,不同IGBT該數值不同。若門極電流存在振蕩現象,則建議在選擇驅動器時,其峰值電流應滿足IOUT,max>?OUT<1.Order>。如果門極電流的振蕩表現出低阻尼特性的話就必須引起注意。此時,峰值電流電流會很大,且通常只能通過測量得到。實踐經驗表明,在門極電流無振蕩,且驅動電阻較小的情況下,電路中實際觀察到的電流峰值低于?OUT<1.Order>的70%。門極電流的減小是由于門極回路中的寄生電感導致的。這個寄生電感在門極充電開始時限制電流的斜率。因此,在門極回路電流無振蕩出現的情況下,對于驅動小阻值門極電阻,我們只需根據如下要求選擇驅動器,驅動器的門極電流至少需提供0.7倍的衰減因子：在使用公式5時,驅動器輸出端的實際峰值電流需要進行實測以作確認。舉例：驅動器電壓擺幅為25V<+15/-10V>,門極電阻為0.5Ω,IGBT模塊門極內阻為0.2Ω,則驅動器提供的最大峰值電流至少應為25A。實際應用中的0.7倍衰減因子的一個理論依據可以參照章節"最大驅動電流"。5輸出電壓擺幅的變化門極驅動器的輸出電壓擺幅在輸出功率范圍內會有輕微的變化。這是因為驅動器高壓隔離DC/DC電源的外特性有些軟所致。最邊界的計算值是通過最大電壓擺幅得出的。請在預期使用的功率范圍內依據驅動器的數據手冊得出電壓擺幅,或者是在電路中進行實測。嚴格來說,門極電荷量需在特定的門極電壓擺幅下進行測量。如果門極電荷量是在較大門極電壓擺幅<在低頻下>條件下得出,那么計算得出的驅動功率會比實際驅動功率大<在目標頻率下>。如果目標精度低于5%,實際上沒有必要去考慮這個因素的影響。6最大運行溫度除非另有說明,CONCEPT驅動器在–40°C到85°C的溫度范圍內能輸出全功率。如果沒有關于降額說明,那么可以認為在全溫度范圍內都能輸出全功率和額定電流。溫度等級是參考無強迫風冷,自然對流的環境溫度而言。即使是中級的強迫風冷<通過風扇形成環流>能夠強烈地改善驅動器的熱傳導—提高驅動器的可靠性。7最大開關頻率某些參數會影響最大可使用開關頻率。首先,前面章節所討論得出的輸出功率。第二是門極電阻上的功耗變化。門極電阻越大,在給定頻率下驅動器推動級的功耗就越小。第三是由于高開關頻率而影響驅動器的溫升。圖3所示的是不同門極驅動電阻條件下,最大允許輸出功率與開關頻率的關系的曲線圖。該圖只適用某個具體的驅動器,并不是通用的。8最大驅動電流實際應用中,驅動峰值電流的計算理論來源于以下問題：在沒有振蕩的情況下,門極回路中的實際峰值電流能達到多少？以下分析僅專注于門極電阻的變化而其他參數不變。假設門極回路不發生諧振也就是門極電流的波形不發生振蕩。圖4所示為門極電路模型,由驅動器的推動級輸出端GH,GL；獨立的門極電阻Rg,on/off以及相應的雜散電感Lg,on/off；以及功率器件回路中存在的雜散電感Lgg組成。功率器件可以由一個常量電容建模而成。這是一個被簡化的模型,但是在門極充電過程的起始時刻是很合理的。門極充電起始時刻是最相關的階段,因為充電電流在此刻達到最大。圖4：門極驅動回路模型門極電流i<t>由RLC回路著名的二階差分方程決定：Lg與Rg分別是開通和關斷回路中L與R的總和。區分振蕩與非振蕩的邊界是Lg,Cgg以及Rg比例。i<t>不振蕩方程需滿足以下阻尼條件：得出電流波形不振蕩的最小門極電阻計算公式為：因此,在電流不振蕩的前提下,最大峰值電流在臨界阻尼條件下可以表示為峰值門極電流?max<non-osc>：這里e是歐拉常數。請注意公式9只在非振蕩條件下計算最大電流時是正確的。當Rg大于Rg,min<non-osc>時,峰值驅動電流小于?max<nonosc>。對于大阻值的門極驅動電阻,可以按公式4計算門極電流。但是峰值門極電流也總是小于?max<non-osc>。因此,根據公式9來選擇驅動器的帶載能力<即驅動器最大輸出電流>是完全可以的。必須根據門極回路設置及功率器件來選擇合適的Rg,min<non-osc>。理論上推導出來的?max<non-osc>的衰減因子0.74在實際應用中會受到以下限制進一步減