1 .............................................................1.1.22..............................12.22.2.1...............................................2.2.2.................................................2.32.3.1.....................................2.3.2...........................................2.42.4.1...................................................2.4.2...................................................2.4.3.............................2.4.4......................................53......................................13.23.2.1...............................3.2.2...............................................3.2.3...............................................3.2.4.....................................3.33.3.1...........................................3.3.2....................................................3.3.3!。3.3.4外.............................................3.4條件3.4.1自約束!。3.4.2...............................................3.4.3條件..............................................54.14.24.2.1.........................................................4.2.2、運輸及準備.......................................4.2.3澆筑4.2.4振搗.............................................4.3質量控制4.3.1裂縫控制措.............................................4.3.2試塊留置及養護............................................4質量保證及成品保護措施4.4.1質量保證措.............................................4.4.2成品保護措錯誤!未定義書簽。4.4.3措...............................................5二..............................................15.2和外加劑選用5.3配合比設計5.4底板質量控制措施5.4.1質量標準...........................................5.4.2制及運輸...............................................5.4.3澆筑.....................................................5.4.4養護.....................................................5.4.5振搗...................................................5.4.6.......................................5.5冬期質量保證措施.6測溫6論與展望..........................................................1論錯誤未指定書簽。6.2展望35致 謝..........................................................................................................................1 言隨著中國經濟的快速發展，我國的建筑行業也取得了輝煌的成就。其中，混凝土結構設計理論與設計己經處于世界領先的水平。同時，也開發出了一批新型建筑材料，出現了一大批的高層、超高層工業或民用建筑。因此，大體積混凝土也越來越多的被應用到各種各樣的實際工lm[1]:;條力的斷高，建設領域量[2]1930，開發了多種技術措施，技術措施:(l)開發泥(2)混凝土中水量(3)(4)混凝土的筑溫度(5)大體積混凝土的面行溫，控制其內外的溫差50“伸縮”里屬具有規范性[1]。前的基礎方法。般驗公式算心度，種做法能夠簡化計算且具有的實用價值。于未能考慮大體積混凝土內溫度的性化的外界溫度的影響，同時采用經驗值確定筑度的溫修正系，所得結果過場規律很假場場符加上沒有考慮徐影響期算果場符依據經驗公式算很難目前許學者算機綜考慮混凝土的入模溫度、混凝土的彈性模過程的化規律以水水化熱散熱規律外界氣規律有限分法有限單元法三維場有學者總果方法方法場場算方法已廣泛算機場及場仿真算受視考慮諸機場獲而言首近似邊;次考慮氣日照影響素機;再次估算機;四考慮配機絕升機;五驗半公式換算學參機:導系導系場的獲而言方考慮機場機方考慮學彈模徐利機分析場分布規律當今類趨勢[3]。目前，大體積混凝土施工的體現以下兩方面:(l)過長致底者分收縮過約束應力過大，當應力超過混凝土的此齡期時的抗拉度時，混凝土將裂縫，故用伸縮將分若干段伸縮間距主研[4]。(2)前關能期過主組成材料的性能大體積混凝土的配合比以養護溫方法的。:(l)(2)(3)、藝選擇方、定案步驟等；際總注意問題解決方案利面對背景中溫度溫度監。從材料選、澆筑式、養護等面入手采取溫度。2 與施工技術研究與控制的概念及類材料中材料度[5材料。筑如對筑物抗求過高必付巨代價科其害度允許圍之。此筑物是、防處作。包括幾:微觀:料。裂中兩多集料少。微兩。微觀存對質產生重影響。由微布規律規則而且非貫穿所具微承定拉。但拉部位微。際壞。造解釋微即視為各材料組非均質材料。;材料。。總來說絕對無對也就無0.05㎜。宏觀度0.05。:;;度時就產生[6]。宏觀按其荷載、變形、、堿骨料反。它中布區域為貫穿、深層及表面。溫度溫驟面。溫差產生溫度它同齡抗拉度時就會產生。般情況會形貫穿或深層。部由表面澆筑塊頂面澆筑新形。深層脫離約束圍表面由降溫過長，塊部溫度復雜向縱深發展形深層但其部仍。基。溫澆筑溫度溫度降最低溫度時即產生溫差溫度同齡抗拉度時就產生貫穿。的資料早80%左右由素造15%左右材料面的原造5%左右造。產生材料、、、使環境等。此產生原幾點。本身的影響穩定性穩定抵抗物、化作產生變形能。穩定好致使抗滲能降低溶液物質滲透中，造成混凝土的耐久性能下降。混凝土的體積變化可以分為三個階段。①混凝土硬化前的體積變化②混凝土硬化過程中的體積變化③混凝土硬化后的體積變化(2)混凝土的收縮[7]收縮是混凝土本身所固有的一種重要特性。在沒有負載的情況下，混凝土的開裂往往由于收縮變形而導致。混凝土的收縮變形主要包括以下幾個方面等。①干燥收縮②自收縮③塑性收縮④化學減縮⑤溫度收縮⑥碳化收縮⑦沉降收縮混凝土的徐變1～3[8]。不強;等，所以徐變的。混凝土所用的①生的收縮度種用不而不。的度是要特別的，的度，混凝土開裂。②混凝土的開裂。是由于面所的了間的粘結，化了面結構，而降了混凝土的度。③外加化學外加的混凝土干縮大。用一化學外加比用凝性AE減的干縮。混凝土的干縮在用外加的情況下大，不外加比用凝性 AE減混凝土的干縮。混凝土加時的要。在不時，混凝土發生裂。他因素的影響結構在程中，可以過裂用構造變形作用的裂[9]。結構時，要結構的體有，而的結構的實作有一的，內的結結大，的可能內一結構裂。”。是混凝土溫的積，:·α （2.1）—溫度收縮時的變形;—溫;大于混凝土的極限拉伸值ε時，結構出現裂縫。由于混凝土產生徐變變形;結構不可p能受到全約束，而且，所以溫差在25℃甚至30℃情況下，混凝土亦可能不開裂。因此，改善約束對于防止混凝士開裂的效果很明顯。(2)施工方面的因素①違章施工、不施工造成混凝土裂縫夏季施工時由于混凝土的經時坍損較大，混凝土的和易性和流動性較差，如果現場工人人為加水，就會降低混凝土強度，造成不同配比混凝土的干縮裂縫和凝縮裂縫。主要由以下原因造成：施工時預留孔洞、預埋通風采暖水電管道，未采取鋼筋加強措施，不，模造成混凝土部受，混凝土部在未到強度時造成裂縫;混凝土工管不，造成混凝土強度時水，縮大，產生裂縫;現場時混凝土凝時，部位。②施工時混凝土搗方式不當不正確的搗方式會造成混凝土分層離析、表面浮漿而使混凝土面層開裂，混凝土產生均勻沉降縮而在結構厚薄交界處出現裂縫。③混凝土不引起混凝土開裂現場不造成混凝土縮開裂主要的原因[10]。混凝土，面不時，面水，很易產生縮裂縫，在風、對度低、大氣溫高的情況下，干縮更容易發生。④環境氣候的因素溫的變情況在大混凝土結構施工對防止大混凝土開裂大。混凝土的部溫度溫度的加，而溫度溫差所的溫度變形造成的，溫差呈正比。因此，應采取合的溫度控制措施，以防止大體積混凝土溫度應力大。體積混凝土施工方案和施工技術研究大混凝土產生裂縫由原因造成的，主要原因溫度的要想避免大體積混凝土的質問題也應進行綜合治11。體積混凝土的設計構造要求(l)大混凝土的工生產工的要，下要求:①混凝土強度等級宜C25～C40范圍;②配置承受溫度應力及控制溫度裂縫開展的構造鋼筋;③大體積混凝土置于巖石類地基上時，宜在混凝土墊層上置滑動層;可能大混凝土部約束；位出溫度場和變的要⑥大塊式基礎及其他筏式、箱體基礎不宜置永久變形縫及豎向施工縫；⑦大體積混凝土應根據混凝土程中溫度裂縫控制的要求置水平施工縫的;大體積混凝土工程施工前，應驗算體的溫度、溫度縮應力，確定施工階段升溫峰值，外溫差及降溫速率的控制指標，制定溫控的技術措施。情況下，混凝土模溫度溫值大值不45℃;溫差不30℃;降溫速率2.0℃/d。大混凝土施工，情況(如溫、)。在施工時，定相應措施。大體積混凝土模板宜采用鋼模板、木模板鋼木混合模板。混凝土配合比及其材料(l)經位同，大混凝土的強度C20時，可60的后強度為混凝土強度、工工混凝土配比的。在保證所規定強度、耐久性等要求和滿足施工工藝特性的前提下，、水和降低混凝土的溫的原大混凝土配合比。大混凝土配比時水，混凝土的溫差和降溫速度得到有效控制，以降低的費用。大體積混凝土配合比應符合下列規定:①混凝土強度等級的依據可用60天90天后強度；②混凝土拌合物，澆注時坍落度應低于 160士 20㎜;水泥用量宜控制在230～450kg/m3(強度等級在C25～C40)；③拌合水用量不宜大于 190kg/m3；④礦物摻合料的摻量，應根據工程的具體情況和耐久性要求確定;粉煤灰摻量不宜超過水泥用量的40%;礦渣粉的摻量不宜超過水泥用量的 50%;兩種摻合料的總量不宜大于混凝土中水泥重量的50%；⑤水膠比不宜大于 0.55；⑥砂率宜為 38～45%；⑦拌合物泌水量宜小于 10L/m3；⑧混凝土配合比應通過計算和試配確定，對泵送混凝土還應進行泵送試驗；⑨混凝土配合比設計方法應按現「行的《普通混凝土配合比設計技術規程》執行；⑩混凝土的強度應符合國家現行的《混凝土強度檢驗評定標準》的有關規定。(5)配制大體積混凝土所用水泥的選擇及其質量應符合下列規定[12]:的水不宜大于270KJ/kg；(CA)量不應大于8%；3④所用水泥在拌的度不應大于 60℃。大體積混凝土所用料的選擇，定:①細料用中砂，其細度模數應大于 2.3，泥量不大于 3%，泥量超標時，應在攪拌前進行水洗，檢測合格后方可使用；②粗料宜選用粒徑5～31.5mm，級配良好，泥量不大于1%，非堿活性的粗料;非泵送工時粗料的粒徑可適增大；混凝土中摻用的外加劑及混合料應符合下列規定:;GB1596高爐礦渣粉》GB/T18046的規定；GB8076GB50119;;;與養護(l)(2.1數字為澆筑后次序)，不得隨意留工縫，并符合下列規定；600:理。a一分層連續澆注 b一推移式連續澆圖 2.1混凝土澆筑工藝對于工程量較大澆筑面積也大一次連續澆筑層厚度不大(一般不超過 3m)，且澆筑力不足時的混凝土工程，宜用推移式連續澆筑法。[13]:①清澆筑表面的浮漿軟弱混凝土層及松動的石子，并均勻的露出粗料；②在上層混凝土澆筑前，應用壓力水沖洗混凝土表面的污物，充分濕潤，但不得有積水；③對非泵送及低流動度混凝土，在澆筑上層混凝土時，應采取接漿措施。混凝土的拌制、運輸必須滿足連續澆筑施工以及盡量降低混凝土出罐溫度等方面的要求，并應符合下列規定:①當炎熱季節澆筑大體積混凝土時，混凝土攪拌場、站宜對砂、石骨料采取遮陽、降溫措施；②當采用自備攪拌站時，攪拌站應盡量靠近混凝土澆筑地點，以縮短水平運輸距離；③當采用泵送混凝土施工時，混凝土的運輸宜采用混凝土攪拌運輸車。混凝土攪拌運輸車的數量應滿足混凝土連續澆筑的要求。在混凝土澆筑過程中，應及時清除混凝土表面的泌水。在大體積混凝土澆筑過程中，由于混凝土表面泌水現象普遍存在，為保證混凝土的澆筑質量，要及時清除混凝土表面泌水。因為泵送混凝土的水灰比一般比較大，泌水現象也比較嚴重，不及時清除，將會降低結構的混凝土質量[14]。(l)，應及時溫措施的要求保溫列規定[15]:()不15。保溫層的除應層；③保溫過程中，應保混凝土表面的。混凝土澆筑46時在表面上出現，采取澆層。料、等為保溫料混凝土，在季節保溫。層的度應溫的要求。中。體表面保溫層計算方法溫、方、結構度及混凝土等因的。用下列近:混凝土澆筑體表面保溫層度ib0.5h(Tib

T)q K

2.2）T) b0 max b中 混凝土表面的保溫層度m；混凝土的熱數KJ/mh·℃）0第i層保溫料的熱數KJ/mh·℃）iT混凝土澆筑體表面溫度℃）bT混凝土達到最高溫度澆筑35的大平均溫度℃）qT 混凝土澆筑體的最高溫度℃）maxh混凝土結構的實際度m）時取T-T=15℃20℃，T-T=2℃25℃b q max bK傳熱數修正值，取 1.32.3，見表(2.1)bb種類KK布棉麻氈膠表 b種類KK布棉麻氈膠12由易透料組成，在混凝土面層上再鋪一層不透料2．02．3易透鋪易透風料1．61．9易透各鋪易透料1．31．5易透組成如油布帆1．31．5注：1、K1

值≤4m/s2K2

值為>4m/s保溫層相當于混凝土虛擬厚度的計算[16]()(2.3):n 1iiRS式中 R——保溫層總熱阻（m2·h℃/kJ）s

i

i

（2.3）δ——第i層保溫材料厚度（m）iλ——第i層保溫材料的導熱系數（kJ/m·h℃）iβ ——固體在空氣中的放熱系數（KJ/㎡h·℃），可按表（2.2）取值μ風速β風速βμ μ表 2.2固體在空氣中的放風速β風速βμ μ（m/s）光滑表面（m/s）光滑表面粗糙表面（m/s）光滑表面粗糙表面018.442221.03505.090.036096.60190.528.646031.32246.0103.1257110.86221.035.713438.59897.0115.9223124.74612.049.346452.94298.0128.4261138.29543.063.021267.49599.0140.5955151.55214.076.612482.132510.0152.5139164.9341混凝土表面向保溫介質放熱的總放熱系數(不考慮保溫層的熱容量)，可按式(2.4)計算: 1

（2.4）s Rs式中 ——總放熱系數（kJ/m2·h·℃）sR——保溫層總熱阻（m2·h℃/kJ）s③保溫層相當于混凝土的虛擬厚度，可按式(2.5)計算:0h'0s

（2.5）式中 h'——混凝土的虛擬厚度（m）——總放熱系數 kJ/m2·h·℃s——混凝土的導熱系數（KJ/mh·℃）0按保溫層相當于混凝土的虛擬厚度，進行大體積混凝土澆筑體溫度場及溫度應力計算，應驗證保溫層厚度是否滿足溫控指標的要求。大體積混凝土澆筑的其它規定(l)要求。在大體積混凝土養護過程中，不制不的降溫外應取保溫施，當時，可保溫材料考慮。在模必要的保溫施。±0.000下回填0.000上應及時加覆蓋，不宜長期暴露在風吹日曬的環境中。小結本章中要探討了大體積混凝土裂縫成因與控制方法，通過本章對有關內容的述，我們可出下結或觀點:(l)裂縫分微觀裂縫宏觀裂縫微觀裂縫又分:粘著裂縫水泥石裂縫集裂縫宏觀裂縫因分荷載裂縫變形裂縫裂縫堿骨反裂縫們構分布區域分貫穿裂縫深裂縫裂縫三類。大體積混凝土裂縫大小受下三方面因素影響:①混凝土土本身性能②結構設計方面的因素。③施工方面的因素大體積混凝土制定施工方案時應該注意的問題和具體施工措施制定時應該考慮的因素，提出了關于大體積混凝土施工的一些指導性意見。具體而言，大體積混凝土施工方案的制定應該包括以下幾個方面:①大體積混凝土的設計構造要求:包括規范一般要求和應力計算方法。②設計配合比及材料的選用方法。③大體積混凝土澆筑與養護具體措施:包括澆筑方法的選取、水平施工縫的留設、保溫方法、表層保溫層的計算等。④大體積混凝土冬季施工應該注意的問題:包括混凝土出機溫度與澆筑溫度的選擇、基礎與冷縫的預熱、原材料的加熱、混凝土運輸過程中的保溫、澆筑過程中如何減少熱量的損失以及保溫養護方案等。3 假定建筑工程中，大體積混凝土，在計算與分析中可做以下假定[17]:①混凝土收縮變形大；②配結構，配，制縫③溫與收縮的用導混凝土的要原因；④基性的；等措施。物學性能的合材料，力性能與材料的性能、等幾個關的性能[18]。各齡期及當量差計料，指表混凝土收縮的計算: t)0y y

e001t)MMM M1 2 3 11

(3.1)中y

(t——混凝土t時混凝土收縮引起的變形0——在標準試驗狀態下混凝土最終收縮的變形，取3.24104；y泥環境泥品1M細度（m2/kg）M膠比M3膠漿量（%）泥環境泥品1M細度（m2/kg）M膠比M3膠漿量（%）M4養護時間（天）M5濕度（%）M26低熱火灰水泥——1.253001.00.3.0.85201.011.11251.251.104001.130.41.0251.221.11301.181.05001.350.51.21301.4531.09401.11.06001.680.61.42351.7541.07501.00.78————402.151.04600.88—————452.5571700.77—————503.03100.96800.7789%）10%） 110054000100無10101—14—1800.93900.54MMMMM007610—14—1800.93900.54MMMMM00761012010330124013150146014370050851.3200.86201.01010076——300.89301.02015068——400.90401.0500——————025055——————————————————————EFS SEsEcN/mm2FsFcE FC Cmm2(3.3):E(t)E

et)

3.3）E

tN/mm20E28d3.2013.3123.32=0.09C25C30C35C40N/2）C25C30C35C40N/2）2.80×1043.0×1043.15×1043.25×104tβ）11.02tβ）11.021.031.04020%30%40%β）10.990.980.962伸值2抗裂能決于極限拉伸極限拉伸由瞬極限拉伸值(ε)ε)兩部組成:pcr n

p

pcr n

(3.4)

ε的值相等2

為安全起見則取p

pcr

pcr n

pcr混凝土的瞬時極限拉伸值ε與混凝土的齡期有關還與配筋有關考慮齡期和配筋的pcr影響后混凝土的瞬時極限拉伸值可按式計算:

tpcr(t)

5ft

)105d

（3.5）式中 ——齡期為t的混凝土瞬時極限拉伸值pcr(t)f ——混凝土的抗拉強度設計值（Mpa）t——結構配筋率（不加百分號如0.3%則d——鋼筋直徑（cm）體積混凝土的應力松弛系數

=0.3）在荷載作用鋼筋混凝土結構隨著時間的延長產生徐變徐變引起應力松弛及溫度應力松弛對防止混凝土開裂有益因此在計算混凝土溫度應力時應考慮應力松弛的影響。齡期越短應力作用時間越長徐變引起的松弛也越大;在計算溫度應力時徐變所導S(t)是松弛應力與彈性應力的比值[19]。3.43.5=2=2H(,t)=5H(,t)=10H(,t)=20H(,t)21511012012.250.4265.250.51010.250.55120.250.5922.50.3425.50.44310.50.49920.50.5492.750.3045.750.41010.750.47620.750.53430.27860.383110.457210.52140.22570.296120.392220.47350.19980.262140.306250.367100.187100.228180.251300.301200.186200.215200.238400.253300.186300.208300.214500.2520.1860.2000.2100.2513.5齡期影響的松弛系數t（d）369 12151821242730∞S（t）0.570.520.48 0.440.410.3860.3860.3520.3390.3270.283混凝土溫度的計算在大體積混凝土時為防止裂產生溫溫度的計算。混凝土的絕熱溫升計算所溫在混凝土有有的泥水全為混凝土溫度的[20]。在的混凝土的溫可按以步驟計算:1泥的化熱1t0QntQtt0

(3.6)Qt泥累積化(kJ/kg);tQ泥化總量(kJ/kg);0t混凝土齡期(d);n常數為便于計算將上式改寫為:t n Q Q Qt 0 0

(3.7)Q :0

Q 0 7/Q7

43/Q3

(3.8)Q:QkQ0Q(kJ/kg);

(3.9)k3.61k1k）2110.930.920.84010%20%30%40%k）10.960.950.930.82:k:k1

kk k 11 2

3.10）K2[35]:WQT) 1Cp

emt)

(3.11)T(tt();m3(kg/m3);0.921.0(kJ/(kg.);24002500(kg/m3);0.30.5(d1t(d)。:T =Tm(t)

+ζTh

(3.12)中 T t內部();m(t)T();fT最高();h降隨塊厚而異。結構厚狀態3.7。l h3.7狀態l h結構厚1.01.52.03.05.06.0+T 0.360.490.570.680.790.82估算結構面:Tb(t)

T q

4 h'(HH2

h')T(t)

(3.13)T t面();）Tt大氣環境();q結構厚(m)面散:H=h+h' 3.14）結構單面散虛厚(m);T t心外界氣之差()：(t

△T(t)=

T Tt)q

3.15）(3.13)結構虛厚h’:h'K

(3.16).2.33(W/m·K)。計算折減根據試驗資料為0.67;模板及保溫層傳(W/.K)。值按下計算: 1 11 q1

(3.17)δ模板及各種保溫材料厚度（m）；1模板及各種保溫材料（W/m·K）;1β空氣層傳23（W·K）q(l)澆筑體內外溫差按下計算:T(t)=T(t)-T(t) (3.18)m bT(t齡期為t時澆筑體內外溫差(℃);T(t齡期為t時澆筑體內最高溫度mT(t齡期為t時澆筑體內表層溫度b澆筑體綜合降溫差按下計算:T(t)1(t)T (t)T (t)]T(t)

(t)

（3.19）2 6 m bm dm y w.T(t齡期為t時澆筑體在降溫過程綜合降溫(℃);2T(t在齡期為t內澆筑體內最高溫度通過溫度場計算實測求得m(℃);T(tT (t澆筑體達到最高溫度Tmax時其塊體上、下表層溫度();bm dmT(t齡期為t時收縮當量溫度(℃);yT(t澆筑體預計穩定溫度或最終穩定溫度(計算齡期t時日平均溫度或當地w年平均溫度)(℃)。件自約束拉的自約束拉應力計算按下計算(t)z 2

ni

Tt)Et)Hi

(t,

(3.20)zz

(tt因澆注體里表溫差產生自約束拉應力累積值（Mpa）(tti澆注體里表溫差增量（℃）1iT(t)T(t)T(ij)l

（3.21）ji(d);E(t第i計算區段齡期為t時彈性模量(N/mm);iα線膨脹;H(τt)在齡期為T時產生約束應力延續至t時(天)松弛按表3.4值。在施工準備階段最大自約束應力也按下計算:zmax

Et)T2 lmax

H,t

(3.22)τ 最大自約束應力(MPa);zmax澆筑后能出現最大里表溫差(℃);lmaxE(t與最大里表溫差△不m3x相對應齡期t時彈性模量(N/mm);H,t約束應力延續至t時(天)松弛。約束拉外約束拉應力可按下式計算: (t)x式中

1

ni1

T (t)E2i

H(ti l

)Ri

(t)

(3.23)σ(t——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產生的拉應力(MPa);x△T(t——齡期為t時，在第i計算區段內，混凝土澆筑體綜合降溫差的增量(℃)，2i可按下式計算:

T (t)T(t)T(tk)2i 2 2

(3.24)μ——混凝土的泊松比，取 0.15;R(t)——齡期為t時，在第 i計算區段，外約束的約束系數，可按下式計算:iR(t)1i式中

1L)i2

(3.25)CxHE(t)CxHE(t)iL——混凝土澆筑體的長度(mm);H——混凝土澆筑體的厚度，該厚度為塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和(mm);C——外約束介質的水平變形剛度(N/mm3)，一般可按下表取值:x表 3.10不同外約束介質下 Cx

取值(10一N/mm3)外約束介質 軟粘土 砂質粘土 硬粘土 風化巖、低標號素混凝土

C10級以上配筋混凝土C 1～3 3～6 6～10 60～100 100～150x件混凝土抗拉強度可按下式計算[21]f (t)tk

f ettk

(3.27)式中f(t——混凝土齡期為 t時的抗拉強度標準值(N/mm2tkf——混凝土抗拉強度標準值(N/mm2);取值見表3.11tkγ——系數，應根據所用混凝土試驗確定，當無試驗數據時，可近似地取γ=0.3:控制溫度裂縫的條件 /Kz

(3.28) f /KX 式中K—防裂安全系數，取 K=1.15。

(3.29)入 ，取值見表 3.31 22號混凝土強度級2號混凝土強度級ftkC25C30C35C401.782.012.202.39本章小結應用到大體積混凝土開裂計算。模量、極限拉伸值和混凝土松弛系數的計算式。()表面溫度、混凝土內外溫差的計算式。③總了大體積混凝土溫度應力計算裂縫控制條件。4 1#1#31.5m×21m×l.5m長方，上承臺座一個八邊棱錐臺，承臺上Ф10640mm圓柱標-3.600m，頂標4.040m板雙層雙向Ф25@150筋網片頂面配制Ф20@200筋網片筋保護層35mm，強度等級采用C25。原材料選低水化熱水泥，匯源建材公司生產32.55～31.5mm于1%;砂子采中砂，含泥量不于3%;粉煤灰采石家莊市西柏坡電廠生產優質粉煤灰;外加劑采石家莊市匯豐特種建材限公司生產HF-53水泥量8%。、運輸及準備(l)量1700m3，必采臺強制等級C25;度:142cm;:10～12;灰:0.55。(2)采泵泵送槽上。:層，層，保層標，子一，砂石水泥量。澆筑(l)采泵，中不，采西向東層，度泵送方向，層度不500mm在上度標，制度，座每層8～9，層中必筋，修理、調整。中，面水，水采向較處，水隨人集中排出。因度較，相沉降量很，后沿筋網片容易出現裂，裂，中，，混面，子一，一，養護作。面產生裂，面板1纖維，纖維摻量5kg/m3，振搗抹壓密實。振搗振搗采6Ф500，，中，上，上。層，層度不長1.25;在振搗上一層，插入5cm左右，消除層之縫，在振搗上層，在層一20～30s，面水不，不出，面灰不，1.5，層混振搗完成之前，不得一層作。，，標，，子面，面裂。壓面后及覆蓋一層塑料布，最后再覆蓋二層草墊子。質量控制，保一，于原材料機等原材料保澆，一，白班和夜班人員充足，不允許一班連續作業。裂縫控制措施(l)Tc

(TWC)TcT()cW(kg)i

i i iC)i i

(4.1)C(kJ·/kg·k)iT初始i項目名稱W項目名稱W（kg）iCi（kJ/kg·k）容量W×C（kJ/k）i iTiT×W×Ci（kJ）5=3×4ii123=1×24水泥砂子石子計∑38553012357516023850.840.840.840.840.20323.4445.21037.46367225412020202015646889042074812601008047460Tc

474602541

18.8℃澆筑

T Tj

q

T)(AAc 1 2

An

(4.2)式中T運輸和澆筑時室外氣T=25℃q qA損失系數，其值如下:i123裝A=0.032;斜A=0.0321.5A=0.003×1.5×60=0.27。123T 18j

(25

18.8)0.334

20.87℃最大絕(C25)T mcQ

emt

385

334

/(0.97

2400

)

e0.38428

55.24

(4.3)n Cm中水泥，m=385kg/m3c cQ水泥28d水化，查表得，Q=334J/kgCC=0.97[J/kg]ρ密，取ρ=2400kg/m3mm=0.384t齡期t=28d中心計算Ti(t)

TTj

（4.4）式中T澆筑，取20.87℃jξ降系數，(t)

Tl(3)

20.87

55.240.68

5843℃ 4.2)n2T齡期n2T齡期內1.245857.755.552.245.240.637.334.532.331.22齡期（天）369121518212427301 T絕升5555.2455.2455.2455.2455.2455.2455.2455.2455.24最高.33T齡期表494947.3454036.434323029.5.442.55T8.8.78.27.25.24.23.32.52.31.795E0.1.171.551.852.072.252.382.485.552.611046660.0.200.280.410.510.60.690.780.860.94Y10-17T12.13.14.15.166.97.88.69.4Y8171311.4109.89.49.28.988.88.710-）.49S0.0.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.3210.8513 69912121515182124242727301分 ～618 21T1. 33.86.855.15 3.75 3.33.051.45t1 T）575353.35 51.448.642.638.535.65 33.25 31.15 30.35i55121t1 T）575353.35 51.448.642.638.535.65 33.25 31.15 30.35i551211/ch(L/2)0.0.480.410.370.350.340.320.310.31值 61130.0.097 0.1220.2110.154 0.111 0.0920.0820.038N/2）046120

14.5）/1/i i q[w/(m2.k)l(m)0.120mi[w/(m2·k)查得0.14i空氣=23[w/(m2·k)。q=1/[0.120/0.14+1/23]=1.11[w/(m2②虛式中虛拆減2/3

h'k

4.6）[2.33w/(m2·k)]h’=2/3x2.33/l.11=l.4m③式中H(m)h實際(m)H=3+21.4=5.8m④

Hhh'

4.7）T2()

T 4h'(Hq

h')[Tl(t)

THq

4.8）T ()2(t)T()Tq

=25℃T ()1(t)2(t)(6)內2(t)(6)內

-25]/5.8=49.44.2)l(t)Tm(t)

[T 1(t

T 2(t)2

（4.9）T =(58.3+49.4)/2=53.85(見4.2)

y(t)

m(3)0ebt)MM M1 2

（4.10）一齡干縮率(t)標準狀態下極限收縮值3.2410-;b=0.01M=1.25 水泥為礦渣水泥 M=M=M=11 2 3 9M=1.08 水灰比為0.42 M=0.92水泥漿=16%4 5M=0.93 基礎養護28天 M=0.77相對濕70%6 7M=1.44 L/F=46.5/47.25=0.988M=0.877 配筋率 EA/EA=0.04410M×M

aa bb1 2帶入數值=3.24×10-4（1-e-0.01×3）×1.123=0.10×10-4(3)=0.20×10-4

=0.28×10-4

=0.41×10-4(6)εy

=0.507×10-4

(9)=0.599×10-4

(12)=0.689×10-4(15)

(18)

(21)=0.776×10-4

=0.861×10-4

=0.940×10-4(24)收縮當量差

(27)

(30)T ε （4.11）TY(t)

一t齡收縮當量

Y(t)

Y(t)一淺膨脹系數1×10-(1)T Y(3)T =2.1

=3.1

=4.1

=5.1 T =6Y(6)

Y(9)

Y(12)

Y(15)

Y(18)T =6.9

=7.8

=8.6

=9.4Y(21)

Y(24)

Y(27)

Y(30)結構計算差，3T(i)

Tm(i

Tm(i3)

TY(i3)

TY(i

（4.12）（見4.2）

i區段結構計算差;（i）T i區段起始值;m（i）T

i區段終止值;m（i+3）T 漚段收縮當量差終止值;Y（i+3）T i區段收縮當量差起始值。Y（i）體積

E(t

E(1e0.09t)0

（4.13）E 一t齡彈性模量(N/nun，)（t）E28d(N/2)，E=2.8×104N/20 0E 2.8×04×0.237=0.66×104（3）E 1.17×104

1.55×104

1.84×104（6）

（9）

（12）E 2.074×04

2.246×04

2.37×104（15）

（18）

（21）E 2.477×04

2.55×104

2.6×104（24）地基約束系數 (3)

（27） (t)

（30）(C C )/h(C C )/hEx1x2(t)0.6/30.663104

（4.14）（4.15）(見4.2)各齡應力松弛系數查可得S =0.57 (3)

=0.52

=0.48 (9)

=0.44 (12)

=0.41S =0.386

=0.368

=0.352 S =0.339

=0.327(18)

(21)

(24)

(27)

(30) Ti E i

S1/ch(i

L/

4.164.2)i(N/2i(N/m);i;i;(mm);ch;1×10-(l℃)∑=0.046+0.097+0.122+0.211+0.154+0.111+0.092+0.082+0.038=0.953所以為:

4.17(4.2)max

1/1ni

i

4.18）泊比取0.15;安全:K=ft

αmax體積抗裂安全于1.15f抗強1.3tK=l.3/1.12=1.16>1.15 滿足要求經計算本工程礎必須采取措施降低外差從而減小防止裂縫。主要采用“降外保”法。“降”即施工前在-3.6004.040預埋冷卻水管通過循環水對進行降控制;“外保”既面進行保。“降”法用為高爐礎體外法設保措施而。冷卻水管水管在高爐本體-2.800至4.040設“S”設9排1層冷卻水管座及體共設5排4層冷卻水管(圖4.1水管材質采用φ50薄壁鋼管設φ2522#。進水布設在側頂面管頭露出500出水口設在側側面管頭露出500。在澆筑 24h后接通循環水對進行降在澆筑 3d后其降速要求控制在1.5℃/d當外差降至10℃以時可停止使用循環水降。同時循環水降過程流出來水用于面養護。圖 4.1冷卻水管圖監測在強過程要求a、外25℃以；b、撤除保層時面與氣差不25℃；如上述指標偏離時及時調整保材層來減小差。②測點及測溫a、根據結構具體情況測點在整個結構施工每個較集位三個點測孔圖(圖5.2)。測管用φ50鋼管制作外露 200mm；圖 4.2高爐礎測孔留示意圖b、測溫澆筑后2小時開始測前2天每2小時測一次2天后至第五天每4小時測一次第五至12面差25℃止溫要取。用通計:管用堵只許在放或取出計時打開計繩垂吊到管停留時不少于3min取出迅速查看。測人員兩個組每個組兩個人 24小時輪班。測記錄本掛在施工現場，以便現場管理人員隨時進行檢查。養護混凝土澆筑時應按規范每臺班、每 200m3作三組試塊，二組與基礎在同等條件下進行養護，一組標養。底板混凝土澆筑完畢后應均勻振實，用木抹子找平，終凝前再用木抹子二遍搓平，表面不允許出現10㎜的正負公差，一米范圍內表面高差小于 5㎜。表面整平后再覆蓋塑料薄膜和草袋子，以利于保濕和保溫，避免混凝土內外溫差過大，造成裂縫。混凝土內外溫差保持在 25℃以內，現場設專人看護，保濕保溫。序號表材料名稱4.3混凝土降溫養護及周轉材料表型號 單位數量主要用途1草袋平米1600養護2塑料布平米1000養護3鋼管Ф50 米900降溫4鋼Ф12 米9305鋼筋Ф25 米3206板3m 塊3007鋼管6m 根980、8鋼管23m 根1600、9板2400×1200 塊10010塑料管Ф50 米200養護保證及成品保護措施保證措施(l)工程技術組應每個分工程施工之前進行詳細的技術交底、量要求及施工工藝等，有必要時可進行示范技術交底。變動時必須通知施工技術人員，不得擅自變動。混凝土澆筑期間派專人作試塊，每 200m3作 3組試塊，標準養護、同等條件下養護和用一組。混凝土澆筑過程中鋼班與木工班派2保成品保護措施1.0N/2辦完隱蔽手續應即進行回填。安全文明施工措施(l)現場運轉所有機械設備均設漏電保護。所有機電設備均需按規定進行試運轉，正常后投入使用。(6)時必須安全帶。面一定要滿足澆筑振搗強度要求。現場材料、機具必須按要求堆放整齊，并不得淹土埋，做到工完料凈，材料及時回收，基坑及時回填。5 二5.1程概況包頭神華公寓工程位于內蒙古自治區包頭市昆區少先路27號，西起阿爾丁大街，東至市府東路，北臨廣場南路，南鄰少先路，占地面積7.2萬平方米，位于市中心繁華區。工程所在區域地震基本烈度為8度，基本風壓值為0.5KN/m2,基本雪壓值為0.25KN/㎡，冬季主導風向為北風，夏季最高溫度38.4℃，晝夜溫差大。該工程A標段為新建兩座商住兩用公寓樓，地下兩層做車庫、設備層和物業管理用房約1.4;1.64.87.8AB9.320.4232473.22.915.254.87.2消層面。806000m3攪拌機，產少量零星混凝土為主。原材料和外加劑的選用(K425)525硅酸鹽;強標號。受潮泥嚴禁使用。砂應符合《普混凝土用砂質量標準檢驗方法 JGJ5697》，石子應符合《普混凝土用碎石或碎卵石質量標準檢驗方法 JGJ5379》，送混凝土石子徑粒為 5—31.5㎜，含泥量不大于 1%。采用現場自來，質必須符合國家現行標準《混凝土拌合用標準》的規定。:;物;水;集料反應，提高混凝土結構的耐久性。配合比設計混凝土是種非均勻質材料，即使在原材料質量、合比產工基本相同的下，強度要公的計資料，對設計強度提高個值，外，要充分到混凝土的應耐久性。(l)砂、石含的定砂含的定:在要使用的砂堆上選5個點，每點各約 1公，拌和均勻后500作為含的定試;500試放入，開后放入中，溫度到 105度，在溫度至 105度時開風開關，至試重為止(約1個時);用電，則將試放入，在電上，不宜過大，并不使砂受熱均勻;出試，待試后用平其質量

;含的計算:含。s=[(500m )/m]100。干 干干②石含水率的測定:在石堆上選取5個點，各點約取2公斤，混合均勻后取1公斤作為含水率測定試樣;烘烤及計算方法同砂;③施工配合比的計算:砂的實際用量:Ms×(l+ω );石的實際用量:MG×(l＋ω);水的實際S G用量:Mw-(Ms×ω +MG×ω);其中，Ms、M、M分別為試驗室配比中砂、石水的用量;ω、ωS G G w S G分別為砂、石含水率。體積混凝土質量控制措施體積混凝土質量標準混凝土質量關系工程整體結構質量，從澆筑到養護全過程均由公司派駐現場的質檢員嚴格把關，質檢員直接向公司總工負責，不受項目約束。混凝土工程嚴格控制各階段的各項技術指標，進行層層把關，作業班組人員經過嚴格培訓，并且固定，現澆混凝土執行企業標準(高于國家標準)項目12向項目12向標高、直度 層全高表整2m、中置洞中置允國家標準 控標準5 3±10 ±8±30 ±20＋5 2 ＋5 5 325 154 35 515 10:(l)①選擇低水化熱的水泥品種，如礦渣硅酸鹽水泥。。④改善約束條件，消減溫應力。土表撒少量豆石經拍打后抹光。為了保證底板混凝土的整體性，在后澆帶連接處不出現薄弱點，后澆帶處采用兩層鋼網封堵，一層網片為細鉛絲網，另一層為鋼板網，利用鋼筋進行加固，即可保證混凝土之間的有效連接，還可視為模板使用。施工縫斷做成齒形，同時設置加強鋼筋和鋼板止水帶，確保該斷處的有效結合。根據混凝土溫應力和收縮應力的分析，必須嚴格控制各項溫指標在允范圍，才不使混凝土產生裂縫。控制措施包括:混凝土外溫不大于 25℃;降溫速不大于 1.5～2℃控制混凝土出罐和入模溫(按規范要求)。摻粉煤灰，替換部分水泥，減少水泥用量，降低水化熱;摻減水劑，減小水灰比，防止水泥干縮。混凝土拌制及運輸本工程設現場攪拌站，擬布置 4臺攪拌機，生產小量零星混凝土。大量混凝土采用公司基地的商品混凝土，公司基地商品混凝土質量穩定可靠。小量零星混凝土攪拌機一機二稱進行計量，現場混凝土與商品混凝土同一配合比，同一品種標水泥，同樣質量的砂石和外加劑。攪拌機使用應注意以下事項:(l)安裝:攪拌機要裝在固定的機座或底架上。(2)檢查:電源接通后，必須仔細檢查，經 2～3min空車試轉認為合格，方可使用。(3)保護:電動機裝設外殼或采用保護措施，防止水分和潮氣浸入損壞。混凝土配制注意事項混凝土試配時首先考慮使用 B種低堿活性集料以及優選低堿水泥(堿含當量0.6%以下)、摻加礦粉摻合料及低堿、無堿外加劑。在工程驗收時應將設計、施工、材料、監理各單所簽字的技術責任合同、預防混凝土堿集料反應的技術措施、混凝土所用各項材料的檢測報告和混凝土配合比、混凝土強度試驗報告及混凝土堿含量評估等一并作為驗收工程時的必備檔案，檢查無誤簽字留存。攪拌混凝土前，加水空轉數分鐘，將積水倒凈，使拌筒充分潤濕。攪拌第一盤時，考慮到筒壁上的砂漿損失，石子用量應按配合比規定減半。攪拌好的混凝土要做到基本卸盡，在全部落及進檢查，程檢查及的入度，及施工留，更的混凝土在的量。混凝土所用的水、料、加的規格、和量合要求凝土的強度評定應合要凝土要攪拌，一，好的和凝土拌合的坍度要合要:場料土到時，應規定的坍度及度。，必在前進攪拌，方入。凝工應采取備:混凝土、、混凝土、混凝土。(l)時間混凝土應的轉數，時攪拌，混凝土攪拌卸出到的時。凝土澆筑本工程積混凝土應要:(l)混凝土入度10℃為宜，且不得低5℃。(2)任何擅自清除板鋼筋冰雪雜清除冰雪注熱溶化的方法，應用小型空吹干凈。應連進，各工應緊湊協調和縮小，嚴格按，并且蓋，防止早受凍和形成冷。當天氣雪板塑覆蓋止冰雪板旦冰雪模板，必清除干凈。板木抹抹平板覆蓋臨鋪的腳手板上操作，嚴禁拉踏在剛的混凝土上。準備準卡串器刮尺備需準生故障修理器。在混凝土時，要水、電照不斷。該板鋼筋埋件洞細隱檢驗收，辦理好土建與水電等它專的會簽手。④提3提交申請申請由長認真準確填寫，目負責審核申請認真準長目室負責室，根據容做好試驗準備工作。⑤剪力墻安裝段軟拖能撞擊墻板鋼筋;頂板木板鋪操禁頂板鋼筋走操鋪拆，施工使用。⑥混凝土施工，開盤前半小時由項目技術負責人、工長對施工管理人員、班組長及作業人員在現場進行全面且要有針對性、可操作性技術交底。交底內容要包括主要施工方法、技術要點、過程控制、質量標準、注意事項以及成品保護等。⑦分層和振搗方式:底板混凝土澆筑量大，鋪開面大，為了在澆筑過程中沒有冷縫出現，通過時間計算，按 1:5～6的坡度斜向推進，推進層厚度 0.4～0.5m。為了避免泵管的振動影響底板鋼筋的位置，泵管需架設在支設的鋼管架上，不得直接放置在鋼筋骨架上。由于泵混凝土度大，混凝土坡鋪長，混凝土振搗由坡和坡時向坡中振搗，振搗層為 50～100，層間不成混凝土縫，成為。:免骨，混凝土面過厚混凝土度不和縫。大混凝土內度和度和混凝土抗度，以時的，對混凝土的護要的。混凝土澆筑，應及時進行護。混凝土面，護過程設人負責。保層在混凝土要度方可。時混凝土度度要小于 20。混凝土凝及時護，及架護，板澆護，護時間不得于。施工間混凝土護法，在混凝土內，澆筑凝，在板混凝土板面上層保，混凝土護且包層和。護時間混凝土不得于 14。且以:(l)1.2MPa表面上操作及板。板和保層在冷5方可，保混凝土不得于度，可對結的位保，以過冷。板混凝土澆筑，，層，要，。板混凝土澆筑時，層進行。混凝土大于 20時，板的混凝土面進行，冷，混凝土由于成縫及。ZX—50遇梁疊HZ—50無法時，可選HZ6X30;器勻排列順序規律地移漏每次移距離徑R1.5動的作直徑按 300考慮，則點間距不得大于 450。時振動時，不得接觸模板，且避免碰撞鋼筋、埋、埋管等。快拔離析或洞每宜短也宜變化觀察呈再顯著氣泡灰漿器每連續振動定時間，以混凝土面勻出現漿為準，移動時要成排次進行，前位置和排排之間有 1/3板寬度的搭接，以漏振。作和管理混凝土澆筑成品保護以標準:隨踩踏走搭跳如踩彎、位移或脫扣時及時調整、補好。振