1編制依據1.1施工組織織設計門急診樓及手術術科室樓改擴擴建一期工程程設術擴圖1.2國家、行行業及地方規規范、規程、標標準和圖集序號名稱編號備注1工程建設標準強強制制性條文（房房房屋建筑部部分分）2002版2建筑施工高處作作業業安全技術術規規范JGJ80-99113建筑施工扣件式式鋼鋼管腳手架架安安全技術規規范范JGJ/1300--200114鋼管腳手架扣件件GB1583115建筑施工安全檢檢查查標準JGJ59-99997建筑施工腳手架架使使用手冊中國建筑工業出出版版社第四版版8北京市建筑工程程施施工安全技技術術規程DBJ01-6622-2000229北京市施工安全全生生產管理條條例例2工程概況北京**醫院門門急診樓及手手術科室樓改改擴建一期工工程，建筑高高度48.300m，主樓A區和B區為8層，C區11層，D區3層，地下3層（含2設備夾層）。基基坑開挖深度度20.255m，開挖面積積約158488m2。由于本工程的結結構肥槽寬度度過小，再考考慮到護坡樁樁鋼梁的寬度度，所以結構的±0.0000以下的腳手手架搭設形式式為：東西兩兩側及部分東東北側肥槽較較寬處采用雙雙排落地式腳腳手架，其余余部位均為單單排落地式腳腳手架。腳手手架主要用于于施工外墻模模板工程及外外墻防水施工工。3施工部署本工程基坑肥槽槽內搭設落地式鋼管腳腳手架，地下下結構施工中中，主要用于于施工操作平平臺。腳手架架全部采用扣扣件式鋼管腳腳手架；腳手手架搭設由基基礎－20.1m（-19.11m）～首層±0..00，架子子隨著地下結結構外墻施工工向上搭設。3.1職責分工工管理層負責人：：職務姓名職責執行經理全面負責項目工程師技術質量安保部負責人安全保衛技術質量部負責責人人技術質量工程部負責人施工工長腳手架施工勞務層負責人腳手架班組負責責人：3.2勞動力組組織工種人數任務務架子工30負責架子搭設及及拆拆除班組長2負責指導架子搭搭設設及拆除專業工長1負責監督、檢查查及及架子驗收收測量放線工2負責腳手架垂直直度度控制4施工準備4.1技術準備備腳手架搭設前，由由架子工長依依據施工組織織設計、腳手手架方案以及及有關規范、規規程寫出技術術交底，由安安全員寫出安安全交底，并并組織專門會會議對操作工工人進行詳細細交底。技術術交底要有重重點，要有針針對性，要針針對班組和個個人的技能特特點，針對關關鍵部位提出出具體安全措措施和技術要要求。技術交交底要有符合合性和實用性性，既要符合合規范、標準準的規定，又又要符合施工工現場的實際際情況，便于于操作，便于于貫徹執行。交交底內容一定定要便于操作作者弄懂弄通通。對施工隊采取按按工種定人、定定崗、定質量量的三定措施施，針對工程的的實際情況進進行工前培訓訓。施工人員用工手手續齊全，備備齊特種工種種上崗操作證證及培訓證書書。4.2材料準備備物資部按照施工工進度計劃和和施工方案的的要求組織鋼鋼管、扣件、腳腳手板和安全全防護網等材材料進場。腳手架材料包括括鋼管、扣件件、腳手板、安安全網，具體體要求如下。1）鋼管要求：：鋼管：內徑48mm、壁厚3.5mmm的焊接鋼管管，腳手架鋼鋼管應采用現現行國家標準準《直縫電焊焊鋼管》（GB/T113793）或《低壓壓流體輸送用用焊接鋼管》（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準《低碳結構綱》（GB/T700）中Q235—A級鋼規定。2）扣件要求：：直角扣件、旋旋轉扣件、對對接扣件采用用可鍛鑄鐵制制作的扣件，其其材質應符合合現行國家標標準《鋼管腳腳手架扣件》（GB15831）的規定,外觀質量良好,螺栓不得滑絲。3）腳手板要求求：使用木腳腳手板。腳手手板采用厚度度50mm,,寬度200-250mmm的木腳手板板時，腳手板板的兩端應采采用直徑為44mm的鍍鋅鋅鐵絲各設兩兩道箍。嚴禁禁使用翹曲、開開裂、腐爛的的腳手板。4）安全防護網網：安全防護護網應購買局局內指定生產產單位的密孔孔安全網。嚴嚴禁使用損壞壞或腐朽的安安全網。密目目網的材質和和質量標準應應符合《建筑筑施工安全檢檢查標準》（GJG59—99）和（GB169909-19997），密目式式安全網國家家標準。5施工方法和技技術要求5.1技術要求求1）腳手架搭設設場地用C15混凝土做墊墊層，硬化地地面。2）立桿底部應應加設寬度≥200mmm、厚度≥50mm的墊木木。3）搭設之前，必必須對進場的的腳手架桿配配件進行嚴格格的檢查，禁禁止使用規格格和質量不合合格的桿配件件。4）腳手架旁邊邊設置排水措措施。5.2腳手架的的設計由基坑底部－220.1ｍ（-19.11m）處開始搭設操作腳手架。每兩步三跨（掃掃地桿上一排排，最外側立立桿算起）采采用可調節頂頂托加100×1100mm木方，分別別與結構外墻墻、護坡樁頂頂緊，以保證證腳手架的整整體穩定性。腳手架立桿距結結構外墻250mmm。腳手架立桿底端端之上2000mm處一律遍遍設縱、橫向向掃地桿，并并與立桿連接接牢固。腳手架搭設的具具體做法詳見見附圖一、附附圖二。5.3腳手架的的搭設施工流程放置立桿→縱向向掃地桿→橫向掃地桿→第一步大橫橫桿→第一步小橫橫桿→綁扎防護欄欄及擋腳板，并并掛密目安全全網作為防護護→連墻件→第二步大橫橫桿→第二步小橫橫桿。施工要求1）按腳手架設設計放線、鋪鋪墊板、設置置底座或標定定立桿位置。2）應按定位依依次豎起立桿桿，將立桿與與縱、橫向掃掃地桿連接固固定，然后裝裝設第1步大橫桿和和小橫桿，隨隨校正立桿垂垂直之后予以以固定，并按按此要求繼續續向上搭設。3）在設置第一一排連墻件之之前，腳手架架應設置必要要數量的斜撐撐，確保構架架穩定和架上上作業人員的的安全。4）剪力撐、斜斜桿等整體拉拉接桿件和連連墻件應隨搭搭升的架子一一起及時設置置。5）腳手架在頂頂層連墻點之之上的自由高高度不得大于于6000mmm。6）裝設撐拉桿桿件時，應注注意掌握撐拉拉的松緊程度度，避免引起起桿件和架體體的顯著變形形。7）在搭設中不不得隨意改變變腳手架設計計。確有實際際情況需要對對構架作調整整和改變時，應應提交或請示示項目工程師師解決。5.4連接件西側外腳手架連連接件穿墻螺栓桿、φφ48鋼管均與φ20鋼筋焊接牢固固。腳手板左右相鄰鄰立桿和上下下相鄰平桿的的接頭應相互互錯開并置于于不同的構架架框格內。搭接桿件接頭長長度應≥0.8ｍ；搭接部部分的結扎應應不少于2道，且結扎扎點間距應≯0.6ｍ。桿件的結扎處的的端頭伸出長長度不應小于于0.1ｍ。其余各邊腳手架架連接均采用用可調頂托加加100×1100mm木方與結構構外墻、護坡坡樁頂緊。5.5腳手板的的搭設腳手板應鋪平鋪鋪穩。應用44mm的鍍鋅鋅鐵絲與其下下支撐橫桿綁綁扎固定。腳手板采用對接接平鋪，在對對接處，與其其下兩側支承承橫桿的距離離控制在100－200mm之間。腳手板采用縱向向對鋪，其下下支承橫桿的的間距不得大大于1.0ｍ。6腳手架構造要要求6.1立桿立桿接頭采用對對接扣件連接接，接頭交錯錯布置，兩個個相鄰立柱接接頭不能出現現在同步同跨跨內，并在高高度方向錯開開的距離不小小于50cm，各接頭中中心距主節點點的距離不大大于60cm。如圖所示示：6.2大橫桿大橫桿置于小橫橫桿之下，在在立桿的外側側，用直角扣扣件與立桿扣扣緊；其長度度大于3跨。大橫桿采用對接接扣件連接，其其接頭交錯布布置，不在同同步、同跨內內。相鄰接頭頭水平面距離離不小于50cm，各接頭距距立柱的距離離不大于50cm，如圖所示示：6.3小橫桿每一立桿與大橫橫桿相交處（即即主節點），都都必須設置一一根小橫桿，并并采用直角扣扣件扣緊在大大橫桿上，該該桿軸線偏離離主節點的距距離不大于15cm。小橫桿間間距應與立桿桿柱距相同，且且根據作業層層腳手板搭設設的需要，可可在兩立柱之之間增設1-2根小橫桿，其其最大間距不不大于75cm。小橫桿伸出外排排大橫桿邊緣緣距離不小于于10cm；伸出里排排大橫桿距結結構外邊緣15cm。如圖所示示：6.4縱、橫向向掃地桿縱向掃地桿采用用直角扣件固固定在距底座座下皮200mm處的立柱上上，橫向掃地地桿則用直角角扣件固定在在緊靠縱向掃掃地桿下方的的立柱上，如如圖所示：6.5剪刀撐本腳手架采用剪剪刀撐與橫向向斜撐相結合合的方式，隨隨立柱、縱橫橫桿同步搭設設，用通長剪剪刀撐沿架高高連續布置。剪刀撐每5步44跨設置一道道，斜桿與地地面的夾角為為45°-56°。斜桿相交交點處于同一一直線上，并并沿架連續布布置。剪刀撐撐的一根斜桿桿扣在立桿上上，另一根斜斜桿扣在小橫橫桿伸出的端端頭上，兩端端分別用旋轉轉扣件固定，在在其中間增加加2至4個扣結點。所所在固定點距距主節點距離離不大于15cm。最下部的的斜桿與立桿桿的連接點距距地面的高度度控制在30cm內，如圖所所示：6.6腳手板腳手板采用松木木腳手板。在在作業層下部部架設一道水水平兜網，隨隨作業層上升升，同時作業業不超過兩層層。首層滿鋪鋪一層腳手板板，以上每隔隔六步滿鋪一一層腳手板，并并設置安全網網及防護欄桿桿。腳手板設置在三三根橫向水平平桿上，并在在兩端8cm處用直徑4mm的鍍鋅鐵絲絲箍繞2-3圈固定，當當腳手板長度度小于2m時，可采用用兩根小橫桿桿，并將板兩兩端與其可靠靠固定，以防防傾翻。腳手板應平鋪、滿滿鋪、鋪穩，接接縫處設兩根根小橫桿，各各桿距接縫的的距離均不大大于15cm。靠墻一側側的腳手板離離墻的距離不不應大于15cm。拐角處兩兩個方向的腳腳手板應重疊疊放置，避免免出現探頭及及空擋現象，如如圖所示：7．腳手架的拆拆除：7.1腳手架拆拆除時應劃分分作業區，豎豎立警戒標志志，地面設專專人指揮，嚴嚴禁非作業人人員入內。7.2拆除的高高處工作人員員必須戴安全全帽，系安全帶，扎裹裹腿，穿軟底底鞋。7.3腳手架拆拆除時應由遵循由上而下，先搭后拆拆、后搭先拆拆的原則。要要按一步一清清的原則依次次進行，嚴禁上上下同時進行行進行拆除作作業。7.4連墻件應應在位于其上上的全部可拆拆件都拆除之之后才能拆除除；拆立桿時時，應先抱住住立桿再拆最最后兩個扣，拆拆除大橫桿、斜斜撐時，應先先拆中間扣，，然然后托住中間間，再解端頭頭扣。7.5拆除過程程中，凡已松松開連接的桿桿要件應及時時拆除運走。避避免誤扶和誤誤靠已松脫連連接的桿件。7.6拆下的桿桿配件應以安安全的方式運運出和吊下，嚴嚴禁向下拋擲擲。7.7在拆除過過程中，應做做好配合、協協調動作，禁禁止單人進行行拆除較重桿桿件等危險性性的作業。8．腳手架的質質量標準與要要求8.1質量的檢檢查驗收規定定：構架符合規定和和設計要求，個個別部位的尺尺寸變化應在在允許的調整整范圍內之內內。節點的連接可靠靠。其中扣件件的擰緊程度度應控制在扭扭力距達到40－60N?ｍ鋼手架立桿的垂垂直偏差應≤1/300，且應同時時控制其最大大垂直偏差值值應不大于75ｍｍ。縱向鋼水平桿的的水平偏差應應≤1/250，且全架長長的水平偏差差值應不大于于50ｍｍ。8.2腳手架架的要求：1）操作工人必必須100%持證上崗。2）操作前班組組必須進行好好作業交底。3）班組在架子子支搭過程中中及整體完畢畢后必須嚴格格自控，專人人檢查。4）要求立桿、順順水、十字撐撐要拉線檢查查與調直。5）密目網必須須平整。6）架子管端部部必須整齊。8.3腳手架的的驗收及檢查查：班組自檢；項目目部安全、生生產、技術共共同驗收。腳手架搭設前；；3）每搭設完110m高度后；4）達到設計高高度后；遇有六級大風與與大雨后。在使用過程中，發發現有顯著的的變形、沉降降、拆除桿件件和拉結以及及安全隱患存存在的情況時時。9．安全措施：：9.1腳手架架在使用過程程中,要隨時檢檢查,防止超載載,嚴禁任意意拆除連接桿桿。9.2六級及六六級以上大風風,應停止搭設設與拆除作業業。9.3腳手架應應按國家標準準增設避雷措措施。9.4拆除腳手手架時應逐層層由上而下進進行,嚴禁上下下同時作業。9.5搭設、拆拆除過程要設設專人看守,,上下呼應應,配合操作作,嚴禁一切切非操作人員員入內。9.6嚴格控制制外腳手架的的使用荷載不不得超過3KN/m29.7腳手架在在使用過程中中應定期或不不定期進行下下列項目檢查查：1）桿件的設置置和連接，連連墻件、支撐撐的構造是否否符合要求；；2）地基是否積積水，底座是是否松動，立立桿是否懸空空；3）扣件螺栓是是否松動；4）安全防護措措施是否符合合要求；5）是否超載。落地式扣件鋼管管腳手架計算算書（單排）鋼管腳手架的計計算參照《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規范》（JJGJ1300-20011）。計算參數:單排腳手架，搭搭設高度200.0米，立立桿采用單立立管。立桿的縱距1..50米，立立桿的橫距00.30米，內內排架距離結結構0.300米，立桿的的步距1.880米。鋼管類型為488×3.5，連墻墻件采用2步3跨，豎向間間距3.600米，水平間間距4.500米。施工活荷載為22.0kN//m2，同時考慮慮2層施工。腳手板采用竹笆笆片，荷載為為0.15kkN/m2，按照鋪設設4層計算。欄桿采用竹笆片片，荷載為00.15kNN/m，安全全網荷載取00.00500kN/m22。腳手板下小橫桿桿在大橫桿上上面，且主結結點間增加一一根小橫桿。基本風壓0.445kN/mm2，高度變化化系數1.22500，體體型系數0..6000。地基承載力標準準值350kkN/m2，基礎底面面擴展面積00.250mm2，地基承載載力調整系數數1.00。一、小橫桿的計計算:小橫桿按照簡支支梁進行強度度和撓度計算算，小橫桿在在大橫桿的上上面。按照小橫桿上面面的腳手板和和活荷載作為為均布荷載計計算小橫桿的的最大彎矩和和變形。1.均布布荷載值計算算小橫桿的自重標標準值PP1=0.0338kN/mm腳手板的荷載標標準值PP2=0.1550×1.5000/2=0..113kNN/m活荷載標準值Q=2..000×1.5000/2=1..500kNN/m荷載的計算值q=1..2×0.0388+1.2××0.1133+1.4××1.5000=2.2881kN/mm小橫桿計算簡圖圖2.抗彎彎強度計算最大彎矩考慮為為簡支梁均布布荷載作用下下的彎矩計算公式如下::M=2..281×0.30002=0.026××106/50800.0=5..052N//mm2小橫桿的計算強強度小于2005.0N//mm2,滿足要求!3.撓度度計算最大撓度考慮為為簡支梁均布布荷載作用下下的撓度計算公式如下::荷載標準值q==00.0388++0.11133+1.55000=1..6651kNN//m簡支梁均布荷載載作作用下的最最大大撓度V=5..00×1.6511×300.004/(3844×2.06×105×1219000.0))==0.00077mm小橫桿的最大撓撓度度小于3000.0/11550與10mm,,滿足要求!二、大橫桿的計計算算:大橫桿按照三跨跨連連續梁進行行強強度和撓度度計計算，小橫橫桿桿在大橫桿桿的的上面。用小橫桿支座的的最最大反力計計算算值，在最最不不利荷載布布置置下計算大大橫橫桿的最大大彎彎矩和變形形。1.荷載值值計算小橫桿的自重標標準準值P1=0.0338×0.3000=0.00112kN腳手板的荷載標標準準值P2=0.1550×0.3000×1.5000/2=00..034kkNN活荷載標準值Q=2..0000×0.3000×1.5000/2=00..450kkNN荷載的計算值P=(11..2×0.0122+1.22××0.0344+1.44××0.4500)/2==00.3422kkN大橫桿計算簡圖圖2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為為大大橫桿自重重均均布荷載與與荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和均布荷載最大彎彎矩矩計算公式式如如下:集中荷載最大彎彎矩矩計算公式式如如下:M=0..008×(1.2×0.0388)×1.50002+0.1775×0.3422×=0.098××1106/50800.0=1199.3133NN/mm2大橫桿的計算強強度度小于2055.0N//mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為為大大橫桿自重重均均布荷載與與荷荷載的計算算值值最不利分分配配的撓度和和均布荷載最大撓撓度度計算公式式如如下:集中荷載最大撓撓度度計算公式式如如下:大橫桿自重均布布荷荷載引起的的最最大撓度V1=0.6777×0.0388×1500..004/(1000×2.0600×105×1219000.00000)=0..005mm集中荷載標準值值PP=(0..0012+00..034++00.4500))/2=00..248kkNN集中荷載標準值值最最不利分配配引引起的最大大撓撓度V1=1.1446×247.6635×1500..003/(1000×2.0600×105×1219000.00000)=0..338mm最大撓度和V=V1+V2=0.43344mm大橫桿的最大撓撓度度小于15000.0//1150與10mm,,滿足要求!三、扣件抗滑力力的的計算:縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳傳給給立桿的豎豎向向作用力設設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準準值值P1=0.0338×1.5000=0.00558kN腳手板的荷載標標準準值P2=0.1550×0.3000×1.5000/2=00..034kkNN活荷載標準值Q=2..0000×0.3000×1.5000/2=00..450kkNN荷載的計算值R=1..22×0.0588+1.22××0.0344+1.44××0.4500=0.77440kN單扣件抗滑承載載力力的設計計計算算滿足要求求!!當直角扣件的擰擰緊緊力矩達400--655NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kkNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kNN。四、腳手架荷載載標標準值:作用于腳手架的的荷荷載包括靜靜荷荷載、活荷荷載載和風荷載載。靜荷載標準值包包括括以下內容容：：(1)每米米立桿承受受的的結構自重重標標準值(kN/m))；本例為0..13600NNG1=00.1366××20.0000=2..7720kNN(2)腳手手板的自重重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳腳手手板，標準準值值為0.155NNG2=00.1500××4×1.5000×(0.3000+0.33000)=00..540kkNN(3)欄桿桿與擋腳手手板板自重標準準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹竹笆笆片腳手板板擋擋板，標準準值值為0.155NNG3=00.1500××1.5000×4/2=00.4500kkN(4)吊掛掛的安全設設施施荷載，包包括括安全網(kN/m2)；0.0055NNG4=00.0055××1.5000×20.0000=0..1150kNN經計算得到，靜靜荷荷載標準值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.3100kkN。活荷載為施工荷荷載載標準值產產生生的軸向力力總總和，內、外外外立桿按一一縱縱距內施工工荷荷載總和的的11/2取值。經計算得到，活活荷荷載標準值值NQ=2..000×2×1.5000×0.3000/2=00..900kkNN風荷載標準值應應按按照以下公公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷荷載載規范》(GB500009-220001)附錄錄表D.4的規定定采用：W0=0..450Uz——風荷載高度度變化系數數，按按照《建筑筑結結構荷載規規范范》(GB500009-220001)附錄錄表的規定定采采用：Uz=1..250Us——風荷載體型型系數：Us=0..600經計算得到，風風荷荷載標準值值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考慮風荷載時,,立立桿的軸向向壓壓力設計值值計計算公式N==1.22NNG+0..85×1.4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×4.3100+0.855×1.4×0.9000=6.2443kN不考慮風荷載時時,,立桿的軸向向壓力設計計值值計算公式式N==1.22NNG+1..4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×4.3100+1.4××0.9000=6.4332kN風荷載設計值產產生生的立桿段段彎彎矩MW計算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———風荷載標標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。經過計算得到風風荷荷載產生的的彎彎矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.5000×1.8000×五、立桿的穩定定性性計算:1.不考慮慮風荷載時時,,立桿的穩定定性計算其中N———立桿的軸心心壓力設計計值值，N=6..432kkNN；i——計計算算立桿的截截面面回轉半徑徑，i=1..58cm；；k——計計算算長度附加加系系數，取1..155；u——計計算算長度系數數，由由腳手架的的高高度確定，uuu=1.88000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.8000×1.8000=3.77442m；A——立立桿桿凈截面面面積積，A=4..8990cm2；W——立立桿桿凈截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由長細細比，為37742/1166=2377；；——軸心受受壓立桿的穩穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到到00.1311；；——鋼管立立桿受壓強度度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=64332/(00..13×489)==100..1153N//mmm2；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設計計值值，[f]==205..000N/mmmm2；不考慮風荷載時時，立立桿的穩定定性性計算<[f],,滿滿足要求!2.考慮風風荷載時,立桿的穩定定性計算其中N———立桿的軸心心壓力設計計值值，N=6..243kkNN；i——計計算算立桿的截截面面回轉半徑徑，i=1..58cm；；k——計計算算長度附加加系系數，取1..155；u——計計算算長度系數數，由由腳手架的的高高度確定，uuu=1.88000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.8000×1.8000=3.77442m；A——立立桿桿凈截面面面積積，A=4..8990cm2；W——立立桿桿凈截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由長細細比，為37742/1166=2377；；——軸心受受壓立桿的穩穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到到00.1311；；MW——計計算立桿段段由由風荷載設設計計值產生的的彎彎矩，MW；——鋼管立立桿受壓強度度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=62443/(00..13×489)++13700000/500880=12244.1066NN/mm2；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度設計計值值，[f]==205..000N/mmmm2；考慮風荷載時，立立桿的穩定性性計算<[f],滿滿足要求!六、最大搭設高高度度的計算:不考慮風荷載時時,,采用單立管管的敞開式式、全全封閉和半半封封閉的腳手手架架可搭設高高度度按照下式式計計算：其中NG22KK——構配件自重重標準值產產生生的軸向力力，NG2K=1.5900kN；NQ——活活荷載標準準值值，NQ=0..900kkNN；gk——每每米立桿承承受受的結構自自重重標準值，gggk=0..136kkNN/m；經計算得到，不不考考慮風荷載載時時，按照穩穩定定性計算的的搭搭設高度HHs=611..259米。腳手架搭設高度度Hs等于或大于于26米，按照照下式式調整且不不超超過50米：經計算得到，不不考考慮風荷載載時時，腳手架架搭搭設高度限限值值[H]=500..000米。考慮風荷載時,,采采用單立管管的的敞開式、全全全封閉和半半封封閉的腳手手架架可搭設高高度度按照下式式計計算：其中NG22KK——構配件自重重標準值產產生生的軸向力力，NG2K=1.5900kN；NQ——活活荷載標準準值值，NQ=0..900kkNN；gk——每每米立桿承承受受的結構自自重重標準值，gggk=0..136kkNN/m；Mwk———計算立桿段段由風荷載載標標準值產生生的的彎矩，Mwk；經計算得到，考考慮慮風荷載時時，按按照穩定性性計計算的搭設設高高度Hs=511..833米。腳手架搭設高度度Hs等于或大于于26米，按照照下式式調整且不不超超過50米：經計算得到，考考慮慮風荷載時時，腳腳手架搭設設高高度限值[[H]==49.22779米。七、立桿的地基基承承載力計算算::立桿基礎底面的的平平均壓力應應滿滿足下式的的要要求pp≤fg其中p————立桿基礎底底面的平均均壓壓力(kNN/m2)，p=NN/A；p=225.733N——上部結構傳傳至基礎頂頂面面的軸向力力設設計值(kkN)；N=66.43A——基礎底面面面積(m2)；A=00.25fg——地基承載力力設計值((kN/m22)；fg=3550.000地基承載力設計計值值應按下式式計計算ffg=kc×fgk其中kc———腳手架地基基承載力調調整整系數；kc=1..00fgk——地基承載力力標準值；；ffgk=3350.0000地基承載力的計計算算滿足要求求!!落地式扣件鋼管管腳腳手架計算算書書（雙排）鋼管腳手架的計計算算參照《建建筑筑施工扣件件式式鋼管腳手手架架安全技術術規規范》（JGGJ1300--20011）。計算參數:雙排腳手架，搭搭設設高度20..0米，立桿桿采用用單立管。立桿的縱距1..220米，立桿桿的橫橫距1.500米，內排架架距距離結構0..25米，立立桿的步步距1.800米。鋼管類型為488××3.5，連墻墻件采用2步3跨，豎向間間距3.600米，水平間間距距3.60米。施工活荷載為22..0kN//mm2，同時考慮慮2層施工。腳手板采用竹笆笆片片，荷載為為00.15kkNN/m2，按照鋪設設4層計算。欄桿采用竹笆片片，荷荷載為0.115kN//mm，安全網荷荷載取0.00050kkNN/m2。腳手板下大橫桿桿在在小橫桿上上面面，且主結結點點間增加一一根根大橫桿。基本風壓0.4455kN/mm22，高度變化化系數1.22500，體體型系數0..60000。地基承載力標準準值值350kNN/m2，基礎底面面擴展面積積00.2500mm2，地基承載載力調整系系數數1.00。一、大橫桿的計計算算:大橫桿按照三跨跨連連續梁進行行強強度和撓度度計計算，大橫橫桿桿在小橫桿桿的的上面。按照大橫桿上面面的的腳手板和和活活荷載作為為均均布荷載計計算算大橫桿的的最最大彎矩和和變變形。1.均布荷荷載值計算算大橫桿的自重標標準準值P1=0.0338kN//mm腳手板的荷載標標準準值P2=0.1550×1.5000/2=00..113kkNN/m活荷載標準值Q=2..0000×1.5000/2=11..500kkNN/m靜荷載的計算值值q1=1.2×0.0388+1.22××0.1133=0.11881kN//mm活荷載的計算值值q2=1.4×1.5000=2.11000kN//mm大橫桿計算荷載載組組合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中中最最大撓度)大橫桿計算荷載載組組合簡圖(支座最大彎彎矩)2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為為三三跨連續梁梁均均布荷載作作用用下的彎矩矩跨中最大彎矩計計算算公式如下下::跨中最大彎矩為為M1=(0.008×0.1811+0.1100×2.1000)×1.20002支座最大彎矩計計算算公式如下下::支座最大彎矩為為M2=-(0..10×0.1811+0.11117×2.1000)×1.20002我們選擇支座彎彎矩矩和跨中彎彎矩矩的最大值值進進行強度驗驗算算：=0.380××1106/50800.0=7744.7800NN/mm2大橫桿的計算強強度度小于2055.0N//mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為為三三跨連續梁梁均均布荷載作作用用下的撓度度計算公式如下::靜荷載標準值qq11=0.0338+0..1113=00..151kkNN/m活荷載標準值qq22=1.5000kN//mm三跨連續梁均布布荷荷載作用下下的的最大撓度度V=(00..677×0.1511+0.99990×1.5000)×1200..04/(1000×2.06×105×1219000.0))==1.31111mm大橫桿的最大撓撓度度小于12000.0//1150與10mm,,滿足要求!二、小橫桿的計計算算:小橫桿按照簡支支梁梁進行強度度和和撓度計算算，大大橫桿在小小橫橫桿的上面面。用大橫桿支座的的最最大反力計計算算值，在最最不不利荷載布布置置下計算小小橫橫桿的最大大彎彎矩和變形形。1.荷載值值計算大橫桿的自重標標準準值P1=0.0338×1.2000=0.00446kN腳手板的荷載標標準準值P2=0.1550×1.5000×1.2000/2=00..135kkNN活荷載標準值Q=2..0000×1.5000×1.2000/2=11..800kkNN荷載的計算值P=1..22×0.0466+1.22××0.1355+1.44××1.8000=2.77337kN小橫桿計算簡圖圖2.抗彎強強度計算最大彎矩考慮為為小小橫桿自重重均均布荷載與與荷荷載的計算算值值最不利分分配配的彎矩和和均布荷載最大彎彎矩矩計算公式式如如下:集中荷載最大彎彎矩矩計算公式式如如下:M=(11..2×0.0388)×1.50002/8+2..737×=1.039××1106/50800.0=22004.61155N/mmm22小橫桿的計算強強度度小于2055.0N//mmm2,滿足要求!3.撓度計計算最大撓度考慮為為小小橫桿自重重均均布荷載與與荷荷載的計算算值值最不利分分配配的撓度和和均布荷載最大撓撓度度計算公式式如如下:集中荷載最大撓撓度度計算公式式如如下:小橫桿自重均布布荷荷載引起的的最最大撓度V1=5.0×0.0388×1500..004/(3844×2.0600×105×1219000.00000)=0..110mm集中荷載標準值值PP=0.00446+0..1135+11..800==11.9811kkN集中荷載標準值值最最不利分配配引引起的最大大撓撓度V2=19811.0800××1500..0×1500..0×1500..0/(4488×2.06×105×1219000.0))==5.54477mm最大撓度和V=V1+V2=5.64488mm小橫桿的最大撓撓度度小于15000.0//1150與10mm,,滿足要求!三、扣件抗滑力力的的計算:縱向或橫向水平平桿桿與立桿連連接接時，扣件件的的抗滑承載載力力按照下式式計計算(規范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承載力設計計值值,取8.0kNN；R——縱向或橫向向水平桿傳傳給給立桿的豎豎向向作用力設設計計值；1.荷載值值計算橫桿的自重標準準值值P1=0.0338×1.5000=0.00558kN腳手板的荷載標標準準值P2=0.1550×1.5000×1.2000/2=00..135kkNN活荷載標準值Q=2..0000×1.5000×1.2000/2=11..800kkNN荷載的計算值R=1..22×0.0588+1.22××0.1355+1.44××1.8000=2.77551kN單扣件抗滑承載載力力的設計計計算算滿足要求求!!當直角扣件的擰擰緊緊力矩達400--655NN.m時,試驗表明:單扣件在122kN的荷載載下會滑動動,,其抗滑承載載力可取8..0kN；雙扣件在20kkNN的荷載下會會滑動,其抗滑承載載力可取122.0kNN。四、腳手架荷載載標標準值:作用于腳手架的的荷荷載包括靜靜荷荷載、活荷荷載載和風荷載載。靜荷載標準值包包括括以下內容容：：(1)每米米立桿承受受的的結構自重重標標準值(kN/m))；本例為0..11611NNG1=00.1166××20.0000=2..3322kNN(2)腳手手板的自重重標標準值(kN/m2)；本例采用用竹笆片腳腳手手板，標準準值值為0.155NNG2=00.1500××4×1.2000×(1.5000+0.22550)/22==0.63300kN(3)欄桿桿與擋腳手手板板自重標準準值值(kN/m))；本例采用用欄桿、竹竹笆笆片腳手板板擋擋板，標準準值值為0.155NNG3=00.1500××1.2000×4/2=00.3600kkN(4)吊掛掛的安全設設施施荷載，包包括括安全網(kN/m2)；0.0055NNG4=00.0055××1.2000×20.0000=0..1120kNN經計算得到，靜靜荷荷載標準值值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=33.4322kkN。活荷載為施工荷荷載載標準值產產生生的軸向力力總總和，內、外外外立桿按一一縱縱距內施工工荷荷載總和的的11/2取值。經計算得到，活活荷荷載標準值值NQ=2..000×2×1.2000×1.5000/2=33..600kkNN風荷載標準值應應按按照以下公公式式計算其中W0———基本風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷荷載載規范》(GB500009-220001)附錄錄表D.4的規定定采用：W0=0..450Uz——風荷載高度度變化系數數，按按照《建筑筑結結構荷載規規范范》(GB500009-220001)附錄錄表的規定定采采用：Uz=1..250Us——風荷載體型型系數：Us=0..600經計算得到，風風荷荷載標準值值WWk=0..7×0.4500×1.2500×0.6000=00..236kkNN/m2。考慮風荷載時,,立立桿的軸向向壓壓力設計值值計計算公式N==1.22NNG+0..85×1.4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×3.4322+0.855×1.4×3.6000=8.4002kN不考慮風荷載時時,,立桿的軸向向壓力設計計值值計算公式式N==1.22NNG+1..4NQ經過計算得到，底底部立桿的最最大軸向壓力力N=1.22×3.4322+1.4××3.6000=9.1558kN風荷載設計值產產生生的立桿段段彎彎矩MW計算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———風荷載標標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距距(m)；h——立桿的步距距(m)。經過計算得到風風荷荷載產生的的彎彎矩Mw=0.855×1.4×0.2366×1.2000×1.8000×五、立桿的穩定定性性計算:1.不考慮慮風荷載時時,,立桿的穩定定性計算其中N———立桿的軸心心壓力設計計值值，N=9..158kkNN；i——計計算算立桿的截截面面回轉半徑徑，i=1..58cm；；k——計計算算長度附加加系系數，取1..155；u——計計算算長度系數數，由由腳手架的的高高度確定，uuu=1.66000；l0——計計算長度((m),由公公式l0=kuuh確定，l0=1.1555×1.6000×1.8000=3.33226m；A——立立桿桿凈截面面面積積，A=4..8990cm2；W——立立桿桿凈截面模模量量(抵抗矩),WW=5.00880cm3；——由長細細比，為33326/1166=2111；；——軸心受受壓立桿的穩穩穩定系數,由長細比ll0/i的結果果查表得到到00.1644；；——鋼管立立桿受壓強度度度計算值((N/mm22)；經計算得得到=91558/(00..16×489)==114..2200N//mmm2；[f]——鋼鋼管立桿抗抗壓壓強度