第二章非混相驅替及注水開發指標概算第一節一維不穩定驅替第二節重力分異情況下的驅替第三節底水錐進第四節面積注水開發指標計算第五節剩余油飽和度及其可流動性第六節改善水驅效果的水動力學方法1第三節底水錐進在開發實踐中，底水錐進是一個嚴重的問題，它的出現將使產油量顯著下降。所以，控制或至少延緩底水錐進是十分重要的。2第三節底水錐進在有底水的油藏中，油藏開采以前，水位于下部，油位于上部。如果在含油部分鉆生產井采油，打開層段下面將形成半球狀的勢分布。由于垂向勢梯度的影響，油水接觸面就會發生變形，在沿井軸方向勢梯度達到最大，其接觸面變形也最大。因而，此時的接觸面形成喇叭狀，這種現象即為底水錐進。3第三節底水錐進水錐的形成機理及影響因素勢梯度不同，流體向井流動快慢不同，形成水錐形狀不同。錐體的上升速度取決于該點處勢梯度值的大小以及該處巖石的垂向滲透率kz錐體的上升高度取決于由水油密度差引起的重力與垂向壓力梯度的平衡4第三節底水錐進

油井的產量小于臨界產量，將形成某一穩定的錐狀體，其頂部不再向上擴展。

油井產量qo超過臨界產量qocrit時，油水的接觸面將不斷上升，水錐體變得不穩定，并一直上升竄入井底，隨之油井開始產水，含水不斷上升。穩定水錐不穩定水錐5第三節底水錐進開采底水油藏，必須考慮：無水采油期的臨界產量qocrit

Qo>qocrit時見水時間及fw隨時間的變化6第三節底水錐進一、臨界產量的計算

形成穩定水錐時，水錐體中的水是不流動的，則錐體表面以下當So=Sor時，pc=0，故水錐體內部po=pw=ph0rebhv水油t=0r7第三節底水錐進根據勢的定義流體不可壓縮8第三節底水錐進油水界面處的勢與r=re處油相中的勢相同——水錐體頂部油相中的勢記與生產井處油相中的勢之差，且為常數(恒壓差)定義無因次勢無因次高度令h0rebhv水油t=0r9第三節底水錐進繪制曲線，過(1,0)點作切線切點處為作圖法確定水錐體的臨界高度10第三節底水錐進若已知泄油區外邊緣的勢梯度及巖石徑向滲透率kr，則臨界產量：令徑向無因次長度，kv垂向滲透率無因次化11第三節底水錐進函數Ω(rDe,bD)值由Chierici等人繪成圖版,該圖版的使用范圍為:12第三節底水錐進函數Ω(rDe,bD)可用回歸公式表示：13第三節底水錐進用SI制單位表示為：qocrit—臨界產油量，m3/dho—地層中含油部分的高度，m；kr——油藏巖石在徑向上的滲透率，10-3μm2；kz——油藏巖石在垂向上的滲透率，10-3μm2；Bo——原油體積系數，m3/m3；re——油井泄油半徑，m14第三節底水錐進二、預測底水錐進時間在底水油藏開發初期，如果以臨界產量生產，產油量很低，以至于不會產生好的經濟效益，因此往往采用高于臨界產量生產，那么隨之而來的是水錐體不斷上升，最終竄入油井。此時，須估計水錐突破時間突破后含水率的變化

15第三節底水錐進定義無因次水錐高度HDv:無因次時間tD:

由數值計算和實驗資料，可得無因次突破時間和無因次水錐高度之間存在如下關系：時，水錐突破井底，可計算(tD)BT，由定義計算突破時間tBT1.水錐突破時間16第三節底水錐進2.突破后油井含水

以數值模擬為基礎，某一時刻含油部分厚度ho，含水部分hw，油井在整個厚度上(ho+hw)完井生產，水油比：

設地層均質，隨油井生產ho、hw變化，qw/qo也變化，特征含水率：17第三節底水錐進各類底水油藏條件下的模擬值突破后無因次含水與無因次時間的關系t/tBTfw/(fw)lim18第三節底水錐進回歸可以到：