第目錄1.緒論 11.1設計目的 11.2設計依據(jù) 11.3工程概況 11.3.1建筑資料 11.3.2基本氣象參數(shù) 11.3.3室內設計參數(shù) 21.3.4冷/熱源/電源 21.3.5圍護結構資料 21.4設計概述 22負荷計算 42.1冷負荷計算 42.1.1外墻和屋面逐時傳熱冷負荷 42.1.2外窗溫差傳熱冷負荷 42.1.3外窗太陽輻射冷負荷 52.1.4內圍護結構傳熱冷負荷 52.1.5人體冷負荷 62.1.6燈光冷負荷 62.1.7設備冷負荷 72.1.8散濕量與潛熱冷負荷 72.2熱負荷計算 82.2.1圍護結構基本耗熱量 82.2.2附加耗熱量 83方案比較 104確定送風狀態(tài)及送風量 144.1新風供給方式確定 144.2新風處理狀態(tài)確定 144.3冬季送風狀態(tài)及送風量 144.4夏季空氣處理方案 144.5風設計盤管選型計算 155空氣處理設備選擇 195.1風設計盤管選擇 195.1.1風設計盤管選型要求 195.1.2風設計盤管臺數(shù)確定 195.1.3風設計盤管型號選擇 195.2新風設計組選型 215.2.1設計組選型方法 215.2.2備注 225.3風管材料和形狀 226氣流組織 236.1散流器送風氣流流型 236.2散流器選擇與布置 236.3送風氣流組織計算 246.3.1散流器平送氣流組織設計 247風管水力計算 287.1風管水力計算 287.1.1水力計算方法確定 287.1.2送風系統(tǒng)水力計算 297.2計算依據(jù) 297.3計算公式 307.4防火閥及調節(jié)閥設計 338水管布置及水力計算 358.1水系統(tǒng)方案確定 358.2計算注意事項 358.3管路布置和管徑確定 358.4水管管徑確定 368.5冷凝水管設計 379保溫設計 389.1保溫材料設計 389.2保溫層厚度確定 389.2.1防止結露的保溫層厚度 389.2.2保溫層經(jīng)濟厚度 3810消聲減振設計 3910.1消聲設計 3910.2減振設計 39結論 39致謝 40參考文獻 41附錄 42附錄2-1 冷熱負荷計算書 42附錄8-1 新風管管水力計算表 62附錄7-1 空調風管水力計算 791.緒論1.1設計目的本畢業(yè)設計是石家莊市樺林大廈空調系統(tǒng)設計，設計內容包括：冷熱負荷的計算、氣流組織計算、設備的選型、水力計算、系統(tǒng)的布置，保溫的層設計、消聲計算等。1.2設計依據(jù)1）設計任務書2)《采暖通風與空調設計規(guī)范》（GB50019-2003）3)《暖通空調標準圖集》（T9）4）《公共建筑節(jié)能設計標準》GB50189-20051.3工程概況1.3.1建筑資料樺林大廈位于河北省石家莊市一寫字樓，該寫字樓共地上6層，層高均為3.6m，總的建筑面積為7212.8㎡,空調設計面積為6983.9㎡。1.3.2基本氣象參數(shù)1.3.3室內設計參數(shù)房間名稱溫度（℃）相對濕度新風量m/p.h噪聲標準dB（A）辦公類房間25603050商業(yè)區(qū)25602050大堂256010451.3.4冷/熱源/電源根據(jù)負荷計算設計制設計房，冷水供回水溫度為7℃/12℃。1.3.5圍護結構資料1.4概述隨著國民經(jīng)濟的快速發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，人們對生活環(huán)境舒適度的要求越來越高。空調系統(tǒng)及其相關設備已經(jīng)成為人們生活的一部分，建筑空調已是創(chuàng)造室內舒適環(huán)境、保證生產(chǎn)工藝、提高工作效率和發(fā)展生產(chǎn)力的重要保證。近年來，國內建筑房地產(chǎn)的蓬勃發(fā)展帶動了空調行業(yè)的迅猛發(fā)展。而人民生活水平的迅速提高，又大大提高了空調的普及率。空調能耗所占建筑能耗的比重也不斷提高，所以空調系統(tǒng)節(jié)能性在空調系統(tǒng)設計階段必須考慮。空調領域節(jié)能的途徑主要有以下幾點：1）精心設計暖通空調系統(tǒng)，使其在高效經(jīng)濟的狀況下運行；2）改善建筑圍護結構的保溫性能，減少冷熱損失；3）提高系統(tǒng)控制水平，調整室內熱濕環(huán)境參數(shù)，盡可能降低空調系統(tǒng)能耗；4）采用新型節(jié)能舒適健康的空調方式；5）推廣應用使用可再生能源或低品位能源的空調系統(tǒng)；6）開展冷熱回收利用的研究運用工作，實現(xiàn)能源的最大限度利用。針對本設計將采取以下節(jié)能措施節(jié)能：減少冷熱負荷、提高冷熱源效率、利用自然冷源、減少風設計電耗、改善氣流組織、改善控制。在選擇設備時，在滿足各個指標的情況下，應選擇功率相對較小的設備，以使電能消耗降低到最低狀態(tài)。采用最新版設計規(guī)范，增大新風量的指標，滿足空氣質量要求。

2負荷計算負荷計算包括夏季冷負荷計算和冬季圍護結構熱負荷計算，冷負荷是指為了維持室內設定的溫度，在某一時刻必須由空調系統(tǒng)從房間帶走的熱量，或者某一時刻需要向房間供應的冷量。圍護結構冷負荷計算有許多方法，目前國內多采用諧波反應法和冷負荷系數(shù)法。本設計選用諧波反應法計算。2.1冷負荷計算空調區(qū)的夏季冷負荷主要由通過圍護結構傳入的熱量；透過外窗進入的太陽輻射熱量；人體散熱量；照明散熱量；設備、器具、管道及其他內部熱源的散熱量；食品或物料的散熱量；滲透空氣帶入的熱量；伴隨各種散濕過程產(chǎn)生的潛熱量等構成。本設計主要根據(jù)以下幾方面進行計算統(tǒng)計。2.1.1外墻和屋面逐時傳熱冷負荷外墻或屋面?zhèn)鳠嵝纬傻挠嬎銜r刻冷負荷QT（W)，按下列公式計算： （2-1）式中F—外墻或屋面的計算面積，m2；τ—計算時刻，h；τ-ξ—溫度波的作用時刻，即溫度波作用于外墻或屋面外側的時刻，h；Δtτ-ξ—作用時刻下，通過外墻或屋面的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，℃。注：例如對于延遲時間為5小時的外墻,在確定16點房間的傳熱冷負荷時,應取計算時刻τ=16,時間延遲為ξ=5,作用時刻為τ-ξ=16-5=11。這是因為計算16點鐘外墻內表面由于溫度波動形成的房間冷負荷是5小時之前作用于外墻外表面溫度波動產(chǎn)生的結果。當外墻或屋頂?shù)乃p系數(shù)β<0.2時，可用日平均冷負荷Qpj代替各計算時刻的冷負荷Qτ： （2-2）式中Δtpj—負荷溫差的日平均值，℃。2.1.2外窗溫差傳熱冷負荷通過外窗溫差傳熱形成的計算時刻冷負荷Qτ按下式計算： （2-3）式中Δtτ—計算時刻下的負荷溫差，℃；K—傳熱系數(shù)；a—窗框修正系數(shù)。2.1.3外窗太陽輻射冷負荷透過外窗的太陽輻射形成的計算時刻冷負荷Qτ，應根據(jù)不同情況分別按下列各式計算：1）當外窗無任何遮陽設施時 （2-4）式中Xg—窗的構造修正系數(shù)；Jwτ—計算時刻下，透過無遮陽設施玻璃太陽輻射的冷負荷強度,W/㎡。2）當外窗只有內遮陽設施時 （2-5）式中Xz—內遮陽系數(shù)；Jnτ—計算時刻下，透過有內遮陽設施玻璃太陽輻射的冷負荷強度,W/㎡。3）當外窗只有外遮陽板時 （2-6）式中F1—窗口受到太陽照射時的直射面積，㎡；Jwτ—計算時刻下，透過無遮陽設施玻璃太陽散射輻射的冷負荷強度,W/㎡。4）當窗口既有內遮陽設施又有外遮陽板時 （2-7）式中Jnτ0—計算時刻下，透過有內遮陽設施窗玻璃太陽散射輻射的冷負荷強度，W/㎡。2.1.4內圍護結構傳熱冷負荷1)相鄰空間通風良好時當相鄰空間通風良好時，內墻或間層樓板由于溫差傳熱形成的冷負荷可按下式估算： （2-8）式中twp—夏季空氣調節(jié)室外計算日平均溫度，℃；2)相鄰空間有發(fā)熱量時通過空調房間內窗、隔墻、樓板或內門等內圍護結構的溫差傳熱負荷，按下式計算： （2-9）式中Q—穩(wěn)態(tài)冷負荷，W；tn—夏季空氣調節(jié)室內計算溫度，℃；Δtls—鄰室溫升，可根據(jù)鄰室散熱強度采用，℃。2.1.5人體冷負荷人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，按下式計算： （2-10）式中φ—群體系數(shù)；n—計算時刻空調房間內的總人數(shù)；q1—名成年男子小時顯熱散熱量，W；τ—計算時刻，h；τ—人員進入空調區(qū)的時刻，h；τ-τ—從人員進入空調區(qū)的時刻算起到計算時刻的持續(xù)時間，h；Xτ-τ—τ-τ時刻人體顯熱散熱的冷負荷系數(shù)。2.1.6燈光冷負荷照明設備散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，應根據(jù)燈具的種類和安裝情況分別按下列各式計算：白熾燈散熱形成的冷負荷 （2-11）鎮(zhèn)流器在空調區(qū)之外的熒光燈 （2-12）鎮(zhèn)流器裝在空調區(qū)之內的熒光燈 （2-13）暗裝在空調房間吊頂玻璃罩內的熒光燈 （2-14）式中N—照明設備的安裝功率，W；n0—考慮玻璃反射，頂棚內通風情況的系數(shù)，當熒光燈罩有小孔，利用自然通風散熱于頂棚內時，取為0.5-0.6，熒光燈罩無通風孔時，視頂棚內通風情況取為0.6-0.8；n1—同時使用系數(shù)，一般為0.5-0.8；τ—計算時刻，h；τ—開燈時刻，h；τ-τ—從開燈時刻算起到計算時刻的時間，h；Xτ-τ—τ-τ時刻燈具散熱的冷負荷系數(shù)。2.1.7設備冷負荷熱設備及熱表面散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，按下式計算： （2-15）式中τ—熱源投入使用的時刻，h；τ-τ—從熱源投入使用的時刻算起到計算時刻的持續(xù)時間，ｈ；Xτ-τ—τ-τ時間設備、器具散熱的冷負荷系數(shù)；qs—熱源的實際散熱量，W。1）電熱工藝設備散熱量 （2-16）2）電動設計和工藝設備均在空調房間內的散發(fā)量 （2-17）3）只有電動設計在空調房間內的散熱量 （2-18）4）只有工藝設備在空調房間內的散熱量 （2-19）式中N—設備的總安裝功率，W；η—電動設計的效率；n1—同時使用系數(shù)，一般可取0.5-1.0；n2—安裝系數(shù)，一般可取0.7-0.9；n3—負荷系數(shù)，即小時平均實耗功率與設計最大功率之比，一般可取0.4-0.5左右；n4—通風保溫系數(shù)。2.1.8散濕量與潛熱冷負荷人體散濕和潛熱冷負荷1）計算時刻人體散濕量按下式計算： （2-20）式中D—散濕量，kg/h；φ—群體系數(shù);nτ—計算時刻空調區(qū)的總人數(shù)；g—一名成年男子的小時散濕量，g/h。2）計算時刻人體散濕形成的潛熱冷負荷Qτ(W)，按下式計算： （2-21）式中q2—一名成年男子小時潛熱散熱量，W。冷負荷具體計算結果見附錄2-1。2.2熱負荷計算熱負荷的計算包括圍護結構基本耗熱量和附加耗熱量。2.2.1圍護結構基本耗熱量通過供暖房間某一面圍護結構的溫差傳熱量（圍護結構的基本耗熱量）Qj（W），按下式計算： （2-22）式中k—該圍護物的傳熱系數(shù)，W/(㎡·℃)；F—該面圍護物的散熱面積，㎡；tn—室內空氣計算溫度，℃；tw—供暖室外計算溫度，℃；a—溫差修正系數(shù)。1）外墻、屋頂?shù)臒針蛴嬎阃鈮Α⑽蓓數(shù)膫鳠嵯禂?shù)當考慮梁、樓板、柱等的熱橋影響時，采用外墻平均傳熱系數(shù)Km。按規(guī)定取各成分面積的加權平均值。2）地面?zhèn)鳠嵊嬎惝攪o物為貼土的非保溫地面時，其溫差傳熱量Qjd（W）用下式計算： （2-23）式中kpj.d—非保溫地面的平均傳熱系數(shù)，W/(㎡·℃)；Fd—房間地面總面積，㎡。2.2.2附加耗熱量附加耗熱量按基本耗熱量的百分數(shù)計算。考慮了各項附加后，某面圍護物的傳熱耗熱量Q1（W）： （2-24）式中Qj—該圍護物的基本耗熱量，W；βch—朝向修正；βf—風力修正；βlang—兩面外墻修正；βm—窗墻面積比過大修正；βfg—房高修正；βjian—間歇附加。熱負荷具體計算結果見附錄2-2。

3方案比較方案的比較是為了確定出既能滿足建筑空調設計要求又能節(jié)省投資的優(yōu)化方案，本設計將通過以下各表對全空氣系統(tǒng)和空氣—水系統(tǒng)進行比較以及對空氣—水系統(tǒng)的特點做簡單介紹。表3.1全空氣系統(tǒng)與空氣－水系統(tǒng)方案比較表比較項目全空氣系統(tǒng)空氣—水系統(tǒng)設備布置與設計房空調與制冷設備可以集中布置在設計房設計房面積較大層高較高有時可以布置在屋頂或安設在車間柱間平臺上只需要新風空調設計房、設計房面積小風設計盤管可以設在空調設計房內分散布置、敷設各種管線較麻煩風管系統(tǒng)空調送回風管系統(tǒng)復雜、布置困難支風管和風口較多時不易均衡調節(jié)風量放室內時不接送、回風管當和新風系統(tǒng)聯(lián)合使用時，新風管較小節(jié)能與經(jīng)濟性可以根據(jù)室外氣象參數(shù)的變化和室內負荷變化實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié)，充分利用室外新風減少與避免冷熱抵消，減少冷凍設計運行時間對熱濕負荷變化不一致或室內參數(shù)不同的多房間不經(jīng)濟部分房間停止工作不需空調時整個空調系統(tǒng)仍需運行不經(jīng)濟靈活性大、節(jié)能效果好，可根據(jù)各室負荷情況自我調節(jié)盤管冬夏兼用，內壁容易結垢，降低傳熱效率無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行使用壽命使用壽命長使用壽命較長安裝設備與風管的安裝工作量大周期長安裝投產(chǎn)較快，介于集中式空調系統(tǒng)與單元式空調器之間維護運行空調與制冷設備集中安設在設計房便于管理和維護布置分散維護管理不方便，水系統(tǒng)布置復雜、易漏水溫濕度控制可以嚴格地控制室內溫度和室內相對濕度對室內溫度要求嚴格時難于滿足空氣過濾與凈化可以采用初效、中效和高效過濾器，滿足室內空氣清潔度的不同要求，采用噴水室時水與空氣直接接觸易受污染，須常換水過濾性能差，室內清潔度要求較高時難于滿足消聲與隔振可以有效地采取消防和隔振措施必須采用低噪聲風設計才能保證室內要求風管互相串通空調房間之間有風管連通，使各房間互相污染，當發(fā)生火災時會通過風管迅速蔓延各空調房間之間不會互相污染表3.2風設計盤管+新風系統(tǒng)的特點表優(yōu)點布置靈活，可以和集中處理的新風系統(tǒng)聯(lián)合使用，也可以單獨使用各空調房間互不干擾，可以獨立地調節(jié)室溫，并可隨時根據(jù)需要開、停設計組,節(jié)省運行費用，靈活性大，節(jié)能效果好與集中式空調相比不需回風管道，節(jié)約建筑空間設計組部件多為裝配式、定型化、規(guī)格化程度高，便于用戶選擇和安裝只需新風空調設計房，設計房面積小使用季節(jié)長各房間之間不會互相污染缺點對設計組制作要求高，則維修工作量很大設計組剩余壓頭小室內氣流分布受限制分散布置敷設各中管線較麻煩，維修管理不方便無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié)水系統(tǒng)復雜，易漏水過濾性能差適用性適用于旅館、公寓、醫(yī)院、辦公樓等高層多層的建筑物中,需要增設空調的小面積多房間建筑室溫需要進行個別調節(jié)的場合表3.3風設計盤管的新風供給方式表供給方式示意圖特點適用范圍房間縫隙自然滲入無規(guī)律滲透風，室溫不均勻簡單、方便衛(wèi)生條件差初投資與運用費用低設計組承擔新風負荷，長時間在濕工況下工作人少，無正壓要求，清潔度要求不高的空調房間要求節(jié)省投資與運行費用的房間新風系統(tǒng)布置有困難或舊有建筑改造設計組背面墻洞引入新風新風口可調節(jié)，冬、夏季最小新風量；過渡季大新風量隨新風負荷變化，室內直接受影響初投資與運行費節(jié)省同上房高為6m以下的建筑物單設新風系統(tǒng)，獨立供給室內單設新風設計組，可隨室外氣象變化進行調節(jié)，保證室內濕度與新風量要求投資大占有空間多新風口盡量緊靠風設計盤管，為佳要求衛(wèi)生條件嚴格和舒適的房間，目前最常采用此方式單設新風系統(tǒng)供給風設計盤管單設新風設計組，可隨室外氣象變化進行調節(jié)，保證室內濕度與新風量要求投資大新風按至風設計盤管，與回風混合后進入室內，加大了風設計風量，增加噪聲要求衛(wèi)生條件嚴格的房間，目前較少采用此種方式本設計為寫字樓的空調系統(tǒng)設計，系統(tǒng)的選定應注意檔次和安全的要求，按負擔室內空調負荷所用的介質來分類可選擇四種系統(tǒng)：全空氣系統(tǒng)、空氣—水系統(tǒng)、全水系統(tǒng)、冷劑系統(tǒng)。全空氣系統(tǒng)分一次回風式系統(tǒng)和二次回風式系統(tǒng)，該系統(tǒng)是全部由處理過的空氣負擔室內空調冷負荷和濕負荷；空氣—水系統(tǒng)分為再熱系統(tǒng)和誘導器系統(tǒng)并用、全新風系統(tǒng)和風設計盤管設計組系統(tǒng)并用；全水系統(tǒng)即為風設計盤管設計組系統(tǒng)，全部由水負擔室內空調負荷，在注重室內空氣品質的現(xiàn)代化建筑內一般不單獨采用，而是與新風系統(tǒng)聯(lián)合運用；冷劑系統(tǒng)分單元式空調器系統(tǒng)、窗式空調器系統(tǒng)、分體式空調器系統(tǒng)，它是由制冷系統(tǒng)蒸發(fā)器直接放于室內消除室內的余熱和余濕。對于較大型公共建筑，建筑內部的空氣品質級別要求較高，全水系統(tǒng)和冷劑系統(tǒng)只能消除室內的余熱和余濕，不能起到改善室內空氣品質的作用，所以全水系統(tǒng)和冷劑系統(tǒng)在本次的建筑空調設計時不宜采用。綜上所述，擬采用風設計盤管加新風系統(tǒng)，風設計盤管的新風供給方式用單設新風系統(tǒng)統(tǒng)，獨立供給室內。

4確定送風狀態(tài)及送風量4.1新風供給方式確定本設計采用單獨的新風系統(tǒng)供給室內新風，把新風處理到室內的等焓線上，不承擔室內的負荷，這樣就提高了該系統(tǒng)的調節(jié)和運轉的靈活性。4.2新風處理狀態(tài)確定依據(jù)室內的in，線新風處理后的相對濕度和風設計溫升Δt即可定出新風處理后的設計器露點L及溫升后的K點。本設計風設計溫升取0，即L點和K點重合。過室內狀態(tài)點N點做熱濕比線ε線與送風溫度等溫線的交點，即為送風狀態(tài)點O點。因為風設計盤管系統(tǒng)屬于舒適性空調，不受送風溫差限制，故可采用較低的送風溫度，降低能耗。故房間的風量G=ΣQ/（iN-iO）連接K，O兩點到M點，使OM=KO·GW/GF，式中GW—新風量，m3/h；GF—風設計盤管風量，m3/h。故房間總風量G=GW+GF，而M即為風設計盤管的出風狀態(tài)點。圖4.1夏季空氣處理過程示意圖4.3冬季送風狀態(tài)及送風量冬季通過圍護結構的溫差傳熱往往是由內向外傳遞，只有室內熱源向室內散熱，因此冬季室內余熱往往比夏季少得多。而余濕量則冬夏季一般相同。這樣，冬季房間的熱濕比常小于夏季，也可能為負，所以空調送風溫度往往接近或高于室溫，由于送風時送風溫差可以比夏季小，故空調送風量一般是先確定夏季送風量，再冬季可采取與夏季相同的風量。全年采取固定送風量是比較方便的，若少于夏季，可以提高送風溫度但≯450C為宜，可以節(jié)約電能，尤其對較大的空調系統(tǒng)減少風量的經(jīng)濟意更為突出。4.4夏季空氣處理方案如上圖所示：過程為室外新風經(jīng)新風設計組處理到室內等焓線與相對濕度90%的交點L點，與室內風設計盤管的出口狀態(tài)點M混合，到達O點，最后沿熱濕比ε線到達N點。4.5風設計盤管選型計算以2001房間為例計算送風量、新風量，確定送風狀態(tài)點。新風不擔負室內負荷，送入室內新風的焓處理到與室內空氣等焓線。2001房間夏天室內計算參數(shù)取tN=25℃,φ=60%,iN=55.6kJ/kg，室內余熱Q=8011W，余濕量W=1740g/h，室內7人。1）計算房間內熱濕比ε=EQEQ\F(Q,W)==16574.5kj/kg2）室內狀態(tài)點N點做熱濕比線ε線與t=17℃（送風溫差為8℃）的交線，即為送風狀態(tài)點O點,查表得io=45.9kJ/kg。3）計算房間內總送風量4）要求的新風量Gw=20×30＝600m3/h因為600>2669×10％，滿足衛(wèi)生要求，所以新風取30m3/h。5）風設計盤管風量GF=G-Gw=2669-600=2069m3/h其余房間的送風量和送風狀態(tài)點及新風量見表4-1。參數(shù)夏季室內冷負荷(全熱)(W)夏季室內濕負荷(kg/h)夏季新風量(m^3)盤管風量送風露點溫度新風負荷（kw）送風焓值送風含濕量總送風量1001[商業(yè)用地]96693.0047.416059.1018856.2014.2054.0343.5010.4024915.301002[服務]7153.001.30453.601998.1315.904.0446.7011.702451.731003[大堂]5607.000.9914.401917.4215.900.1346.7011.701931.821004[商務中心]940.000.45155.9089.8814.301.3943.7010.50245.781005[消防中心]6604.000.96258.302073.1616.102.3046.9011.802331.462001[辦公室]8011.001.74604.202065.2415.805.3946.4011.502669.442002[辦公室]5569.001.53531.601235.6115.504.7445.9011.401767.212003[辦公室]7911.002.16750.301763.8515.506.6945.9011.402514.152004[辦公室]5569.001.53531.801235.1315.504.7445.9011.401766.932005[辦公室]6253.001.71595.601389.6815.505.3145.9011.401985.282006[辦公室]10645.002.24777.402789.9415.806.9346.5011.603567.342007[過道]13302.000.5058.405031.5116.400.5247.7012.005089.912008[辦公室7]3661.001.37477.80582.1615.004.2644.9011.001059.952009[辦公室]7402.001.53531.801955.6815.804.7446.5011.602487.482010[辦公室]9040.002.16750.302207.6615.706.6946.2011.502957.962011[辦公室10]6366.001.53531.601548.9115.704.7446.2011.502080.512012[辦公室]1673.000.46161.50368.0215.501.4445.9011.30529.522013[辦公室]3097.001.06369.70554.1715.203.3045.3011.10923.872014[辦公室]3097.001.06369.70554.1715.203.3045.3011.10923.876001[會議室1]14562.002.50870.804162.2816.007.7646.7011.705033.086002[會議室2]11221.002.17753.103059.9915.906.7246.6011.603813.096003[會議室3]17181.002.84987.904981.6416.008.8146.8011.705969.546004[會議室4]14710.002.47859.504240.6016.007.6646.8011.705100.106005[會議室5]19817.002.37825.106309.8216.207.3647.1011.807134.926006[會議室6]15146.002.04708.204683.3816.106.3247.0011.805391.586007[會議室7]19204.002.84988.105776.3816.108.8146.9011.806764.486008[會議室8]13441.002.45852.403754.3915.907.6046.7011.704606.796009[過道]6965.000.1416.502682.1116.500.1547.8012.102698.615空氣處理設備選擇5.1風設計盤管選擇5.1.1風設計盤管選型要求1)滿足風量、冷量與熱量的要求；2)考慮美觀、裝修的問題；3)明確所選用盤管的型號、規(guī)格、風口位置等；4)明確風設計電動設計軸承是否采用含油或不含油軸承；5)明確所選用的設計組的接水管左出或右出方向（與管道布置有關）；6)注意出水管的保溫措施；7)冬季通熱水，水溫一般不超過60℃。5.1.2風設計盤管臺數(shù)確定1)平均20～50平方米一臺風設計盤管；2)型號不要太多，以免采購和日后維修時麻煩。5.1.3風設計盤管型號選擇1)空氣處理方案及有關參數(shù)的查取風設計盤管的選型應根據(jù)風設計盤管所能提供的顯熱和全熱冷負荷能滿足房間所需顯熱和全熱負荷的原則選型。設計方案為：新風處理到室內空氣的焓值，而風設計盤管承擔室內人員、設備冷負荷和建筑物維護結構負荷。2)選擇風設計盤管根據(jù)第4章第5節(jié)的風設計盤管選型計算的結果，以103房間為例選擇風設計盤管，進回水溫度為7/12℃，進風參數(shù)DB/WB=25/18.6℃，GF=1103m3/h，QF=3469W。根據(jù)所需風量及中等風速選型原則，選擇SINKO公司的ECRN-800型盤管一臺，其但臺中檔風量為1251m3/h，取最小水量L=540kg/h，進水溫度為7℃時查得風設計盤管的冷量為4399W，滿足要求。故選ECRN-800的標準型風設計盤管一臺。房間風設計盤管型號,見表5.1，二--五層同參數(shù)夏季室內冷負荷(全熱)(W)盤管風量風盤型號臺數(shù)中檔風量中檔冷量中檔熱量1001[商業(yè)用地]96693.0018856.20MH3041417096987109821002[服務]7153.001998.13MH304117096987109821003[大堂]5607.001917.42MH304117096987109821004[商務中心]940.0089.88SCR-2001300185735601005[消防中心]6604.002073.16MH30411709698710982116997.002001[辦公室]8011.002065.24MH504130099877166352002[辦公室]5569.001235.61MH304117096987109822003[辦公室]7911.001763.85MH504130099877166352004[辦公室]5569.001235.13MH304117096987109822005[辦公室]6253.001389.68MH304117096987109822006[辦公室]10645.002789.94MH304217096987109822007[過道]13302.005031.51MH304217096987109822008[辦公室7]3661.00582.16SCR-6001850464477492009[辦公室]7402.001955.68MH304117096987109822010[辦公室]9040.002207.66MH504130099877166352011[辦公室10]6366.001548.91MH304117096987109822012[辦公室]1673.00368.02SCR-3001450263546702013[辦公室]3097.00554.17SCR-6001850464477492014[辦公室]3097.00554.17SCR-6001850464477496001[會議室1]14562.004162.28MH304217096987109826002[會議室2]11221.003059.99MH304217096987109826003[會議室3]17181.004981.64MH504+MH304217096987109826004[會議室4]14710.004240.60MH304217096987109826005[會議室5]19817.006309.82MH504230099877166356006[會議室6]15146.004683.38MH304217096987109826007[會議室7]19204.005776.38MH504230099877166356008[會議室8]13441.003754.39MH304217096987109826009[過道]6965.002682.11MH504130099877166355.2新風設計組選型先確定新風量的多少，再通過公式校核新風冷量。根據(jù)送風量的計算過程確定出一層新風量為6941m3/h，新風負荷為69.1kW。二-五層新風量7042m3/h新風負荷為62.8kW。一層新風量為6861m3/h，新風負荷為61.2kW一層選擇四排管HDK-06吊頂式新風設計一臺,二-五層選用HDK-03三排管吊頂式新風設計各兩臺。6氣流組織本設計中，房間的新風系統(tǒng)也需要分別控制，所以每層都根據(jù)需求來分別設置設新風設計組。氣流組織計算的目的在于選擇氣流分布的形式；選擇送風口的形式，數(shù)目和尺寸；使工作區(qū)的風速和溫差滿足設計要求。本設計屬于舒適性空調，對于工作區(qū)的流速采用“采暖通風和空氣調節(jié)設計規(guī)范”GBJ19-87中的規(guī)定：舒適性空調空氣調節(jié)室內冬季風速不應大于0.2m/s，夏季不應大于0.3m/s。此外，對送風口的出流速度值應考慮高速氣流通過風口所產(chǎn)生的噪聲，因此在要求較高的房間應取較低的送風速度，本設計由于房間的高度較低，故送風速度取3m/s。回風口的風速一般限制在2m/s以下.按照送分口在空調房間內所處的位置不同可分為：上（頂）部送風和下部送風兩大類。上部送風就是常規(guī)的上（頂）部混合系統(tǒng)（又稱混合式送風系統(tǒng)),是目前工程上用得最多的氣流分布方式。上部送風的常用方式有側向送風、孔板上送風、散流器上送風、噴口送風、條縫口上送風和旋流風口上送風等。下部送風有置換通風系統(tǒng)、地板送風系統(tǒng)和崗位/個人環(huán)境調節(jié)系統(tǒng)等。根據(jù)本設計建筑特點，選擇上部送風的散流器上送風方式。6.1散流器送風氣流流型散流器送風有平送和下送兩種典型的送風方式。6.2散流器選擇與布置散流器應根據(jù)《采暖通風國家標準圖集》和生產(chǎn)廠樣本選取。氣流流型為平送貼附射流，有盤式散流器、圓形直片式散流器、方形片式散流器和直片形送吸式散流器。設計頂棚密集布置散流器下送時，散流器形式應為流線型。根據(jù)空調房間的大小和室內所要求的參數(shù)，選擇散流器個數(shù)。一般按對稱位置或梅花形布置，梅花形布置時每個散流器送出氣流有互補性，氣流組織更為均勻。圓形或方形散流器相應送風面積的長寬比不宜大于1：1.5。散流器中心線和側墻的距離，一般不應小于1m。布置散流器時，散流器之間的間距及離墻的距離，一方面應使射流有足夠射程，另一方面又應使射流擴散效果好。布置時充分考慮建筑結構的特點，散流器平送方向不得有障礙物。每個圓形或方形散流器所服務的區(qū)域最好為正方形或接近正方形。如果散流器服務區(qū)的長寬比大于1.25時，宜選用矩形散流器。6.3送風氣流組織計算散流器送風氣流組織的計算主要是選用合適的散流器，使房間內風速滿足設計要求。根據(jù)P.J杰克曼對圓形多層錐面和盤式散流器實驗結果綜合的公式，散流器射流的速度衰減方程為： （6-1）式中x—自散流器中心為起點的射流水平距離，m；vx—在x處的最大風速，m/s；vs—散流器出口風速，m/s；x0—平送射流原點與散流器中心的距離，多層錐面散流器取0.07m；A—散流器的有效流通面積，m2；K—送風口常數(shù)，多層錐面散流器為1.4，盤式散流器為1.1。6.3.1散流器平送氣流組織設計散流器平送氣流組織設計步驟如下。1）按房間（或分區(qū)）的尺寸布置散流器，計算每個散流器的送風量。2）初選散流器，按表6.1選擇適當?shù)纳⒘髌黝i部風速v0，層高較低或要求噪聲低時，應選低風速；層高較高或噪聲控制要求不高時，可選用高風速；選定風速后，進一步選定散流器規(guī)格。表6.1送風頸部最大允許風速使用場合頸部最大風速/(m/s)播音室3-3.5醫(yī)院、旅館客房、接待室、居室、計算設計房4-5劇場、教室、音樂廳、圖書館、辦公室5-6商店、旅館、大劇院、飯店6-7.5選定散流器后可算出實際的頸部風速，散流器實際出口面積約為頸部面積的90%，所以： （6-2）3）按下式計算射程，即散流器中心到風速為vx=0.5m/s處的距離。由式（6-1）推得： （6-3）4）按式（6-4）計算工作區(qū)平均風速： （6-4）式中L—散流器服務區(qū)邊長，m；當兩個方向長度不等時，可取平均值；H—房間凈高，m；x—射程，m。式（6-4）是等溫射流的計算公式。當送冷風時，應增加20%，送熱風時減少20%。若vm滿足工作區(qū)風速要求，則認為設計合理；若vm不滿足工作區(qū)風速要求，則重新選擇布置散流器，重新計算。下面以2001房間為例，設計計算。2001房間房間面積為11.6m×6m，凈高為2.75m，送風量為2065m3/h。布置散流器根據(jù)房間面積及特點，布置兩個散流器，即每個散流器承擔6m×5.8m的送風任務。初選散流器本設計按v0=3m/s左右選取風口，選用喉徑為300mm×300mm地方形散流器，則頸部風速為：散流器實際出口面積約為頸部面積的90%，散流器出口風速vs=2.87/0.9=3.19m/s。查實用供熱空調設計手冊得出300mm×300mm的方形散流器在頸部風速為3.0m/s時，其射程為5.67m，相當于散流器承擔區(qū)域寬度一半3m的1.89倍。按式（6-4）計算室內平均速度如果送冷風，則室內平均風速為0.252m/s；送熱風時，平均風速0.168m/s。所選散流器符合要求。參數(shù)盤管風量送風口尺寸風口個數(shù)1001[商業(yè)用地]18856.20300*300281002[服務]1998.13360*36021003[大堂]1917.42300*30021004[商務中心]89.88150*15011005[消防中心]2073.16300*30022001[辦公室]2065.24300*30022002[辦公室]1235.61300*30022003[辦公室]1763.85360*36022004[辦公室]1235.13300*30022005[辦公室]1389.68300*30022006[辦公室]2789.94300*30042007[過道]5031.51360*36042008[辦公室7]582.16300*30012009[辦公室]1955.68360*36022010[辦公室]2207.66360*36022011[辦公室10]1548.91300*30022012[辦公室]368.02240*24012013[辦公室]554.17200*20022014[辦公室]554.17200*20026001[會議室1]4162.28360*36046002[會議室2]3059.99400*40026003[會議室3]4981.64300*30056004[會議室4]4240.60360*36046005[會議室5]6309.82400*40046006[會議室6]4683.38360*36046007[會議室7]5776.38400*40046008[會議室8]3754.39360*36056009[過道]2682.11360*36027風管水力計算7.1風管水力計算7.1.1水力計算方法確定風管水力計算的方法比較多，如假定流速法、壓損平均法、靜壓復得法等。對于低速送風系統(tǒng)，大多采用假定流速法和壓損平均法，而高速送風系統(tǒng)則采用靜壓復得法。假定流速法也稱比摩阻法。這種方法是以風管內空氣流速作為控制因素，先按技術經(jīng)濟要求選定風道的風速，再根據(jù)風管的風量確定風道的斷面尺寸和阻力。這是目前低速送風系統(tǒng)最常用的一種計算方法。此設計中的水力計算采用假定流速法。計算步驟如下：1）確定空調系統(tǒng)風管形式，合理布置風管，并繪制風道系統(tǒng)軸測圖，作為水力計算草圖；2）在計算草圖上進行管段編號，并標注管段的長度和風量。管段長度一般按兩管件中心線長度計算；3）選定系統(tǒng)最不利環(huán)路，一般指最遠或局部阻力最大的環(huán)路；4）選擇合理的空氣流速。風管內的空氣流速對空調系統(tǒng)的經(jīng)濟性有較大的影響。流速高，風管斷面小，材料消耗少，投資費用少，但是系統(tǒng)的阻力大，動力消耗增加，運行費用增大，而且系統(tǒng)的噪聲比較大。流速低，阻力小，動力消耗小，但是風管斷面大，材料和投資費用增加，風管占用的空間也比較大。所以必須通過全面的技術經(jīng)濟比較，選擇合理的空氣流速，使系統(tǒng)的造價和運行費用最經(jīng)濟。根據(jù)表8-1不同噪聲要求下風管推薦流速，可以選取風管內的空氣流速；表7.1風管風速選取表室內允許噪聲dB(A)主管風速/（m?s-1）支管風速/（m?s-1）新風口風速/（m?s-1）25-353-4≤2335-504-62-33.550-656-83-54-4.565-858-105-855）根據(jù)給定風量和選定流速，逐段計算管道尺寸面積，并使其符合風管統(tǒng)一規(guī)格（可從手冊中查到）。然后根據(jù)選定了的斷面尺寸和風量，計算出風道內的實際流速。矩形風道的尺寸可按下式計算： （7-1）式中a,b——分別為風管斷面凈寬和凈高，m;G——通過風管的風量，m3/h；v——流速，m/s。6）計算風道的沿程阻力。根據(jù)風道的斷面尺寸和實際流速，查設計手冊，得單位長度阻力損失，再乘上管段的長度，即得此管段的沿程阻力損失。7）計算各管段的局部阻力。查閱設計手冊，統(tǒng)計出各管段的局部阻力系數(shù)，根據(jù)下式計算局部阻力： （7-2）式中ξ——局部阻力系數(shù)；V——實際流速，m/s；ρ——氣流密度，Kg/m3。8）計算系統(tǒng)總阻力，為沿程阻力與局部阻力之和；9）檢查并聯(lián)管路的阻力平衡情況。7.1.2送風系統(tǒng)水力計算為保證各送、排風點達到預期的風量，必須進行阻力平衡計算。一般的空調系統(tǒng)要求并聯(lián)環(huán)路之間的不平衡率不超過15%。若超過上述規(guī)定，則應采取下面的方法使其阻力平衡。1）在風量不變的情況下，調整支管管徑。由于受風管經(jīng)濟流速范圍的影響，該辦法能在一定范圍內進行調整，若仍不滿足平衡要求，則應輔以閥門調節(jié)。2）在支管斷面尺寸不變的情況下，適當調整支管風量。風量的增加不是無條件的，受多種因素制約，因此該法也只能在一定范圍內進行調整。此外，應注意到調整支管管徑后，會引起干管風量、阻力發(fā)生變化，同時風設計的風量、風壓也會相應增加。3）閥門調節(jié)，通過改變閥門開度，調整管道阻力，理論上最為簡單可行；但實際運行時，應進行調試，但調試工作復雜，否則難以達到預期的流量分配。4）最不利環(huán)路間環(huán)路的平衡。7.2計算依據(jù)假定流速法是以風道內空氣流速作為控制指標，計算出風道的斷面尺寸和壓力損失，再按各環(huán)路間的壓損差值進行調整，以達到平衡。7.3計算公式1.（1）風管的尺寸，按下式計算：A=L/(3600*V)(3.1)式中：A風管的斷面面積㎡；L用h-d圖算得的房間送風量kg/h；V風管的風速m/s,干管一般取6m/s,支管取4m/s,支管的支管一般取3m/s;2.（2）根據(jù)風管的斷面面積選取合適的風管尺寸。風管沿程摩擦損失△Pm,按下式計算：△Pm=△pm*l(3.2)式中：△pm單位管長沿程摩擦力Pa/m;L風管長度m.3.單位管長沿程摩擦力按管徑與風速直接在《實用供熱空調設計手冊》中查取4.風管的壓力損失,按下式進行計算：△P=△Pm+△Pj(3.3)式中：△Pm風管沿程摩擦損失;△Pj風管局部壓力損失。5.風管的局部壓力損失，按下式進行計算：△Pj=(v^2)/2(3.4)式中：局部阻力系數(shù);V風管內局部壓力損失發(fā)生出的空氣流速m/s;空氣密度，kg/m^36.風管的局部阻力系數(shù)在《實用供熱空調設計手冊》中查取風管水力計算結果見表7.17.4防火閥及調節(jié)閥選取在必要的位置設置防火閥，一般情況下，在下列部位應設防火閥。1.風管穿防火分區(qū)的隔墻或樓板處。2.風管穿越通風空調設計房及重要的或火災危險性較大的房間隔墻或樓板處。3.垂直風管與每層水平風管交接處的水平管段上。4.廚房、浴室、廁所等房間的垂直排風管，若沒有防止回流的措施，則應在支管上設防火閥。5.穿越變形縫處風管的兩側。防火閥安裝時應有獨立的支、吊架，防止風管變形影響閥門關閉。本設計中，在送風系統(tǒng)出口設有防火閥，在各個分支管段設有風量調節(jié)的蝶閥，在新風系統(tǒng)進口處設有風量調節(jié)的蝶閥8水管布置及水力計算8.1水系統(tǒng)方案確定水管布置采用垂直異程、水平異程。8.2計算注意事項1）計算時比摩阻取值應滿足系統(tǒng)的水利平衡要求，并宜控制在△Pm=100～300Pa。2）各并聯(lián)環(huán)路的壓力損失差值要求在15％以內。3）當同程系統(tǒng)并聯(lián)環(huán)路的壓力損失計算差值大于15％時，可在回水管上增設平衡閥等調節(jié)性能好的閥門。8.3管路布置和管徑確定夏季所需冷水及冬季所需熱水均由室外管網(wǎng)提供，供回立管由各層管井進入各層的供水水管中，然后進入各用水設備。設備的冷凝水通過冷凝管就近排入衛(wèi)生間。壓力水管的水流速主要是經(jīng)濟和噪聲兩個因素。管內最大流速按《空調設計手冊》選用。低壓系統(tǒng)，不大于DN50的水管可用鍍鋅鋼管，大于DN50的水管用無縫鋼管，高壓系統(tǒng)全部用無縫鋼管。（1）放氣和泄水1）閉式系統(tǒng)冷水管均應有0.003的坡度，最小坡度不應小于0.002。當多管在一起敷設時，各管路坡向宜相同，以便采用共同支架。如因條件限制無坡度敷設，管內水流速不應小于0.25m/s；2）閉式系統(tǒng)在冷水管路的最高點（當無坡度敷設時，在水平管水流的終點）設排氣裝置（集氣罐或自動排氣閥）；3）設備的冷凝水就近排入衛(wèi)生間。（2）管路的伸縮與固定管道因溫度升高或降低而伸縮，進行補償。補償器盡可能利用管道的轉彎進行補償，不足時采用方形伸縮器、波形伸縮器等補償。水平管和立管有活動支架和固定支架且堅固耐用。（3）過濾器在水系統(tǒng)中的水泵、換熱器、孔板以及表冷器（冷熱盤管）、加熱器等入口上設過濾器，以防止系統(tǒng)中大顆粒雜物堵塞。一般常用Y型過濾器，其外形小，易于安裝。阻力系數(shù)根據(jù)產(chǎn)品來定。（4）閥門水管的閥門可采用閘閥、球型閥。對于支管路宜采用外形小、開關靈活的蝶閥。一般在下列地點設閥門：1）系統(tǒng)的總入口，總出口；2）各分支環(huán)路的入口和出口；（5）溫度計，壓力表，流量計一般在每個建筑物的入口和出口水管上設溫度計和壓力表。必要時，在分支環(huán)路和每個集中式系統(tǒng)設溫度計。8.4水管管徑確定水管管徑d由下式確定 （8-1）式中W—水流量/s；v—水流速m/s。一般水系統(tǒng)中管內水流速在1.0～2.5m/s之間，應根據(jù)推薦值取用。本設計考慮噪聲等級要求及經(jīng)濟流速的要求，采用1.0m/s。各房間冷凍水流量W可用下式確定 (8-2)式中Q—房間冷負荷，W；C—冷凍水的比熱，取C=4.19kJ/kg.℃；△T—進回水溫差，進水溫度為7℃，回水溫度為12℃，取△T=5℃；ρ—冷凍水的密度，取ρ=1.0×103kg/m3；由計算管徑d查表，鍍鋅鋼管，選用合適的標準管徑D，再由流量及標準管徑查表確定水管比摩阻并計算實際流速V，由實際流速V和冷凍水的密度ρ計算ρV2/2。管段損失＝沿程損失＋局部損失即：Pg＝Σ△Py+Σ△Pj水管具體水力計算結果見附錄8-1。8.5冷凝水管設計在空氣冷卻處理過程中，當空氣冷卻器的表面溫度等于或低于處理空氣的露點溫度時，空氣中的水氣便將在冷卻器表面冷凝。因此，諸如單元式空調設計、風設計盤管設計組、組合式空氣處理設計組、新風設計組等設備，都設置有冷凝水收集裝置和排水口。為了能及時、順利地將設備內的冷凝水排走，必須配置相應的冷凝水排水系統(tǒng)。設計冷凝水排水系統(tǒng)時，應注意下列事項：1）水平干管必須沿水流方向保持不小于2/1000的坡度；連接設備的水平支管，應保持不小于1/100的坡度。2）當冷凝水收集裝置位于空氣處理裝置的負壓區(qū)時，出水口處必須設置水封；水封的高度，應比冷凝盤處的負壓（相當于水柱高度）大50%。水封的出口，應與大氣相通；一般可通過排水漏斗與排水系統(tǒng)連接。3）由于冷凝水在管道內是依靠位差自流的，因此，極易腐蝕。管材宜優(yōu)先采用塑料管，如PVC、UPVC管或鋼襯塑管，避免采用金屬管道。4）設計冷凝水系統(tǒng)時，必須結合具體環(huán)境進行防結露驗算；若表面有結露可能時，應對冷凝水管進行絕熱處理。5）冷凝水立管的直徑，應與水平干管的直徑保持相同。6）冷凝水立管的頂部，應設置通向大氣的透氣管。7）設計冷凝水系統(tǒng)時，應充分考慮對系統(tǒng)定期進行沖洗的可能性。8）冷凝水管的管徑，應根據(jù)冷凝水量和敷設坡度通過計算確定。一般情況下，每1KW冷負荷，每1h約產(chǎn)生0.4kg左右冷凝水；在潛熱負荷較高的場合，每1KW冷負荷，每1h可能要產(chǎn)生0.8kg冷凝水。9）通常，可根據(jù)冷負荷（kW）按表8.1選擇確定冷凝水管的公稱直徑DN（mm）。 表8.1冷凝水管的管徑選擇表 冷負荷（kw）公稱直徑（mm）冷負荷（kw）公稱直徑（mm）冷負荷（kw）公稱直徑（mm）720101～176401056～15121007.1～17.625177～598501513～1246212517.7～10132599～105580>12462150根據(jù)以上冷凝水管選擇原則結合實際情況，本設計選擇UPVC塑料管，管徑參見圖紙。9保溫層選取9.1保溫材料選取在空調系統(tǒng)中，為提高冷、熱量的利用率，避免不必要的冷、熱損失，保證空調運行參數(shù)，應對空調風道進行保溫。此外，當空調風道送冷風時，其表面溫度可能低于或等于周圍空氣的露點溫度，使表面結露，加速傳熱，同時對風道造成一定腐蝕，基于此也應對風道進行保溫。保溫材料主要有軟木、超細玻璃棉、玻璃纖維保溫板、聚苯乙烯泡沫塑料、聚氨酯泡沫塑料、聚氯乙烯泡沫塑料、蛭石板及某些新型高分子材料等。保溫材料應盡可能采用保溫性能好、價格低廉、易于施工及耐用的材料。具體要求如下。1)熱導率小，價格低。空調工程中，常用的保溫材料熱導率λ=0.025~0.15W/（m.℃）.一般是選用熱導率與價格乘積較小的材料較為經(jīng)濟，當兩種材料的乘積相差不大時，則選用熱導率小的材料更經(jīng)濟。2)盡量采用密度小的多孔材料這類材料不但熱導熱率小，而且保溫后管道質量輕，便于施工，鳳管支架荷重也較小。3)保溫材料的吸水率低且耐水性能好如果保溫材料吸水率高，則材料易受潮，致使熱導率增大，保溫性能惡化；此外應保證致使由于某種原因吸收水分后，材料的設計械強度不會降低，不會出現(xiàn)松散和腐爛現(xiàn)象。4)抗水蒸氣滲透性能好如果材料有小孔，則應為封閉型。目前常用的材料中，硬質聚氨酯泡沫塑料就是抗水蒸氣滲透性能較好的材料。5)保溫后不易變形并具有一定的抗壓強度最好采用板狀或氈狀等成型材料；采用散狀材料時，應采用有效措施防止其由于壓縮等原因變形。6)保溫材料不宜采用有設計物和易燃物其目的是防止發(fā)生蟲蛀、腐蝕、生菌及火災。根據(jù)上述要求，在本設計中決定選取硬質聚氯乙烯泡沫塑料，W/(m·℃)，其適用溫度為-35-80℃。9.2保溫層厚度確定對于一般無特殊要求的設備或管道，其保溫厚度是取防止結露的最小厚度和保溫層的經(jīng)濟厚度兩者中的較大值。9.2.1防止結露的保溫層厚度防止結露是指要求絕大多時間內不結露。在某些特殊條件下，如輸送冷空氣的鳳管在高溫、高濕環(huán)境下，只要保證風管外表面不結露是不易做到的，也是不必要的。矩形風管、設備以及D＞400mm的圓形管道，按平壁傳熱計算保溫厚度。其最小保溫厚度按下式確定：(9-1)式中—防止管道外表面結露的保溫層最小厚度，m；—保溫層外的空氣溫度，℃；需要保溫的管道或設備在室外時，取當?shù)厥彝庾顭嵩缕骄鶞囟龋弧軆攘黧w溫度，℃；—保溫層外的空氣露點溫度，℃；保溫管道在室外時，由和室外最熱月月平均相對濕度確定；—保溫材料的熱導率，W/（m.℃）；—保溫層外表面的傳熱系數(shù)，W/（m.℃）；室內一般為5~10，可取8；室外管道的值，應考慮當?shù)厥彝怙L速的影響。用公式求出保溫層厚度后，一般采用比計算結果稍大的整數(shù)作為實際的保溫層厚20mm、25mm、30mm、40mm、50mm、60mm、70mm、80mm、90mm,、100mm等。保溫層外表面的傳熱系數(shù)取8W/（m.℃），保溫層外的空氣溫度為29.9℃，根據(jù)焓濕圖可知管內流體溫度=22.3℃，保溫層外的空氣露點溫度=17.2℃。由于保溫層外的露點溫度低于管內流體溫度，所以不可能出現(xiàn)結露的可能性，應考慮保溫層的經(jīng)濟厚度。9.2.2保溫層經(jīng)濟厚度在保溫層的壽命期限內有一項“年總費用”，它是年折舊費和冷、熱損失費之和。保溫材料的年折舊費隨保溫層厚度的增加而增加，其冷、熱損失費隨保溫層厚度的增加而減少。于是“年總費用”有一個最小值，即為保溫層的經(jīng)濟厚度。本設計準備選取離心玻璃棉作為保溫層，其參數(shù)如下：密度為10-90Kg/m3,熱導率為0.035-0.05W/(m?K)，適用溫度為小于400℃。其特點為耐酸，抗腐，不爛，不蛀，吸水率小，價廉，壽命長，施工方便。根據(jù)《中央空調常用數(shù)據(jù)速查手冊》，可根據(jù)一年供冷時間，來確定經(jīng)濟保冷厚度，在本設計中，取離心玻璃棉的厚度為40mm。10.1消聲設計由于風管主管道的設計風速＜8m/s，故在新風設計組的出口裝設消聲器，作用是對風設計產(chǎn)生的噪音進行有效的衰減。管道系統(tǒng)消聲設計的步驟：（1）根據(jù)噪聲聲源的頻譜、管道系統(tǒng)的噪聲衰減量和實際的室內容許噪聲標準，確定消聲器所需的消聲量。要特別注意，噪聲源的聲功率級，噪聲自然衰減量，室內容許噪聲均應分別按各倍頻程確定。（2）根據(jù)給定的管道空氣流量，選擇適當?shù)牧魉購亩_定消聲的有效流通截面積。選擇流速時應注意兼顧消聲器的消聲性能，空氣動力性能以及氣流再生噪聲。一般的說，通過室式消聲器的風速不宜大于5m/s；通過消聲彎頭的風速不宜大于8m/s；通過其他類型的消聲器風速不宜大于10m/s。10.2減振設計新風設計組風設計盤管及裝設管道中間的通風設計的吊裝，吊腳架上采用彈簧減震裝置，設計組與風管的連接處采用帆布或柔性短管。在設計和選用隔振器時，應注意的問題：(1)當設備轉速n>1500r/min時,宜選用橡膠、軟木等彈性材料墊塊或橡膠隔振器;設備轉速≤1500r/min時,宜選用彈性隔振器。(2)隔振器承受的荷載比應超過允許工作荷載。(3)選擇彈簧隔振器時,設備的旋轉頻率f與彈簧隔振器垂直方向的自振頻率之比應大于或等于2.0.當其共振振幅較大時,宜與阻尼比大的材料聯(lián)合使用。(4)使用隔振器時,設備重心不宜太高,否則容易發(fā)生搖晃.當設備重心偏高時,或設備重心偏離幾何中心較大且不易調整時,或隔振要求嚴格時,宜加大隔振臺座的重量及尺寸,使體系重心下降,確定設計器運轉平穩(wěn)。(5)支承點數(shù)目不應少于4個,設計器較重或尺寸較大時,可用6～8個。(6)為了減少設備的振動通過管道的傳遞量,通風設計和水泵的進出口宜功過隔振軟管與管道連接。(7)在自行設計隔振器時,為了保證穩(wěn)定,對彈簧隔振器,彈簧應做得短胖些。一般地說,對于壓縮性荷載,彈簧的自由高度不應大于直徑的兩倍橡膠、軟木類的隔振墊,其靜態(tài)壓縮量X不能過大，一般在10mm以內,這些材料的厚度也不宜過大，一般在幾十毫米以內。本設計中新風設計組及風設計盤管吊裝架上采用彈簧減震裝置，在新風設計組、風設計盤管與風管連接處用柔性風管或帆布。結論本設計為石家莊市樺林大廈寫字樓空調系統(tǒng)設計，本次設計主要內容有：冬夏季冷熱、濕負荷的計算，空氣處理方案的確定，系統(tǒng)制冷量的計算，風設計盤管及新風設計組的選取，氣流組織形式的確定，同時也對保溫層的厚度進行了計算和消聲方面的考慮。在系統(tǒng)選取和方案比選方面作了大量的工作，比如，空氣處理系統(tǒng)的比選，承擔室內負荷介質的選擇，送風方式的選擇，送風口的選擇，風設計系統(tǒng)的選擇，消聲設備的選則。并進行了空調設計組實際制冷量的較核，風口速度和射程的較核，送風系統(tǒng)不平衡率的較核，消聲的校核。在圖紙設計方面，進行了風管系統(tǒng)的布置，水管系統(tǒng)的布置，設計房布置，并給出水管系統(tǒng)圖。通過此次工程的設計工作，對空調工程進一步了解對于寫字樓辦公室空調工藝的設計，綜合考慮經(jīng)濟、舒適、美觀等其他因素選用風設計盤管加新風系統(tǒng)比選用全空氣系統(tǒng)好。在水管系統(tǒng)的布置中，選用同程式比異程式更容易水力平衡，但增長了管道長度，增加了初投資，所以在初始投資小的空調設計中宜選用異程式。用軟件計算水系統(tǒng)水力計算中有控制比摩阻法和控制流速法兩種方法，單一的使用一種方法并不能很準確計算出合適的管徑，在計算的時候可以先用一種方法設計計算然后通過另一種方法校核計算便能較快的計算出合適的管徑。

致謝經(jīng)過三個多月的不懈努力，終于完成了本次畢業(yè)設計。在本次畢業(yè)設計的整個過程中得到了許許多多的支持和鼓勵，我現(xiàn)在對一項工程的完成過程有了一定的理解。在此特別感謝王老師在設計過程中給予我的細心和耐心的指導。王老師治學嚴謹，對學生要求嚴格，作為學生，這些讓我受益匪淺。同時王老師的實際工程經(jīng)驗十分豐富，能夠由王老師來指導我的畢業(yè)設計，對于以后的學習和工作將會有很大的幫助。王老師教務繁忙，但他仍然抽出很多時間來為我們解答疑惑，他每周都抽出自己很多寶貴的時間為我們解答問題，而且每次都是準時的，為我們做出了很好的榜樣。在此，我特別向王老師表達我深深的敬意和謝意，以及對周老師由衷的祝福。借此設計會，我還要感謝本專業(yè)的所有老師，感謝他們在大學四年時間里給我們的悉心教導和幫助以及在生活中對我們的關懷。感謝我們同組的每一位同學，感謝他們在畢業(yè)設計過程中給我的幫助和關心。此設計是我在大學里完成的最后一份作業(yè)，覺得不同尋常。因為這是結束，所以又意味著開始。只不過結束很倉促，而開始又緩緩未來。于是我期待著，企盼著，我必須把這次設計完成好，以證明自己有能力出去面對社會，能在社會中有所作為。由于未從事過實際工程設計，有很多參數(shù)資料都來源于參考書籍，再加上沒有實際工作經(jīng)驗，所以疏漏錯誤百出，還請各位前輩師長指出原諒，學生感激不盡！最后，再次感謝老師們的悉心指導和同學們的熱情幫助。

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