電梯井道腳手架方案電梯井道腳手架方案電梯井道腳手架方案V:1.0精細整理，僅供參考電梯井道腳手架方案日期：20xx年X月電梯井道腳手架方案概況及說明本工程為五棟樓房，高度：1#樓**層，**米；2#樓、5#樓均為32層，99.6米；3#樓為**層，**米；4#樓為**層，**米。以上五棟樓有**層地下室和**層裙房，地下室底板面標高為-**m。**棟電梯井的平面凈空尺寸為**m×**m，**棟電梯井的平面凈空尺寸為**m×**m，……。各棟電梯井道的總長度約**m。2、電梯井內腳手架搭設電梯井內搭設鋼管腳手架用作施工層操作施工的作業平臺，如下圖所示。 平面圖A-A剖面3、電梯井內腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為**m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為××m，立桿的縱距為××m，大小橫桿的步距為1.8m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為3根；采用的鋼管類型為Φ48×；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:kN/m2；3.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):；腳手板自重標準值(kN/m2):；腳手板類別:竹笆片腳手板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):；腳手板鋪設總層數:1層；二、大橫桿的計算:1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=kN/m；腳手板的自重標準值:P2=×(3+1)=kN/m；活荷載標準值:Q=2×(3+1)=kN/m；靜荷載的設計值:q1=×+×=kN/m；活荷載的設計值:q2=×=kN/m；2.強度驗算大橫桿跨中最大彎距計算公式如下:跨中最大彎距為M1max=1/8×+×22=；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=×106/5080=mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=×2=kN；腳手板的自重標準值：P2=××2/(3+1)=kN；活荷載標準值：Q=2××2/(3+1)=；集中荷載的設計值:P=×++×=；2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=××8=；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=×4=；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=；最大應力計算值σ=M/W=×106/5080=208N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=208N/mm2大于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，基本滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為，按照扣件抗滑承載力系數，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=×2×3/2=kN；小橫桿的自重標準值:P2=×2=；腳手板的自重標準值:P3=××2/2=kN；活荷載標準值:Q=2××2/2=；荷載的設計值:R=×+++×=kN；R<kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為mNG1=[+(2×2/2)×]×130=；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為m2NG2=×1××+/2=；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2=kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2××2×2/2=；立桿的軸向壓力設計值計算公式N=+=×+×=；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式為：每38-40米把橫桿支撐在墻上及斜撐卸荷，××立桿的軸向壓力設計值：N=3=；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：k=；當驗算桿件長細比時，取塊；計算長度系數參照《扣件式規范》表5.3.3得：μ=；計算長度,由公式lo=k×μ×h確定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵