1、 碼頭穩定性驗算1.計算模型2.計算荷載設計高水位=2.77m ;設計低水位=-2.89m 1) 結構自重力重力設計高水位2.77mG1護欄 作用力不計G2胸墻=(1.73*23+0.02*13)*1.3=52.065KN力臂di計算(m)層號G1G2G3一0.4二0.40.65三1.0751.3251.691G3砼擋墻=0.5*(1.914+2.589)*1.75*13+ 0.5*(2.589+3.375)*1.0*13=93.21kn 力臂計算: 穩定力矩計算:穩定力矩(kn*m) M=Gi*di層G1G2G3一00二033.84233.842三068.986157.618226.604重

2、力設計低水位-2.89m G1護欄 作用力不計 G2胸墻=1.75*1.3*23=52.325KN G3砼擋墻=0.5*(1.914+2.589)*1.75*23+ 0.5*(2.589+3.375)*1.0*23=164.91kn 力臂計算:力臂di計算(m)層號G1G2G3一0.4二0.40.65三1.0751.3251.691穩定力矩計算:穩定力矩KN*m M=Gi*di層G1G2G3一00二034.01134.011三069.331278.863348.193 2)土壓力強度計算前方回填碎石,二片石,開山石 =18kn/m 第二破裂角： 有 151,212.994KN 故抗滑平安。第二

3、層砼擋墻： 左邊滑動作用=1.35*33.347+1.35*24.954=70.968KN 右邊抗滑作用=0.6*(145.275+1.35*20.803+1.35*17.3) =118.029KN 70.968KN 故抗滑平安。 2設計低水位-2.89m第一層胸墻： 左邊滑動作用=1.35*2.988+1.35*6.64=12.998KN 右邊抗滑作用=0.6*(52.325+1.35*1.239+1.35*2.752) =34.628KN 12.998KN 故抗滑平安。第二層砼擋墻： 左邊滑動作用=1.35*33.347+1.35*24.954=78.706KN 右邊抗滑作用=0.6*(2

4、17.235+1.35*25.355+1.35*17.3) =164.892KN 78.706KN 故抗滑平安。5.抗傾穩定性驗算 不考慮波浪作用，且由可變作用產生的土壓力為主導時， 按以下公式驗算： 其中 1設計高水位2.77m第一層胸墻： 左邊傾覆作用=1.35*1.493+1.35*3.32=6.497KN 右邊穩定作用=0.8*(33.842+1.35*1.609+1.35*3.578) =32.675KN 6.497KN 故抗傾平安。第二層砼擋墻： 左邊傾覆作用=1.35*39.504+1.35*46.762=116.459KN右邊穩定作用=0.8*(246.384+1.35*64.

5、285+1.35*47.877) =290.566KN 116.459KN 故抗傾平安。 2設計低水位-2.89m第一層胸墻： 左邊傾覆作用=1.35*1.493+1.35*3.32=6.499KN 右邊穩定作用=0.8*(34.011+1.35*1.610+1.35*3.5788) =32.812KN 6.499KN 故抗傾平安。第二層砼擋墻： 左邊傾覆作用=1.35*44.806+1.35*46.762=123.617KN右邊穩定作用=0.8*(348.193+1.35*70.551+1.35*44.351) =402.649KN 123.617KN 故抗傾平安。6.系船柱塊體處胸墻的計算

6、(暫時沒有)7.基床和地基承載力驗算 基床承載力按下公式計算： 1)在設計高水位作用下： 豎向合力力矩=226.604+56.836+44.351=327.792KN*m 水平合力力矩=39.504+46.762=86.266KN*m 豎向合力標準值=145.275+20.803+17.3=183.378KN =1.317 故B/3=1.292 使用公式計算 e =0.0.62 =92.784Kpa =1.863Kpa 按標準設計荷載取450Kpa 故,基床承載力滿足要求。 1)在設計低水位作用下： 豎向合力力矩=348.193+70.551+44.351=463.095KN*m 水平合力力矩

7、=44.806+46.762=91.568KN*m 豎向合力標準值=217.235+25.355+17.3=259.89KN =1.43 故B/3=1.292 使用公式計算e =0.508 =119.817Kpa =14.32Kpa 按標準設計荷載取450Kpa 故,基床承載力滿足要求。8.計算樁承載力 在低水位下，結構自重較大，故只需計算低水位下樁承載力 重力分項系數=1.2，并考慮護攔影響。 故需重新計算基床承載力。 基床承載力： 豎向合力力矩 =348.193*1.2+18.4*1.2*1.075+70.551+44.351 =556.47KN*m 水平合力力矩=44.806+46.76

8、2=91.568KN*m 豎向合力標準值 =217.235*1.2+18.4*1.2+25.355+17.3=325.417KN =1.429 故B/3=1.292 使用公式計算e =0.509 =150.147Kpa =17.81Kpa 樁間眼碼頭軸向間距為5m，故兩樁需承受分部荷載為： = 150.147*5= 750.735kn/m = 89.05kn/m 樁荷載示意圖如下： 求得 Fa=1010.79KN Fb=405.74KN 即樁承載力。9.整體穩定性驗算計算簡圖控制參數: 采用標準:通用方法 計算目標:平安系數計算 滑裂面形狀: 圓弧滑動法 不考慮地震坡面信息 坡面線段數 4 坡

9、面線號 水平投影(m) 豎直投影(m) 超載數 1 0.500 0.500 0 2 5.500 0.000 0 3 0.100 2.750 0 4 50.000 0.000 2 超載1 距離0.010(m) 寬15.000(m) 荷載(10.00-10.00kPa)270.00(度) 超載2 距離15.000(m) 寬35.000(m) 荷載(100.00-100.00kPa)270.00(度)土層信息 坡面節點數 5 編號 X(m) Y(m) 0 0.000 0.000 -1 0.500 0.500 -2 6.000 0.500 -3 6.100 3.250 -4 56.100 3.250

10、附加節點數 24 編號 X(m) Y(m) 1 6.100 3.250 2 7.400 1.500 3 8.014 1.500 4 8.800 -1.250 5 5.425 -1.250 6 5.425 -0.250 7 5.925 -0.250 8 6.000 0.500 9 7.400 3.250 10 1.070 0.035 11 4.925 -1.250 12 10.050 -1.250 13 14.550 0.250 14 60.000 0.250 15 60.000 -20.000 16 -40.000 -20.000 17 -40.000 0.000 18 7.400 2.450

11、 19 9.500 2.450 20 13.383 -0.139 21 60.000 3.250 22 60.000 0.750 23 12.050 0.750 24 5.425 -20.000不同土性區域數 7 土層粘聚力(kPa)內摩擦角()天然重度(kN/m3)1.砼1000045232.淤泥9.26.315.63.碎石045184.回填土2528185.沙礫033186.碎石045187.處理后淤泥308.315.6不考慮水的作用，算出平安系數偏小，結果趨于平安。計算條件 圓弧穩定分析方法: 瑞典條分法 土條重切向分力與滑動方向反向時: 當下滑力對待 穩定計算目標: 自動搜索最危險滑裂

12、面 條分法的土條寬度: 1.000(m) 搜索時的圓心步長: 1.000(m) 搜索時的半徑步長: 0.500(m)計算結果如下: 條件一，當基床下層淤泥處理到砼擋墻前趾(x=5.425m)時計算結果: 最不利滑動面: 滑動圓心 = (3.860,2.270)(m) 滑動半徑 = 6.069(m) 滑動平安系數 = 1.504 總的下滑力 = 219.653(kN) 總的抗滑力 = 330.289(kN) 土體局部下滑力 = 219.653(kN) 土體局部抗滑力 = 330.289(kN) 筋帶在滑弧切向產生的抗滑力 = 0.000(kN) 筋帶在滑弧法向產生的抗滑力= 0.000(kN)條

13、件二，當基床下層淤泥處理到砼擋墻后趾(x=8.8m)時， 其他相同條件下的計算結果： 最不利滑動面: 滑動圓心 = (4.280,2.230)(m) 滑動半徑 = 5.708(m) 滑動平安系數 = 1.050 總的下滑力 = 208.481(kN) 總的抗滑力 = 218.946(kN) 土體局部下滑力 = 208.481(kN) 土體局部抗滑力 = 218.946(kN) 筋帶在滑弧切向產生的抗滑力 = 0.000(kN) 筋帶在滑弧法向產生的抗滑力= 0.000(kN) 條件三，當淤泥未經處理,其他相同條件下的計算結果: 最不利滑動面: 滑動圓心 = (4.580,1.910)(m) 滑動半徑 = 5.885(m) 滑動平安系數 = 1.013 總的下滑力 = 221.576(kN) 總的抗滑力 = 224.533(kN) 土