1、 21/21箱梁預應力工程施工方案本工程5 聯橋有六種類型的箱梁共10 段，分別是：104 號上層外幅、04 號的下層外幅和70 號的外幅處4 33.652m 連續箱梁3 段。204 號上層內幅、04 號的下層內幅和70 號的內幅處4 28.348m 連續箱梁3 段。347 號下層外幅33.652+38.618+33.652m 連續箱梁1 段。447 號下層內幅28.348+32.532+28.348m 連續箱梁1 段。5413 號上層外幅33.652+38.859+34.446+35+31m 連續箱梁1 段。6413 號上層內幅28.348+32.76+35.554+35+31m 連續箱梁1

2、 段。每段箱梁高1.8m，寬度9.39m，兩邊翼緣懸臂寬度2.445m，單箱雙室結構。每段箱梁布置鋼絞線12 束，分布于兩側腹板，每側設置6 束，分三層由上至下通長布置為N1、N2、N3。 主要設計技術參數張拉控制應力參數表3-17因箱梁設計計算長度為沿橋梁中線的平均長度，并包括張拉端工作長度各0.8m，實際下料長度應考慮橋梁彎曲引起的長度變化值（4 13 號跨為曲線和直線，投影時只投影曲線部分）。設計鋼束坐標表中的X 坐標以橋梁中線為基準，施工管道放樣應根據孔道在腹板中的平面位置作相應的投影計算。為便于區分，箱梁預應力鋼束從橋梁外向內分別編號A、B、C、D。具體技術參數和投影計算坐標如下：3

3、.4.1 連續箱梁433.652m 該型箱梁分布在04 號上層外幅、04 號的下層外幅和70 號的外幅處，共3 段。每段布置VLM15-12 預應力鋼絞線12 束，每段用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa，控制力2343KN。3.4.1.1 設計技術參數設計技術參數表3-18 3.4.1.2 433.652m 跨鋼束實際技術參數433.652m 跨鋼束實際技術參數表3-19 3.4.1.3 433.652m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.2 連續箱梁428.348m 該型箱梁分布在04 號上層內幅、04 號的下層內幅和70 號的內幅處，共3 段。每段布置VLM15-9 預應力鋼絞線

4、共12 束，每跨用錨具24 套。每束張拉控制應力1395MPa，控制力1757.7KN。3.4.2.1 設計技術參數設計技術參數表3-20 3.4.2.2 428.348m 跨鋼束實際技術參數428.348m 跨鋼束實際技術參數表3-213.4.2.3 428.348m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.3 連續箱梁33.652+38.618+33.652m 該型箱梁分布在47 號的外幅，共1 段。布置VLM15-15 預應力鋼絞線共12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa， 控制力2929.5KN。3.4.3.1 設計技術參數設計技術參數表3-223.4.3.233.652+

5、38.618+33.652m 跨鋼束實際技術參數33.652+38.618+33.652m 跨鋼束實際技術參數表3-23 3.4.3.3 33.652+38.618+33.652m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.4 連續箱梁28.348+32.532+28.348m 該型箱梁分布在47 號的內幅，共1 段。布置VLM15-12 預應力鋼絞線共12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa， 控制力2343.6KN。3.4.4.1 設計技術參數設計技術參數 表3-243.4.4.2 28.348+32.532+28.348m 跨鋼束實際技術參數 28.348+32.532+28.3

6、48m 跨鋼束實際技術參數表3-25 3.4.4.3 28.348+32.532+28.348m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.5 連續箱梁33.652+38.859+34.446+35+31m 該型箱梁分布在413 號的外幅，共1 段。布置VLM15-14 預應力鋼絞線4 束、VLM15-15 預應力鋼絞線8 束，每側腹板設置6 束，分3 層通長布置N1、N2、N3，其中N1、N2 為15 孔， N3 為14 孔，張拉控制應力1395MPa，15 孔控制力2929.5KN，14 孔控制力為2734.2KN，本跨共用錨具24 套（VLM15-14，8 套; VLM15-15，16 套）。3.

7、4.5.1 設計技術參數 設計技術參數 表3-263.4.5.2 33.652+38.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際技術參數 33.652+38.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際技術參數表3-27 部位鋼束位置投影系數曲線半徑波紋管下料長鋼絞線下料長計算伸長量左端右端413 號外幅A（R61755）1.03434N1A175.2422176.842503.94488.01N2A175.1776176.778501.91481.93N3A175.1923176.792517.94454.64B（R61455）1.02931N1B174.8786176.479502.

8、89487.00N2B174.8139176.414500.87480.93N3B174.8287176.429516.86453.70C （R 57955）0.97069N1C170.6414172.241490.71475.20N2C170.5761172.176488.73469.27N3C170.5913172.191504.34442.70D （R 57655）0.96566N1D170.2778171.878489.66474.19N2D170.2124171.812487.69468.27N3D170.2277171.828503.26441.763.4.5.3 33.652+3

9、8.859+34.446+35+31m 跨鋼束實際布管坐標（略）3.4.6 連續箱梁28.348+32.76+35.554+35+31m 該型箱梁分布在413 號的內幅，共1 段。布置VLM15-12 預應力鋼絞線12 束，共用錨具24 套，每束張拉控制應力1395MPa，控制力為2343.6KN。3.4.6.1 設計技術參數設計技術參數表3-28 3.4.6.2 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨鋼束實際技術參數 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨鋼束實際技術參數 表3-29 3.4.6.3 28.348+32.76+35.554+35+31m 跨

10、鋼束實際布管坐標（略） 3.4.7 箱梁預應力施工中的難點箱梁預應力束縱向為多個曲線同時沿橋成弧形布置，實際孔道為空間曲線，最長的預應力束為174.36m ，最短束為90m，全部為通長束。如此長的空間曲線預應力束在施工過程中可能會存在如下問題，致使預應力施工結果難以達到設計要求。 3.4.7.1 鋼絞線布筋就位困難15 根174.36m 長的鋼絞線自重就有2882kg，重量較重，布置時如果通過機械牽引進行，用卷揚機將鋼絞線牽引進孔道，可能會因橋面為弧形，起弧較多，牽引時存在容易弄壞波紋管壁和定位變動等問題，施工風險比較大。如采用澆注混凝土后再穿束的方式，因孔道長摩阻大，較難穿入。因此，只能在澆

11、注混凝土前，將穿好鋼絞線的波紋管通過人工穿入腹板鋼筋就位固定。3.4.7.2 張拉施工摩阻損失大，鋼束延伸量難以保證設計要求本工程的孔道為空間曲線，長度超長，根據設計說明，張拉前需進行孔道摩阻測試，因預應力筋的延伸量近1000mm， 測試時需1 臺400t、1200mm 以上行程的千斤頂或用6 臺常規的400t 千斤頂串連，這還需由足夠的施工操作空間才行，測試的難度較大。 因鋼束延伸量已達到1m 以上，張拉時每端至少需倒頂3 次， 錨具需反復錨固與松錨，對錨具的要求相當高。特別是該工程為空間曲線，張拉時按照規范選取摩擦系數理論計算的摩阻與實際的摩阻差別可能會較大，如出現較大的預應力損失，跨中部

12、的預應力值較小，難以滿足設計要求，對結構的安全也不利。同時預應力損失較大會造成延伸量低于設計計算值，再處理措施將相當困難，對工期也會造成較大的影響。 3.4.7.3 孔道壓漿質量較難保證因孔道較長，弧度較多，采用普通灌漿的方法，對孔道的填充密實性和飽滿性的保證有較大的難度。 3.4.8 箱梁預應力施工方法3.4.8.1 箱梁施工按照原設計要求，仍為多跨通長束的形式進行.但為了減小孔道摩阻損失，箱梁的預應力孔道采用內徑95mm 的單壁高密度聚乙烯塑料波紋管成型.該種波紋管能保證孔道的暢通.且其與鋼絞線的摩阻系數僅為0.14. 能較好的保證預應力的建立. 3.4.8.2 箱梁孔道的壓漿采用真空輔助

13、灌漿，能保證孔道的填充密實性和飽滿性(真空灌漿的施工方案另附)。 3.4.8.3 根據本橋的結構特點，因箱梁翼緣無預應力束布置，如不拆除翼緣支架進行預應力張拉，因翼緣板進入工作狀態后會變形，但受到支架的約束也有可能會開裂。因此在箱梁預應力張拉前，需拆除翼緣板下部支架。 3.4.8.4 另外，本工程在翼緣板沒有設計預應力，由于橋面呈弧形，腹板進行張拉后受壓，翼緣板可能會因受拉形成徑向裂縫。而且本橋梁為超長混凝土結構，沿橋向內外曲線長度相差較大，預應力張拉前可能會出現早期溫度、收縮裂縫。為減少上述裂縫產生，在箱梁混凝土中摻加一定摻量的杜拉纖維（具體摻量由試驗確定），提高混凝土抗裂能力。 3.4.9

14、 箱梁預應力施工順序箱梁預應力部分施工順序為：施工前期準備 安裝預應力孔道預應力筋下料、編束牽引穿入預應力筋安裝錨墊板、螺旋筋檢查孔道標高和孔道質量澆筑混凝土錨頭孔道清理安裝錨板 安裝夾片 安裝限位板、千斤頂和工具錨 按程序張拉、測量和放張 錨頭封錨孔道灌漿 切除外露鋼絞線余長 澆筑封錨混凝土按照設計圖紙，10 段箱梁共用9 孔錨具72 套、12 孔錨具168 套、14 孔錨具8 套、15 孔錨具40 套。9、12 孔預應力束采用YDC2500B 千斤頂，14、15 孔預應力束采用YDC4000B 千斤頂，雙向雙控4 臺千斤頂同時對稱進行張拉。根據設計要求，為了不使翼緣產生較大的壓縮剪切應力，

15、現澆箱梁的預應力張拉順序采取先外排后內排，每排按照N2N3N1 的順序進行。6 號、7a、11b 、12 號墩處的連續箱梁與橫隔梁交錯進行：張拉順序為先張拉橫隔梁鋼束數量的一半，再張拉主梁鋼束數量的一半，第三步張拉橫隔梁鋼束剩余的一半，第四步張拉主梁鋼束剩余的一半。主梁鋼束第一批張拉外排6 束，順序為N2N3N1。考慮到箱梁成弧線布置，外半徑預應力束始終領先1 束建立預應力，具體每跨如圖3-4。圖3-4 外幅橋箱梁截面圖內幅橋箱梁截面詳見圖3-5。圖3-5 內幅橋箱梁截面圖箱梁張拉順序詳見圖3-6。圖3-6 箱梁張拉順序施工操作要點3.5.1 預應力筋的下料和穿束3.5.1.1 鋼絞線按要求采

16、購后，應根據標準要求檢測合格后方可使用。3.5.1.2 鋼絞線的下料長度根據本方案的計算值進行，計算值中未包括每個張拉端工作長度800mm 。3.5.1.3 鋼絞線的下料采用砂輪切割，全長度段上不得有任何機械損傷，下料區域應遠離有電焊的地方。3.5.1.4 鋼絞線下料后進行編束，每隔3m 綁扎一道鋼絲，鋼絲扣向里，確保每根鋼絞線的順直、盡量不相互相纏繞。3.5.1.5 鋼絞線編束后應進行編號，防止混亂。3.5.1.6 蓋梁采用先澆混凝土，后人工與塔吊配合穿束的方式進行，注意在孔道預埋時應每孔先穿入一根鋼絞線，以備孔道漏漿時通孔或引導穿束用。蓋梁鋼束穿入前先搭設一工作平臺：沿蓋梁長度方向4m 長

17、，寬3m。要求平臺承載力4kN/m2，并設安全護欄。3.5.1.7 中橫隔梁的一端為固定端錨具，擠壓制束成型后人工穿入波紋管預埋。3.5.1.8 箱梁鋼絞線先穿入波紋管，再采用人工穿入腹板鋼筋中，波紋管就位檢查無誤后澆筑混凝土。3.5.2 孔道安裝定位（1）預應力鋼束的成孔采用金屬波紋管，波紋管必須符合設計要求，接縫數量盡可能保持最少，其接頭采用套接法，套管長不小于30cm，管紋互相轉接吻合，接頭處使用塑料膠布纏繞緊密，并仔細檢查波紋管有無破損情況，有小孔洞的修補好后，再投入使用，以防止漏入水泥漿。（2）根據對應的孔道坐標用粉筆在鋼筋架上標記定位，并沿長度方向用直徑12 的井字型鋼筋電焊在主筋

18、上，確保管道在混凝土澆注時不上浮，不變位。管道容許偏差縱向不大于10mm，橫向不大于5mm 。點焊鋼筋時注意保護波紋管，避免焊渣燒壞波紋管。（3）箱梁孔道的曲線波峰處設置排氣管，排氣管安裝前，在波紋管上鉆一直徑20 mm 的孔，放上一塊海綿，再把塑料波紋管扣上，用鋼絲綁扎后接縫處塑料膠布密封。安裝好后， 用塑料膠管將排氣孔引出，并高出箱梁頂板200mm 。（4）箱梁穿束、定位的順序為：先穿N3 波紋管N3 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N2 波紋管N2 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N1 波紋管N1 波紋管定位并焊接定位鋼筋穿N3 鋼絞線束穿N2 鋼絞線束穿N1 鋼絞線束，同一排波紋管先外側后內側。（

19、5）澆筑混凝土前派專人檢查波紋管有無破損情況，發現破損即進行修補至滿足要求后，再進行下一工序的施工。3.5.3 張拉預埋件的安裝（1） 鋼束定位后，箱梁應綁扎底板上層鋼筋，中橫隔梁鋼筋，端部鋼筋，安裝側板，內模，安裝端頭模板時進行張拉端預埋件的安裝。（2） 蓋梁張拉端預埋件在孔道定位后，鋼筋骨架、側板安裝后，與端頭模板同時進行安裝。（3）張拉端安裝時，先安裝螺旋筋，再安裝錨墊板，錨墊板的端部平面應與鋼束軸線垂直，必要時可將螺旋筋、錨墊板與周圍鋼筋焊接在一起。錨墊板安裝時注意灌漿孔應朝上布置。（4）錨墊板與波紋管連接處用海綿或棉紗將縫隙填充密實，并用塑料膠布纏繞密封，防止水泥漿漏入。（5）中橫隔

20、梁P 錨的固定參照張拉端的施工工法進行。3.5.4 混凝土澆筑（1）預應力孔道、鋼束、錨墊板、排氣管、螺旋筋以及鋼筋、模板等全部安裝完畢后，先進行自檢， 填寫施工隱蔽驗收記錄，向監理工程師報驗，監理工程師簽字認可后，方可澆筑混凝土。（2）混凝土振搗時，振動棒不能接觸波紋管和預埋件，以防止波紋管變形或破裂。（3）構件混凝土的振搗應密實，特別應注意梁端預埋件下的混凝土密實度，要求混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦，泛漿。（4）箱梁、蓋梁的混凝土澆筑時間較長，張拉時的混凝土強度以最后一次混凝土澆筑部位取樣試件混凝土強度為準，早期強度混凝土試件不少于2 組。3.5.5 預應力鋼束的張拉（1）張拉作業

21、前應將千斤頂配套壓力表送有資質的單位進行檢定，檢定的范圍和頻次滿足施工規范要求。（2）張拉前進行錨頭孔道的檢查，人工清理有漏漿的孔道、鋼絞線上的鐵銹和油污。（3）箱梁在張拉之前，應根據設計要求進行孔道摩阻測量，交設計院復算每根預應力鋼絞線的理論伸長值。（4） 在混凝土強度達到90%的設計強度后，即可進行預應力張拉。（5）根據VLM 預應力設計施工手冊的有關要求安裝錨板、夾片、限位板、千斤頂工具錨板、工具夾片，各部分應止口對準，軸線同心。（6）張拉程序：將鋼鉸線略微予以張拉，以消除鋼鉸線松弛狀態，并檢查孔道軸線、錨具和千斤頂是否在一條直線上，注意使鋼鉸線受力均勻。張拉根據設計圖紙提供的程序按圖3

22、-7 進行。圖3-7 張拉程序圖考慮到預應力鋼束為低松弛鋼絞線，在實際張拉過程中，除非實測孔道摩阻系數大于設計值、孔道延伸量小于設計要求或孔道出現漏漿等現象的情況下，才采取超張拉應力控制，否則不需超張拉。預應力加至設計規定值并經監理工程師同意后，錨固鋼鉸線，并在錨具和鋼鉸線不受振動的方式下解除千斤頂的壓力。張拉過程中密切觀察，發現導常情況及時報告，盡快處理。（7）特長預應力束張拉前先用單孔千斤頂逐根預緊調平衡，預緊應力為10%20%控制應力。（8）箱梁的延伸量較長，而后澆帶處只有900mm 的張拉空間，張拉時每張拉一次行程倒頂重新安裝后，需切除一次外露鋼絞線，以保證下一行程張拉的空間要求。（9

23、）在張拉過程中，邊張拉邊測量伸長值，在取得監理工程師同意的總張拉力的作用下，鋼鉸線的伸長值與同意的計算伸長值相差不應超出6%。如果計算伸長值與實際伸長值有明顯的出入，及時通知監理工程師確定處理方案后才繼續張拉施工。3.5.6 孔道壓漿（1） 本工程除箱梁采用真空輔助灌漿外(真空灌漿方案另附)，其余預應力結構采用普通壓漿，壓漿在張拉后48h 內進行。（2）孔道壓漿材料應按規定的要求采購，并經驗收合格，壓漿前應已進行水泥漿配比試驗，實際攪拌時應嚴格按照配比計量。（3）配比后的水泥漿應符合下列要求：1）水灰比不大于0.4，可按規定參入適量的減水劑和膨脹劑。2） 水泥漿的泌水率最大不超過3， 拌合后3

24、h 泌水率宜控制在2，泌水應在24h 內重新全部被漿吸回。3）水泥漿加入膨脹劑后的自由膨脹率應小于10。4）水泥漿稠度宜控制在1418s 之間。（4）壓漿前應對孔道、排氣孔和灌漿孔進行清潔處理，必要時可用水沖洗后再壓漿。對孔道清潔較好的情況可直接壓漿。（5）壓漿前應將孔道兩端錨頭部分用特快硬高強水泥封錨，覆蓋層厚度15mm ，防止壓漿時漿體漏出。（6）壓漿按照先下層后上層的順序，平緩、均勻的連續進行，并將所有最高點的排氣孔依次一一放開和關閉。（7）本工程壓漿采用一次壓漿法，壓漿使用活塞式壓漿泵，壓漿的最大壓力為0.50.7MPa， 孔道較長的可為1.0MPa， 壓漿應達到孔道另一端飽滿和出漿，排氣孔排出與規定稠度相同的水泥漿為