1、省道S238分離式立交橋墩柱糾偏施工技術(jsh)方案一、編制(binzh)依據1、交通部部頒標準公路工程技術標準JTGB01-20142、交通部部頒標準公路橋涵設計通用(tngyng)規范JTGD60-20043、交通部部頒標準公路橋涵養護規范JTGH11-20044、交通部部頒標準公路橋梁加固設計規范JTG/TJ22-20085、交通部部頒標準公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-20046、交通部部頒標準公路橋涵地基及基礎設計規范（JTGD63-2007）7、國標混凝土結構加固設計規范GB50367-2006參考8、兩階段施工圖設計第三冊第一分冊9、汕頭至湛江高速公路揭西

2、大溪至博羅石壩段東嶺隧道先行施工標段（K109+770K116+120）S238分離式立交橋橋墩加固工程設計說明10、我司既往成熟經驗二、工程概況 S238分離式立交橋上跨主線，橋跨組合為20+2*26+18m,橋長90m,半幅橋寬12米，上部構造采用P.C連續梁，下部結構為D130雙圓柱式橋墩和D180獨柱式橋墩，D130樁徑柱式橋臺，鉆孔灌注樁基礎。S238分離式立交橋橋位地處低山丘陵，橋位區第四系覆蓋層及全風化層較厚，植被較發育，跨越省道S238，地勢起伏較大，根據勘察成果及區域地質資料，未測得地層裂隙等結構面產狀，未見飽和砂土和其它影響場地穩定性的不良地質存在。省道S238立交橋1#墩

3、受K115+385640右側邊坡滑移影響，1#墩柱已發生位移，經測量，右幅1#-1立柱頂累計偏移6.16cm（橫橋向左側偏移5.46cm，順橋向大里程偏移2.86cm)，柱底累計偏移6.75cm（橫橋向左側偏移6.08cm，順橋向大里程偏移2.93cm)；右幅1#-2立柱頂累計偏移21.41cm（橫橋向左側偏移19.61cm，順橋向大里程偏移8.61cm）,柱底累計偏移13.85cm（橫橋向左側偏移12.8cm，順橋向大里程偏移5.29cm）。左幅1#-1立柱累計偏移3.4cm（橫橋向左側偏移3.12cm，順橋向大里程偏移1.42cm），1#-2立柱累計偏移6.49cm（橫橋向左側偏移6.28

4、cm，順橋向小里程偏移1.64cm）。經各方研究(ynji)討論，決定(judng)對偏移墩柱進行(jnxng)糾偏。三、施工準備1、勞動力資源配置人員分類配置人數備注安全員1一般管理人員1工長1電工1工人15合計192、主要施工設備及材料機械名稱產地額定功率（kW）或容量（m3）或噸位（t）廠牌及出廠時間數量（臺）備注小計千斤頂進口400T臺82臺備用千斤頂進口150T臺102臺備用千斤頂進口550T臺51臺備用油管進口200米200油泵進口ZB4/800B油泵臺101臺備用磨光機進口3KW臺2百分表進口行程3cm臺10沖擊鉆進口1KW把4電焊設備進口BX-315臺2氧割設備套1工具車1.2

5、5T臺1發電機進口30KW臺1發電機進口15KW臺1壓力表進口個12對講機臺12工作車臺2電纜線米若干汽車吊25T臺2貝雷片155*310cm套200四、施工(sh gng)計劃(jhu)五、施工(sh gng)方案（一）、支座更換方案根據設計要求，此次對省道S238分離式立交橋連續箱梁右幅1#-a、1#-b（支座型號：GPZ（2009）5.0）盆式支座進行更換。主要技術方案：1#墩柱橫向(hn xin)大樁號處采用澆筑長9.5m、寬3m、高1m、強度為C40的砼基礎作為(zuwi)箱梁頂升受力的支撐基礎，基礎(jch)加設鋼筋，等支撐基礎強度達到設計要求后，在基礎上搭設貝雷架支撐，貝雷架搭設

6、時需離墩柱外緣30cm，且搭設高度低于梁體底部1.2m。為保證貝雷架剛度，采用多排多層多拼方式組合。然后在貝雷架頂部墊工字鋼，在工字鋼頂部放置6個400T千斤頂， 0#臺放置8個150T千斤頂（見后附圖紙）。1、工程應用技術說明及設備選用（1）操作系統本次施工采用具手工同步頂升系統，該系統采用位移和頂升壓力的雙控作為頂升控制依據，微位移誤差控制、微油路壓力控制。頂升過程中不同點的位移差在2mm以內。本次操作不會對梁體產生不均勻受力，并導致梁體開裂受損。（右圖為泵站）（2）超高壓千斤頂針對本次工程中所涉及盆式支座，將選用我公司特有的外徑220mm，活塞直徑180mm、高度為212mm、頂升行程為

7、50mm、頂升力為150T的薄型超高壓千斤頂8臺，外徑300mm、活塞直徑220mm、高度為350mm、頂升行程200mm、頂升力為400T的超高壓千斤頂6臺作為本次工程的主要頂升設備。該設備的選用依據為：本次工程施工涉及兩種類型的盆式支座，高度分別為140mm、155mm，加上墊石高度，蓋梁上空間高度大約為300mm。為滿足不同空間高度的需求，更好的放置千斤頂，故選用高度為212mm和350mm、頂升行程為50mm和200mm的超高壓千斤頂。對于空間較大的地方，在千斤頂下加剛性支墊調整；對于空間特小的地方還可采用超薄型千斤頂。根據(gnj)盆式支座(zh zu)的結構進行計算得出，支座可承受

8、的最大支座反力為500T，經查原施工設計圖，支座(zh zu)承受的永久垂直荷載（即恒載）為300T，考慮車輛荷載，每個支座承擔的實際最大荷載約在400T以內；故選用頂升力為400T安全系數為1.5的超高壓千斤頂。即使按支座能承受的最大反力計算也能達到1.6倍，所以選用400T的超高壓千斤頂作為動力頂升是安全的。2、支座更換施工工藝根據安全施工的需要，在橋梁支座進行更換前，應對施工部分的橋梁梁體進行全面檢測，主要檢測內容為梁體是否有明顯開裂、混凝土剝落、露筋等不宜施工的情況出現，如有上述情況出現，應先向業主建議對梁體進行維修加固后方可更換橋梁支座。（1）更換支座施工工藝由圖紙顯示，本橋為雙幅4

9、孔連續箱梁組成。因此為保證結構的整體安全，支座更換必須按照同一整體結構同步頂升、同步更換的方式進行。考慮到單跨跨徑較大（26米），僅在同一橋墩處頂升橋面產生的縱向轉角位移很小（0.0019rad），對梁體結構受力基本沒什么影響，故本次施工采取兩跨同步頂升及更換是安全高效的。這樣的頂升方案是否引起梁體的開裂是大家關心的問題。首先說轉角變形的影響，梁體結構本身是允許墩頂產生轉角變形的，而頂升產生的墩頂附加轉角位移（最大0.0019rad）遠小于設計荷載作用下產生的轉角位移；其次再看頂升中豎向強迫位移的影響，由于梁體長度較長（為26m），如按頂升最大高度1cm計，在橋面產生的伸長微應變僅為4.410

10、-7，在橋面鋪裝產生的縱向附加拉應力幾乎可以忽略不計（砼0.0132 Mpa、鋼筋0.09Mpa）。因此，梁體頂升過程中是不會產生新的開裂。(2)搭設(d sh)施工平臺更換支座工作是一項高空作業(gokngzuy)，工人要在高空進行拉提重物、觀測和更換支座等工作，因此搭建高空操作平臺是一項必不可少的工作。對施工(sh gng)平臺的要求：施工平臺有足夠的強度、剛度和穩定性，能承載豎向和水平推力作用，變形小，穩定度高；平臺與梁底保持1.6m-2m的空間，充分保證人員的易操作性；梁體下面的施工平臺及搭設的支架聯成整體；（3）對施工部分進行梁體和墊石檢測，如梁體或墊石有損壞，則會同業主根據其損壞情

11、況確定梁體的維修加固方案或墊石的修補方案。支座更換需在梁體維修加固完成后方可進行。（4）安裝防側移裝置由于在頂升更換支座的過程中，橋梁可能發生偏移，尤其是向外側滑移，因此在臺帽上安裝防側移裝置確保萬無一失。防側移裝置根據臺帽上的空間位置（約34cm）、梁體側移推力決定材質和尺寸，裝置主體采用高60cm、寬30cm、縱向20cm的型鋼骨架，在型鋼與箱梁間加2cm厚的橡膠板（僅與型鋼面粘牢固定），并使橡膠板緊貼于箱梁上，在臺上植入4顆直徑20mm 的高強膨漲螺桿固定，每顆螺桿植入深度不小于18cm，4顆螺桿的設計剪力為22T，破壞剪力可達30.56T，可足以抵抗橋梁側向滑動力。同時建議該裝置作為永

12、久裝置予以保留，既允許橋梁因溫度或荷載而產生的橫向偏移，又限制了橋梁偏移的位移范圍。（5）安裝(nzhung)千斤頂采用(ciyng)薄型超高壓千斤頂，千斤頂放于臺帽上，對臺帽上的所有(suyu)支承點同步頂升。1#墩處使用6臺400T千斤頂和6臺超高壓ZB4/800B油泵（千斤頂必須設置在箱梁腹板中心線位置），0#臺帽上使用8臺200T千斤頂和3臺超高壓ZB4/800B油泵。根據實際情況，防止頂升時損壞梁體，我公司特采用無變形剛性托架，很好的保護梁體安全。千斤頂上部墊鋼板，鋼板與梁體接觸中間墊5毫米的膠墊，防止損壞橋梁的外觀，如圖：千斤頂布置示意圖（6）整體頂升千斤頂初始頂升力：0#臺250

13、0KN（千斤頂頂升力合力），1#墩6000KN（千斤頂頂升力合力），頂升力合力增加步長值為100KN，每增加一個(y )步長值實時監控支座位移情況，并做好記錄(jl)。若支座脫空立即停止(tngzh)施加頂升力，抽出支座橡膠體，頂升過程中需將支座脫空間隙控制3mm以內。在頂升過程中每升高一級就安裝專用保護環，以防止油管爆裂或油缸泄漏造成梁體急落而損壞。專用保護環如圖：（7）支座更換由于支座使用時間較長，將原支座按照不同位置編號，以便查對和更換。清除雜物，以便取下原支座，更換新支座。支座更換完畢后，如墊石出現損壞，用環氧砂漿進行墊石修補。在實際施工過程中，對環氧砂漿進行合理配置，可使其在修補后3

14、-5小時內達到C30強度。在盆式支座也標上十字交叉中心線，使支座的中心線同墩臺上的設計位置中心線相重合，調節施工完畢，就可以慢慢落梁。（8）卸載落梁落梁時將梁體稍稍頂升，解除臨時支撐，開始卸載。卸載時與分級加載的順序相反分級卸載。卸載完畢檢查上墊石和支座之間結合是否緊密，或用修補砂漿進行部分修補。（9）施工流程如下：頂升施工流程：施工準備表層砼的處理放置千斤頂安裝監控設備頂升更換支座卸載施工準備卸載更換支座頂升安裝監控設備放置千斤頂表層砼處理3、控制措施由于橋梁頂升時必將會引起橋梁結構的變化，因此在起梁時必須采取嚴格的控制措施，系統自動實施位移監控，為更好的保障頂升過程中梁體的安全，我們還在每

15、一個頂升點安裝(nzhung)百分表進行人工監控，對每一點進行雙重控制，將誤差控制在最小范圍。監控是保證梁體安全受力所必須的，主要是記錄起梁前及頂升過程中千斤頂的頂升情況，并在頂升過程中觀察梁跨、梁底面和橋兩側、腹板處裂縫情況，如果有異常，則必須馬上(mshng)中止頂梁，找原因，確定解決辦法，方可重進行頂梁。位移(wiy)監控包括起梁過程中每一階段位移監控，箱梁下安裝百分表測量不同階段的頂升位移量，控制起梁的高度和速度。梁體左右之間位移差不得超過1mm。其他控制措施包括：根據橋梁實際情況進行頂升力測算，滿足頂升承重力達到原受力1倍以上安全系數。在頂升前認真檢查頂升系統各部件是否正常，超高壓千

16、斤頂應保證油路良好，各并聯千斤頂超高壓均勻(jnyn)，工作狀態正常。起梁時應對梁頂起時的位移(wiy)和千斤頂的起頂力進行雙控，保證起梁能達到設計位置； 為保證達到要求和施工(sh gng)質量，按要求配置人員和設備； 起梁時，用鋼墊片和千斤頂作臨時輔助支撐，安裝完支座后落梁前將其拆除。在墩頂、臺帽頂設置位移觀測系統，即安裝百分表，以便更方便、更快捷、更直觀地控制起梁的高度和速度，嚴格控制每次頂升量和總頂升量。在加載時，分級進行，以便各千斤頂之間的力均衡增加，達到同步頂升，同時加強對梁體的觀測；對梁體根部進行應力和裂縫監控，起梁時，如果出現裂縫，即超過了規范和設計允許值，則必須停止起梁，查找

17、原因，找到解決辦法后，再進行起梁安置支座。加墊鋼板施工工藝主要針對一半面積未受力、產生受力不均現象和有脫空現象的支座，采取如下方法：先用塞尺量出脫空的尺寸，再以上述方法頂梁，將支座粘回原支座所在的梁體底，將支座固定好，根據脫空的空間高度選擇適宜的鋼板墊入支座與墊石之間，最后用環氧樹脂將鋼板固定。（二）、墩柱糾偏 由于本次省道S238分離式立交橋1#墩左右幅墩柱糾偏，本橋情況特殊（上部結構已全部施工完成），所以先將箱梁整體頂升后再進行墩柱糾偏。（1）支撐頂推準備 因地表覆蓋粘土層，不宜采用地錨，所以選用支撐頂推。頂推梁采用貝雷架組合，雙排單層，與土坑相連端采用A3鋼，厚1cm的鋼板作擋頭板，與千

18、斤頂接觸面用3cm厚鋼板，而千斤頂與樁頭的連接器為特殊加工的頂頭靴。施工水平力選用550T的液壓千斤頂，這樣通過土坑利用貝雷梁作為傳力桿，就可以給樁頭施加水平推力，從而使樁基復原或接近原設計值。（2）糾偏(ji pin)觀測方案首先是檢測點布設。沿橋軸線在靠近橋臺的地方選一原點，并以此為固定點，然后在需要糾偏的橋墩蓋梁上設定其中軸線，通過儀器觀測中主線上各點，與假設的固定之間的距離變化，可知糾偏情況。其次(qc)，蓋梁在其橫向邊緣懸掛垂球，把觀測點引至地面，橋底的人員可通過垂球與測點的相對位移值判斷樁基糾偏情況。另外，同一個墩基礎糾偏過程需分為幾步才能完成，時間間隔較長，觀測需全天候進行，因此

19、觀測時間分為白天和夜間。不同時間段采用方法有所不同，白天觀測采用在固定點假設全站儀，通過觀測點的距離或角度變化值來計算墩柱的糾偏情況，夜間觀測主要采用拿鋼卷尺的方式來判斷中主線的位移變化情況。施工時通過上述觀測結果指導施工，達到預期目的。（3）施工(sh gng)工序減少樁基周邊約束力樁基在軟土側壓力的擠壓下，一側受主動土擠壓力的作用，另一側受被動土壓力的作用，兩側的壓力差超過樁基的抵抗水平推力時，樁基就產生移位。該壓力差越大，則樁基移位就越大。因此，要把樁基恢復原位或接近原位，必須先減小樁基前后方向的土壓力差。具體做法是樁基受主動土壓力一側進行鉆孔，減小主動土壓力，鉆孔深度一般依據樁長和軟土

20、層的厚度而定。本橋樁長26m，軟土層厚約5m，通過比較決定鉆孔深度，控制為15m。每樁鉆孔3個，孔徑為30cm。相鄰孔間的孔壁厚度不宜塌孔為宜，鉆孔時為避免鉆頭破壞樁身砼，因離樁周邊一點距離約30cm開孔，鉆孔完畢應用木板把孔口蓋住防止發生意外。頂推設備安裝在鉆孔的同時，應進行土坑（以土坑側壁壓力決定坑槽面積，通過計算坑槽側面積應為180cm*120cm=2160cm2）的開挖。具體做法為：先按頂推點（在樁頭以下1m處）的位置在平面上大致放出基坑的輪廓線，人工一次進行基坑開挖。復測符合要求后，利用汽車吊把貝雷平梁、千斤頂（使用必須進行標定）、頂頭靴（與樁周長同曲率的異形鋼板，長為樁周長的1/3

21、,高1.5m，在其凸面焊型鋼組成）等構件安裝好。 貝雷梁擋頭板與土壁之間則用沙袋回填密實，使擋板與土壁能均勻接觸。（4）頂推實施(shsh)當同排所有樁基的頂推條件準備(zhnbi)完畢后，即可對樁基施加水平推力，具體做法為：每個千斤頂同時(tngsh)同步緩慢施加50%的推力，然后停留2h,在此時間里對各觀測點進行觀測，分析偏移量的變化情況。將剩余的設計頂推力平分為3次施加在樁基上，每次的時間間隔均要求隔2小時，以便讓樁基有足夠的時間恢復彈性變形在此期間必須做好觀測，比較結果是否符合要求，若不符合要求則應請設計單位共同分析對策，推算頂推力是否足夠，能否加大等。當樁基糾偏達到設計要求后，為防止

22、樁基回位，樁基的整體頂移量比原來的偏移量稍大。（5）承臺施工當頂推完畢后，卸除頂撐梁，然后按設計圖紙施工承臺。（三）、平臺加固、立柱包裹1、平臺加固（1）按設計尺寸和位置在新承臺范圍內原墩柱樁四周刻剪力槽，刻槽深度約為7cm,刻槽時不應傷及墩柱鋼筋。墩柱鋼筋出露時應在鋼筋表面涂阻銹劑。新承臺以上墩柱表面鑿毛，并按設計文件中 “墩柱植筋立面展開圖”進行植筋。（2）植筋前應采用無損結構設備探明墩柱鋼筋(gngjn)位置，核對標記植筋部位，植筋若與墩柱鋼筋相沖突，可適當調整植筋位置；嚴禁采用鉆孔機探測鋼筋位置。（3）鉆孔：按規定的鉆孔直徑(zhjng)垂直于植筋結構平面鉆孔，孔深與錨筋埋設深度相同，

23、孔位應避讓構造鋼筋，孔道應順直。（4）清理鉆孔：利用壓縮空氣(ysu kngq)清孔，用毛刷刷三遍，吹三遍，確保孔壁無塵干燥。（5）注膠：首先將植筋膠直接放入膠槍中，將攪拌頭旋到膠的頭部，扣動膠槍直到膠流出為止，前兩次打的膠不用。注膠時，將攪拌頭插入孔的底部開始注膠，逐漸向外移動，直至注滿孔體積的2/3 即可。注射下一個孔時，按下膠槍后面的舌頭，因為自動加壓，避免膠繼續流出，造成浪費。更換新的膠時，按下膠槍后面的舌頭，拉出拉桿，將膠取出。（6）插入錨筋：錨筋插入前應鋼刷清除插入部分的表面污物，再用丙酮擦凈，并予拭干。然后將備好的鋼筋旋轉著緩慢插到孔底，按照產品固化時間表規定的時間進行安裝，使得

24、錨固劑均勻地附著在鋼筋的表面及縫隙中，孔口多余的膠應清除。（7）在植筋膠固化之前，避免擾動(rodng)錨筋，待其固化后再進行其他各項工作。（8）為減小對原墩柱截面的削弱，植筋不能在全部鉆孔完成(wn chng)后再進行，應分批進行鉆孔植筋。施工時應嚴格按設計(shj)要求順序施工。（9）為確保加固施工質量，植筋施工應嚴格按植筋錨固技術暫行規定和設計要求進行。2、立柱包裹（1）為加強舊墩柱與新承臺砼與舊結構粘結的緊密性，在墩身刻槽同時應對其余表面砼進行人工鑿毛處理，鑿毛深度6mm。澆筑新砼前，應清除干凈混凝土表面的附著物油污，污垢，灰塵等。（2）承臺普通鋼筋綁扎。承臺主筋須嚴格按照設計要求布置

25、。（3）承臺混凝土澆筑前對橋墩與承臺結合部噴涂界面膠，界面膠產品及施工要求要符合設計要求。（4）承臺砼澆筑完成后, 注意灑水養生, 以減少表面溫度裂縫的發生；蓋梁砼澆筑完成后,注意薄膜覆面養生, 以減少表面溫度裂縫的發生。3、混凝土界面膠施工工藝及要求（1） 老混凝土表面處理：清理所有的表面，并清除灰塵，疏松的材料，灰泥，油脂，腐蝕沉積物或藻類。通過輕輕的粗鑿或噴砂，粗化表面，并清除浮皮，露出固料。然后用高壓水沖洗干凈。澆筑新混凝士前，老混凝土表面必須保持干燥狀態。（2） 配制界面膠：按照供應商提供的產品說明書要求,分別攪拌固化劑與基料組份,然后將固化劑組份倒在基料組份罐里，用帶攪拌頁板的低速

26、攪拌器，攪拌均勻，攪拌時間應不少于2 分鐘，直致顏色完全均勻為止。然后將罐的周邊刮凈并繼續攪拌2 分鐘，并要求在適用期內用完。（3） 噴涂界面膠：界面膠攪拌完成后，應盡快開始噴涂施工。將配好的界面膠用刷子涂刷在已成干燥狀態的經表面處理(chl)過的老混凝土表面上，完全覆蓋老混凝土，且不能形成有殘缺的涂膜。若鋼筋較密或大面積施工，可使用空氣壓縮機和壓力容器及噴槍來噴涂作業,膠體噴涂應均勻，滿布于噴涂面。涂敷一層后，應讓界面膠滲入(shnr)混凝土，待成膠凝狀后，再涂敷第二層，并將其用作粘結層。兩層界面膠的涂敷厚度應控制，用量不低于0.3 升/m2。（4） 澆筑(jiozh)新混凝土：在老混凝士面

27、上涂敷界面膠后應及時澆筑新拌混凝土，澆筑新拌混凝土的工序應控制在界面膠的適用期內完成。界面膠在30oC 環境下適用期不得小于4 小時，在新混凝土施工前應將涂敷過的基層按原狀保持1 小時。（5）植筋膠必須采用專門配制的改性親水型環氧樹脂膠粘劑或改性乙烯基酯類膠粘劑(包括改性氨基甲酸酯膠粘劑)。植筋膠性能指標必須符合JTG/T J22-2008 中 A 級膠標準要求, 要求膠粘劑有耐高溫性和抗震性能，膠黏劑鋼-鋼黏結抗剪性能的濕熱老化檢驗應按照國家標準（GB50367-2006）附錄L 規定的方法進行，膠粘劑的耐久性達50 年以上。禁止使用現場混合配置和含乙二胺的膠粘劑。（6）鋼筋(gngjn)混

28、凝土承重結構加固用的膠粘劑，其鋼-鋼粘結抗剪性能必須經過濕熱(sh r)老化檢驗及格。濕熱老化檢驗應在50溫度(wnd)和98相對濕度的環境調節下按本規范附錄L 規定的方法進行;老化時間；重要構件不得少于90d；一般構件不得小于60d，經過濕熱老化后的試件，應在常溫條件下進行鋼-鋼拉伸抗剪試驗，A 級膠強度降低的百分率(%)應不得大于10.（7）施工質量注意事項：在任何情況下，均不允許在界面膠干固后再直接澆筑新拌混凝土，因界面膠在其固化前的膠凝狀態時與其他材料貼合才能對其他材料進行粘結，否則將不會有任何粘結力。若涂刷的界面膠已經干固，應再次涂刷界面膠，并重復以上施工工藝。（8）植筋直徑與對應的鉆孔直徑設計值見下表（9）植筋時，其鋼筋宜先焊接后種植;若有困難而必須后焊，其焊點距基材混凝土表面應大于15d，且應采用冰水浸漬的濕毛巾包裹植筋的根部。（10）整個施工期內，要求對橋梁進行連續監測，以防意外情況。（11）在墩柱上刻槽時鉆孔，對原墩柱的截面會產生削弱，刻槽時不得野蠻施