1、 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 一、工程概況2 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 二、設計依據和采用規范2 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 三、計算原那么和標準3 HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 四.荷載計算4 HYPERLINK l bookmark56 o Current Document 五.主要工程材料4六、地質參數5 HYPERLINK l bookmar

2、k60 o Current Document 七、基坑計算6 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 1標準段鋼板樁基坑支護驗算（鉆孔W3-9） 6 HYPERLINK l bookmark0 o Current Document 明挖天然放坡支護驗算（鉆孔W3-16） 17 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 明挖土釘墻支護驗算（鉆孔W3T6） 20 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 明挖放坡驗算（鉆孔W4-63） 24 HYPERLINK l book

3、mark12 o Current Document 八、支撐及鋼圍橡計算28 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 1鋼支撐驗算28 HYPERLINK l bookmark30 o Current Document 8.2鋼圍楝驗算29 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 九、基坑降水計算314卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 0005卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 0006卵石分算1.0001.0001.0001.00010000. 000

4、工況信息工況號工況類型深度(m)支錨道號1開挖2.8002加撐1 .內撐3開挖5. 800設計參數整體穩定計算方法瑞典條分法穩定計算采用應力狀態有效應力法穩定計算是否考慮內支撐X穩定計算合算地層考慮孔隙水壓力X條分法中的土條寬度(01)0. 40剛度折減系數K0. 850考慮圓弧滑動模式的抗隆起穩定V對支護底取矩傾覆穩定X以最下道支錨為軸心的傾覆穩定X結構計算各T況:10工況1 一開挖(2.80m )工況 2M 1 ( 2.20m )11工況3開挖(5.80m )內力位移包絡圖：工況3一開挖(5.80m )包絡圖支反力(KN)位樹mm)KN-m)剪力(KN)(-27.72)(0.72)(-62

5、.01)(61.74)(-46.75)(59.37)地表沉降圖:12拋物線法最大沉降量27mm高坑邊距離(m)截面計算截面參數彎矩折減系數0. 85剪力折減系數1.00荷載分項系數1.25內力取值段號內力類型彈性法計算值經典法計算值內力設計值內力實用值基坑內側最大彎矩(kN. m)62.0148. 7872.4772.471基坑外側最大彎矩(kN. m)61. 7459. 7372. 1672. 16最大剪力(kN)59. 3753. 6981.6481.64截面驗算基坑內側抗彎驗算(不考慮軸力)o nei = Mn / Wx=72.470/(1350. 00010 6)13二 53. 681

6、 (MPa) 1.35,滿足規范要求。抗傾覆穩定性驗算抗隆起驗算單位m151)從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下:支護底部，驗算抗隆起：Ks= (22. 688 X 3. 200 X 23. 177+3. 200 X 35. 490)/(21. 241 X (5. 800+3. 200) +15. 000) =8. 712Ks=8.71221.800,抗隆起穩定性滿足。突涌穩定性驗算K = Dy/ hw y wK = 2. 000*22. 500/30. 000 = 1.500 = Kh = 1. 10 基坑底部土抗承壓水頭穩定! 式中：Y承壓水含水層頂面至坑底的土層天然重度(kN

7、/m3);D承壓水含水層頂面至坑底的土層厚度(m);Y w水的重度(kN/m3);hw承壓水含水層頂面的壓力水頭高度(m);Kh突涌穩定平安系數，當前取值L 10,規范要求不應小于1.100;K突涌穩定平安系數計算值。嵌固深度構造驗算根據公式：嵌固構造深度二嵌固構造深度系數X基坑深度=0. 300X5. 800=1. 740m嵌固深度采用值3. 200m = 1.740m,滿足構造要求。嵌固段基坑內側土反力驗算工況1：Ps = 275. 577 W Ep = 1431.882, 土反力滿足要求。工況2：Ps = 275. 577 W Ep = 1431.882, 土反力滿足要求。工況3：16P

8、s = 198. 096 W Ep = 400. 539, 土反力滿足要求。式中：Ps為作用在擋土構件嵌固段上的基坑內側土反力合力(kN)；Ep為作用在擋土構件嵌固段上的被動土壓力合力(kN) o2明挖天然放坡支護驗算(鉆孔W3-16)采用理正深基坑7. 0計算，通過地質縱斷面對污水管W4-16兩端明挖放坡基坑進行驗 算，受管線影響兩側基坑放坡坡度不同，無管線或者其他建構筑物影響側采用天然 放坡支護，受管線影響側采用土釘墻放坡支護，選取最不利地層DK-W3T2地質鉆孔 處基坑斷面作為驗算，此處為基坑最大深度約為6m。計算如下：支護方案 天然放坡支護單位m基本信息規范與規程建筑基坑支護技術規程J

9、GJ 120-2012支護結構平安等級一級支護結構重要性系數Y。1. 10基坑深度h (m)6. 000放坡級數1超載個數1放坡信息17坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數|111.00016.00011.500超載信息超載 序號類型超載值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用寬度 (m)距坑邊距 (m)形式長度 (m)115.0000. 0005. 00010. 000條形土層信息土層數6坑內加固土否內側降水最終深度(m)7. 000外側水位深度(m)7. 000土層參數層號土類名稱層厚 (m)重度 (kN/m3)浮重度 (kN/m3)黏聚力 (kPa)內摩擦角 (度)與錨固體摩 擦阻力(kP

10、a)黏聚力 水下(kPa)內摩擦角 水下(度)1雜填土0. 8019.65. 0013.000. 12粉土1. 3017.67. 0024.0040.03圓礫1.8021. 52.2029.0090.04卵石1.8021. 72. 4032.00100.05卵石2. 1022.512.52. 8033.00140.02. 8030. 006卵石20. 0023.013.0170.03. 2032. 00設計結果整體穩定驗算18天然放坡計算條件：計算方法：瑞典條分法應力狀態：有效應力法穩定計算合算地層考慮孔隙水壓力：否 基坑底面以下的截止計算深度：0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步長：5.00

11、m 條分法中的土條寬度：0.40m整體穩定平安系數：L 20天然放坡計算結果:道號整體穩定平安 系數計算值半徑 R(m)圓心坐標Xc (m)圓心坐標Yc (m)是否 滿足11.4803. 1878. 6868. 385滿足21.4543. 7557.4557.606滿足31.2318.9473. 75611.039滿足41.20916. 066-0.97816. 182滿足51.24014. 248-0. 68814. 147滿足19一、工程概況本次設計污水管包括工業污水管和生活污水管。晨曦大道段屬于工業污水管，設 計管長約1000m,管徑為DN1000,本段管線涉及道路為晨曦大道與奧普路，均

12、為現狀 道路。道路兩側均為工業用地；大數據園區道路段屬于工業污水管，設計管長為 120m,管徑為DN400,本段管線設涉及道路為大數據園區道路，為現狀道路，大數據 產業園區道路北側是工業用地，南側是綠地。明湖路段屬于生活污水管，設計管長約 3400m,管徑為DN400-DN800,本段管線涉及道路為明湖路和順利路，均為現狀道路， 順利路南側為鐵路防護綠地，北側為居住用地，明湖路西側用地性質為工業，東側為 居住用地和綠地；青年公寓段屬于生活污水管，設計管長約200m,管徑為DN400,本 段管線涉及道路為青年公寓聯絡道路，為現狀道路，道路北側為居住用地，南側為工 業用地；灰窯路段為生活污水管，設

13、計管長約250nb管徑為DN500,本段涉及道路為 灰窯路，為現狀道路，道路兩側均為工業用地；濱河路段為生活污水管和工業污水 管，工業污水管設計管長約450nb生活污水管設計管長約2400ni,管徑為DN1200- DN1400,本段涉及道路為濱河路，為現狀道路，道路北側為工業用地，南側為綠地。根據設計交通疏解場地情況、地層情況、設計管道埋深及周邊建構筑物情況分段 考慮基坑支護方案：1)現狀道路有通行需要的，放坡條件較為受限,基坑采用拉森3型鋼板樁+內支撐 支護方案；2)污水管線置于地塊內，距離市政管線較遠，具備放坡條件，基坑主要采用放坡 鋼筋網噴+土釘墻支護方案；3)考慮到局部污水管下穿燃氣

14、管、給水管、通信管線較多，對施工管線變形控 制要求較高，對于該局部設計管線采用頂管法施工，具體范圍及支護樁長詳見相應 平、縱斷、橫斷面圖。基坑開挖過程中基坑底位于地下水位以下的污水管、污水管頂管工作井地下水處 理采用采用管井降水，降水井間距約20通降水深度至基坑底0.5m。基坑底位于地下水 位以上的管線基坑地下水采用集水明排。基坑四周設置排水溝，防止地表水滲入基 坑，影響基坑平安。二、設計依據和采用規范(1)崇州智能應用產業功能區生活污水收集管網建設工程巖土工程勘察報告(JGJ 79-2012) o(15MR301) o(JGJ 79-2012) o(15MR301) o(GB 50007-2

15、011)；(CJJ 194-2013)；(JGJ 120-2012)；四川蜀康地質勘察工程公司(2021年9月)(2)建筑地基處理技術規范(3)城市道路-軟土地基處理(4)建筑地基基礎設計規范(5)城市道路路基設計規范(6)建筑基坑支護技術規程(7)建筑基坑工程監測技術標準(GB 50497-2019)(8)建筑工程抗浮技術標準(JGJ 476-2019)(9)成都地區基坑工程平安技術規范(DB5n75072-2011)(10)本院其他專業提供的電子圖文。(11)往年物探資料成果。(12)其它國家和地方相關的標準、規范。7.3明挖土釘墻支護驗算(鉆孔W3-16)采用理正深基坑7.0計算驗算簡圖

16、基本參數所依據的規程或方法：建筑基坑支護技術規程JGJ 120-2012支護結構重要性系數:1. 100基坑深度:3. 500 (ni)基坑內地下水深度:4. 500 (m)基坑外地下水深度:4. 500 (m)坡線參數坡線段數1序號 水平投影(m)豎向投影(m)傾角(。)1. 7503.50063.4土層參數 土層層數6層號土類名稱層厚重度浮重度粘聚力內摩擦角與錨固體摩阻力與土釘摩阻力水土(m)(kN/3)(kN/m 3)(kPa)(度)(kPa)(kPa.)201雜填土0. 80019.65.013.00. 160.02粉土1.30017.67.024.040.080.03圓礫1.8002

17、1.52.229.090.080.04卵石1.80021. 711.72.432.0100.080.0分算5卵石2. 10022.512.52.833.0140.080.0分算6卵石50. 00023.013.010.015.0170.080.0分算超載參數超載數1序號超載類型超載值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用寬度(m)距坑邊距(m)形式長度(m)1滿布均布15.000注：距坑邊距一荷載起點到基坑底部的水平距離。土釘道數3土釘材料鋼管序號水平間距(m)豎向間距(m)入射角度(度)(mm)壁厚(mm)11.2001.00026.680.00. 521.2000. 80026.680.

18、00.531.2000. 80026.680.00.5土釘參數注漿體直徑(mm)長度(m)鋼材牌號 外徑804. 000Q235804. 000Q235804. 000Q235鋼筋類型對應關系：d-HPB300, D-HRB335, E-HRB400, F-RRB400, G-HRB500, P-HRBF335, Q-HRBF400, R-HRBF500花管參數21基坑內側花管排數0 基坑外側花管排數0 錨桿參數錨桿道數0坑內土不加固 抗拔承載力計算條件 軸向拉力標準值計算中土壓力取法：土釘位置處 TOC o 1-5 h z 抗拔承載力計算錨桿是否分擔土壓力：否施工期局部抗拉平安系數折減：1.

19、 000土釘荷載分項系數：1.300土釘抗拔平安系數：1.600土釘墻底面支錨軸向拉力經驗系數n b：o. ooo整體穩定計算條件 整體穩定計算方法：瑞典條分法考慮地下水作用的計算方法：總應力法條分法中的土條寬度：0. 400 (m)基坑底面以下的截止計算深度：0. 000(m)基坑底面以下滑裂面搜索步長：1. 000(m) TOC o 1-5 h z 搜索最不利滑裂面是否考慮加筋：是施工期整體穩定平安系數折減：1. 000整體滑動穩定平安系數：1.300sixxlz xiz slzxiz slz L*xizslz slz six six * *lzXT*xix xT xt*xlx xrx x

20、rx xix xix xjx x?x xT *tx xlx xTx xix xrx xixxTx xixrx xrx xlx xr*Tx抗拔承載力驗算結果 工況開挖深度 破裂角 支錨號支錨長度 抗拔承載力標準值抗拉承載力標準值min(Rkj, fykAs)軸向拉力標準值(m)(度)Nkj (kN)平安系數11.50040.8022. 30042.01 土釘15.0131.95533. 10043. 11 土釘8. 7313. 361(m)Rk j (kN)fykAs(kN)4. 00068.96829. 3464.00062. 93929.346抗拔22(kN)29. 34629.3462 土

21、釘4. 00069.60029. 34615.2391.92643.50043.51 土釘4. 00060. 00429. 3468. 5953. 4142 土釘4. 00066. 53929. 3467. 0604. 1573 土釘4. 00073.07329. 34610. 6292. 761受拉承載力驗算結果工況開挖深度破裂角支錨號支錨長度軸向拉力設計值抗拉承載力設計值(m)(度)(m)Nj(kN)fyAs (kN)11.50040.8022.30042.01 土釘4. 00021.46926. 84933. 10043. 11 土釘4. 00012.48626. 8492 土釘4. 0

22、0021.79226. 84943.50043.51 土釘4. 00012.29126. 8492 土釘4. 00010. 09526. 8493 土釘4. 00015. 19926. 849整體穩定驗算結果工況號平安系數圓心坐標x(m)圓心坐標y (m)半徑(m)11.317-1.2737. 0045. 04121.324-0.6644.3193. 36531.327-1.8935.4275. 44541.329-1.5374. 3534.617噴射混凝土面層計算計算參數厚度：50(mm)混凝土強度等級：C30配筋計算as:15(mm)水平配筋：d8200豎向配筋：d8200荷載分項系數：1

23、.2002329. 34629. 34629. 34629. 346抗拉滿足系數1.2512. 1501.2322. 1842. 6601. 766計算結果編號深度范圍荷載值（kPa）軸向M (kN. m)As(mm 2)實配 As (mm 2)10. 00- 1.007.3X0. 252119.2（構造）251.3y0. 385119.2（構造）251. 321.00- 1.8010.0X0. 179119. 2（構造）251.3y0. 464119.2（構造）251. 331. 80- 2. 6019.0X0. 341119.2（構造）251.3y0. 883119.2（構造）251. 3

24、42. 60- 3. 5027.7X0. 713119.2（構造）251. 3y1.389153.3251.3抗隆起驗算1）從支護底部開始，逐層驗算抗隆起穩定性，結果如下：深度3.900處，驗算抗隆起：Ks二（21. 500X0. 400X23. 177+2. 400X35. 490）/（42. 930X 1. 750+92. 260X3. 500）/（I. 750+3. 500） ）=3. 753Ks=3. 753 1.600,抗隆起穩定性滿足。深度5.700處，驗算抗隆起。Ks=11.767 2 1.600,抗隆起穩定性滿足。深度7.800處，驗算抗隆起。Ks = 2. 984三1.600

25、,抗隆起穩定性滿足。7.4明菽晟坡驗算（鉆孔W4-63）支護方案天然放坡支護24靴：m基本信息規范與規程建筑基坑支護技術規程JGJ 120-2012支護結構平安等級一級支護結構重要性系數丫01. 10基坑深度h(m)8. 160放坡級數2超載個數1放坡信息坡號臺寬(m)坡高(m)坡度系數12.0003. 1601. 50020. 0005. 0001. 500超載信息超載序號類型超載值(kPa, kN/m)作用深度(m)作用寬度(m)距坑邊距(m)形式長度(m)115.00025土層信息土層數6坑內加固土否內側降水最終深度(m)9. 200外側水位深度(m)9. 200土層參數層號土類名稱層厚

26、(m)重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)黏聚力(kPa)內摩擦角(度)與錨固體摩擦阻力 (kPa)黏聚力水下(kPa)內摩擦角水下(度)1雜填土0. 8019.65. 0013. 000. 12粉土1.3017.67. 0024. 0040.03圓礫1.8021. 52. 2029. 0090.04卵石1.8021. 72. 4032. 00100.05卵石2. 1022. 52. 8033. 00140.06卵石50.023.013.010. 0015. 00170.03. 2032. 00整體穩定驗算26天然放坡計算條件：計算方法：瑞典條分法 應力狀態：有效應力法穩定計算合算地層考慮孔

27、隙水壓力：否 基坑底面以下的截止計算深度：0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步長：5.00m 條分法中的土條寬度：0.40m 整體穩定平安系數：1.20天然放坡計算結果：道號整體穩定平安 系數計算值半徑R(m)圓心坐標Xc (m)圓心坐標Yc (m)是否 滿足11.4803. 18712.92610. 545滿足21.4543. 75511.6959. 766滿足31.2876. 8929. 70411.889滿足41.50314. 0646. 66718. 322滿足51. 5034. 6493. 5467. 107滿足61.29210. 3665. 2729. 583滿足71.23912.

28、 0274. 36511.207滿足27八、支撐及鋼圍橡計算8.1鋼支撐驗算根據斷面軸力統計表判斷選取最不利鋼支撐進行驗算，第一道鋼支撐最大支撐軸力標準值為292kN,跨度L2m。鋼支撐驗算：1、輸入參數.K截面特性截面積:A = 0.00989601685880786 m2截面慣性矩：/ = 4 截面回轉半徑：i = 毛截面模量：Wx = 3 凈截面模量：Wnx = 0.000756093749616224 m3 凈截面模量：Wny = 0.000756093749616224 m3 1.2.其它輸入參數支撐材料密度:p = 7850.00 kg/m3 支撐材料彈性模量：E = 206.00

29、 GPa 截面塑性開展系數：% = 1.15Yy = 1,15Yy = 1,15截面塑性開展系數： 支撐截面類型：b類 支撐長度：I = 1.20 支撐間距：So = 4.00 支撐與地墻或樁的夾角：0 = 60 支撐長度系數： =1.00支撐穩定性系數：= 0.9920等效彎矩系數：mx = 1.00自重分項系數：yG = 1.20支撐力分項系數：Yg = 1.25支撐結構重要性系數：為=1.10支撐材料強度：fy = 215.00 N/mm2重力加速度：g = 10.00 m/s2計算參數垂直連續墻或樁的支撐力：刈=292.00 kN支撐自重：q = YQyGpgA = 1.10 x 1.

30、20 x 7850.00 x 10.00 x 0.0099 = 1.03 kN/mIt al 1.00 x 1.20長細比：4 =匕=10.77i 0.1114i一，MS。292.00 x 4.00鋼支撐軸向支撐力：/V =1.10 x 1.25 x=1854.45 kNsin 3sin 60._,心、口以 1.00 x 1.20女裝產生的附加偏心距：e0 = io。= iqqq = 0012 m安裝附加偏心彎矩：Me = Ne。= 1854.45 x 0.0012 = 2.23 kN - m1自重產生的彎矩：M = -ql2 = - x 1.03 x 4.002 = 0.18 kN - m8

31、28NexNtt2EA 3.141592 x 206.00 x 109 x 0.0099i.u2 一1854.451.1 x 10.772=157703.31 kN-=0.0118Nfx 157703.31Mmax = M + M= 0.18 + 2.23 = 2.41 kN - m2、結果驗算穩定性驗算：f =上 +8 mxMmqx3A yWx (1 - 0.81854.45 x 1031.00 x 2.41 x 103=0.9920 x 0.0099 + 1.15 x 0.0034 x (1 - 0.8 x 0,0118)=188.90 N/mm2 + 0.63 N/mm2=189.53

32、N/mm2f fy = 215.00 N/mm2,滿足要求。強度驗算：一nxny1854.45 x 103 (0.18 + 2.23) x 103 0.0099+1.15 x 0.0008 2.23 x 103+ 1.15 x 0.0008=187.39 N/mm2 + 2.77 N/mm2 + 2.56 N/mm2=192.72 N/mm2f fy = 215.00 N/mm2,滿足要求。8.2鋼圍楝驗算鋼圍楝采用雙拼工HW350X350X12X19型鋼，第一道鋼支撐最大軸力標準值為 292kN,支撐間距4m。最大均布荷載設計值為:q=292/4. 0X1. 1X1. 25=100. 4kN

33、/m單個工型鋼：其水平彎矩設計值為:M=ql2/i2=100. 4X4. 0X4. 0/12/2=66. 95kN*m水平設計剪力值為:V=ql/2=100. 4X4. 0/2/2=100. 4kN29三、計算原那么和標準1）支護結構承載能力及土體穩定性按承載能力極限狀態計算；支護結構及土體的 變形按正常使用極限狀態驗算。2）抗震設計參數：抗震設防烈度7度，設計地震分組為第三組，場地類別2類。3）支護結構平安等級：一級，重要性系數丫二1.1；荷載分項系數ys=1.25。設計 使用年限1年。4）基坑支護結構及其構件應滿足強度和穩定、變形的要求，以確保臨近建筑物和 重要管線的正常使用，并根據平安等

34、級提出監測要求和監測方案，以便實現信息化設計 施工。5）基坑頂地面超載標準段按15kPa考慮。地層的物理力學指標依據工程地質勘察 報告取值。6）抗浮設計等級為丙級，施工期抗浮穩定平安系數不小于0.95,使用期抗浮穩定 平安系數不小于l.Oo7）深基坑支護結構及其構件應滿足強度和穩定、變形的要求，以確保臨近建筑物 和重要管線的正常使用，并根據平安等級提出監測要求和監測方案，以便實現信息化設 計施工。8）基坑支護應滿足以下功能要求：（1）保證基坑周邊建（構）筑物、地下管線、道路的平安和正常使用；（2）保證主體地下結構的施工空間。7）根據成都市深基坑施工的經驗，在施工前一般采用基坑外管井降水措施。管

35、井 的間距應根據地質條件、基坑深度、含水層的厚度等綜合確定。8）結構設計中應嚴格控制降水、基坑開挖和地下隧道施工中引起的地面沉降量。 應對由于土體位移可能引起的周圍建筑、構筑物、地下管線產生的危害加以預測，并提 出平安、經濟、技術合理的基坑支護措施。防止過量的地面變形對周圍建筑和市政管線 造成危害。地面變形允許數值應根據地鐵沿線不同地段的地面建筑及地下構筑物的實 際情況，參照類似工程的實踐經驗確定；9）本基坑支護設計將工程類比與理論計算相結合。并采用信息化設計和施工，根 據施工現場監控量測的信息反應修正設計，指導施工。2M22彼也 L= 100HW350X350X12X19 型鋼強度驗算：任意

36、截面強度驗算與設計(RY-1)鋼結構設計標準(GB 50017-2017),本文簡稱鋼結構標準強度驗算：任意截面強度驗算與設計(RY-1)鋼結構設計標準(GB 50017-2017),本文簡稱鋼結構標準1輸入數據1.1基本信息計算目標:截面驗算截面受力狀態:復合受力狀態材料名稱:Q235材料抗拉強度(N/mm2):215材料抗剪強度(N/mm2):125軸心力 N(kN): 10.000剪切力 Fx(kN): 10.000剪切力 Fy(kN): 100.400彎矩 Mx(kN-m):66.950彎矩My(kN-m): 10.0001.1截面信息截面類型:雙軸對稱焊接工字鋼:b=350(mm)全

37、截面面積170.440(cm2)截面抵抗矩Wxl(cm3): 2257.495Wx2(cm3): 2257.49530Wyl(cm3): 776.090Wy2(cm3):776,090截面塑性開展系數yxl: 1.05yx2: 1.05yyl: 1.20yy2: 1.20截面半面積矩Sx(cm3): 1246.591Syl(cm3):587.491Sy2(cm3):581.191截面剪切面積Ax(cm2):170.440Ay(cm2):170.440截面慣性矩Ix(cm4): 39506.171 Iy(cm4): 13581.575截面附加參數參數名參數值b: 350(mm)d:12(mm)t

38、:19(mm)h: 350(mm)2分析結果正應力驗算據鋼結構標準第8.L1條，正應力按下式進行驗算： TOC o 1-5 h z Nx /y(J +=+= 39.569N/mm170441.05 x 22574951.20 x 776090| o |/f=39.569/215=0.1841.0 滿足剪應力驗算平均剪應力 t = V/A= 100896.773/17043.998=5.920(N/mm2)據鋼結構標準第條，得剪切力作用下的剪應力最大值：VxSy 10000 x5811912t nlnYY 1.126 N/mmIytw135815746x38.000VySx 100400 x12

39、465912= 26 A00 N/mmy I xtw 395061710 x12.000T max二max(| t maxx|,| t maxy|,| t |)=max(| 1.126|,|26.400|,|5.920|)=26.400(N/mm2)t max/fv=26.400/125.000=0.211 1.0 滿足九、基坑降水計算1、單井滲流量計算通過規范可知單井降水滲流量公式為:單井滲流量計算公式31名稱符號單位數值備注滲透系數Km/d40濾水管長度1m8濾水管半徑RID0.3滲流量Qm3/d1676. 12、基坑總涌水量計算32(二人均質含水層潛水非完整井基坑涌水量計算：1、基坑遠離

40、地面水源：如圖2 (a)_ 右 20 = 1.36 a- H+hig(i+-)+iga+o.2)年下)7 1 %含水層類型：潛水基坑形狀：矩形符號意義單位數據基坑a基坑b基坑c基坑dk土的滲透系數m/d40H潛水含水層厚度m20h坑底距離不透水層高度m4h川平均深度m121過濾器長度m2.5R降水影響半徑m362. 04Yo基坑等效半徑m8. 12S基坑水位降深m6.4參數1H2-hm2256參數2lg(l+R/ Yo)1.659參數3(hm- 1)/13.8參數4lg(l+O.2Xhm/yo)0. 112Q基坑總涌水量m3/d122.712注：(1)、降水影響半徑宜根據試驗確定，當基坑平安等

41、級為二、三級時，當為潛水含水層時：R=2S4kHR=lCS4k當為承壓水時：(2)、基坑等效半徑當基坑為圓形時就是基坑半徑，當基坑為矩形時如下計算：Y o=O. 29 (a+b)當基坑為不規那么形狀時:33四.荷載計算1）永久荷載（1）水土側壓力：施工期間圍護結構的水平壓力按朗肯公式的主動土壓力計算， 側向土壓力采用彈性計算中的“矩形分布模式”。側壓力分層計算，地下水位以下的粘 性土施工階段采用水土合算，使用階段采用水土分算；砂土及碎石土兩階段均采用水土 分算；水土分算時靜水壓力采用常年的穩定高水位的全水頭進行計算。（2）水浮力：當地下結構所處地層有地下水時，計算中應計及地下水產生的浮力 的影

42、響；所采用的地下水位應按最不利的情況確定；（3）結構自重按實際重量計算，鋼筋混凝土重度按25kN/m3計；2）可變荷載（1）地面超載：按照15kPa考慮；基坑側壁施工堆載不得超過以上數值。（2） 一般施工荷載按5kPa計。3）不良地質膨脹土產生的膨脹力：參見相關地質說明。4）基坑周邊建構筑構物荷載按照實際結構考慮。五.主要工程材料1）鋼板樁采用拉森鋼板樁3型，樁長9m。2）腰梁：采用 Hw350X350X 12X 19 型鋼。3）鋼管橫撐：采用直徑325mm, t=10mm, Q235B。4）腰梁支架：采用L75X6等邊角鋼，Q235Bo5）橫撐縱向間距4nb具體應視土壓力大小及變形控制要求而

43、定。6）墊層碎及噴射混凝土： C20混凝土；7）鋼筋網：4）8200X200mm；8）鋼花管：448, t=3. 5mm9）泄水孔:4）100, PVC管鋼材：Q235B、Q345B鋼材的屈服強度實測值與抗拉強度實測值的比值不應大于 0. 85；鋼材應有明顯的屈服臺階，且伸長率不應小于20%；鋼材應有良好的焊接性和合 格的沖擊韌性。六、地質參數5層號成因土名天然 密度 (g/cm)承載力 特征值 (KPa)變形 模量Eo (Mpa)壓縮 模量 (MPa)內摩擦角( )凝聚力 (KPa)土體與錨固體 極限粘結強度 標準值.ftbk (kPa)基底摩 擦系數1Q/1雜填土1.9670/0. 202

44、素填土2. 1515014.520. 12720700. 30耕土1.8550/0.16Q粉土1. 76702.03. 70247.0400. 23粉質粘土1.96754.55. 601620400. 221Q,+Pl礫砂2. 1012013.018. 5262.4800. 352粗砂2. 059012.017.0242.6600. 323中砂2. 00809.014.0232.5500. 281松散圓礫2. 1515013.019.0272.2900. 302稍密圓礫2. 2026017.524.0292.61300. 351松散卵石2. 1715013.520.0282.41000. 322梢密卵石2. 2530018.527.5302.81400. 373中密卵石2. 3050028.038. 5323.21700. 40擬建管網沿線各地層滲透系數經驗值匯總表-序號巖土名 稱層號成因土層滲透系 數經驗值 (m/d)序號巖土名 稱-層號成因土層滲透系 數經驗值 (m/d)1雜填土1Qiml208中砂3n al+plQi0. 5-0. 82素填土29松散圓 礫140-453耕土QF10稍密圓 礫23