1、汽車設計課程設計離合器設計說明書姓名：范小南班級：B110210學號：B11021023目錄一、離合器設計的目的及相關概述11.1離合器基本功用11.2離合器相關結構的介紹11.3離合器的設計要求21.4拉式膜片彈簧的優點3二、離合器摩擦片參數的確定32.1摩擦片相關參數確定之前的數據準備32.1.1后背系數確定32.1.2單位壓力的確定42.1.3摩擦因數、摩擦面數和離合器間隙42.2.1 2.2摩擦片參數的選擇5初選摩擦片參數外徑D內徑d和厚度b5離合器傳遞最大轉矩62.3摩擦片參數的校核6摩擦片最大圓周速度的校核6單位滑磨功的校核6三、膜片彈簧的設計63.1膜片彈簧參數的設計73.2膜片

2、彈簧參數的校核9四、主要零部件的設計104.1扭轉減震器的設計104.2扭轉用彈簧的設計124.3從動盤轂的設計144.4離合器蓋結構的設計154.5壓盤的設計14設計要求15壓盤幾何尺寸及材料的確定154.5.3壓盤的校核164.6支撐環16五、操縱機構165.1操縱機構的簡介165.2離合器踏板行程計算185.3踏板力計算13六、設計小結19七、參考文獻21附錄22一、離合器設計的目的及相關概述了解乘用車離合器的構造，掌握離合器的工作原理，了解從動盤總成的結構，掌握從動盤總成的設計方法，了解壓盤和膜片彈簧的結構，掌握壓盤和膜片彈簧的設計方法，通過對以上幾方面的了解，從而熟悉轎車離合器的工作

3、原理，同時，學會如何查找文獻資料、相關書籍，培養學生動手設計項目，掌握單獨設計課題和項目的方法，從而設計出滿足整車要求并符合相關標準、具有良好的制造工藝性，結構簡單，便于維護的乘用車離合器，為以后從事汽車方面的工作或工作設計打下良好的基礎，通過這次課程設計，使學生充分認識到設計工程所需要的步驟，以及自身所應具備的專業素質，未進入社會提供良好的學習機會，對與由學生向工程技術人員轉變具有重要的現實意義。1.1離合器基本功用離合器通常安裝在發動機和變速器之間，其主動部分與發動機飛輪相連，從動部分與變速器相連。1）在汽車起步時，通過離合器主、從動部分的滑磨而使它們的轉速逐漸接近，以確保汽車起步平穩。2

4、）當變速器換擋時，通過離合器主、從動部分的迅速分離來切斷動力的傳遞，以減輕齒輪的沖擊，保證換擋時工作平穩。3）當離合器轉矩超過其所能傳遞的最大轉矩時，其主、從動部分之間將產生滑磨，以防止傳動系統過載。1.2離合器相關結構的介紹膜片彈簧離合器總成由膜片彈簧、離合器蓋、壓盤、傳動片和分離軸承總成等部分組成。1）離合器蓋離合器蓋一般為1200或90。旋轉對稱的板殼沖壓結構，通過螺栓與飛輪連接在一起。離合器蓋是離合器中結構形狀比較復雜的承載構建，壓緊彈簧的壓緊力最總都要由它來承受。2）膜片彈簧膜片彈簧是離合器最重要的壓緊元件，在其內孔圓周表面上開有許多均布的長徑內槽，在槽的根部制成較大的長圓形或矩形孔

5、，可以穿過支撐釧釘，這部分稱之為分離指；從窗孔底部直彈簧外圓周的部分形狀像一個無底寬邊碟子，其截面為截圓錐形，稱之為碟簧部分。3）壓盤壓盤的結構一般是環形盤狀鑄件，離合器通過壓盤與發動機緊密相連。壓盤靠近外圓周面處有繼續的環形職稱凸臺，最外緣均布有三個或四個傳力凸耳。4）傳動片離合器結合時，飛輪驅動離合器蓋帶動壓盤一起轉動，并通過壓盤與從動盤摩擦片之間的摩擦力使從動盤轉動；離合器分離時，壓盤相對于離合器蓋做自由軸向移動，使從動盤松開。這些動作均有傳動片完成。傳動片的兩端分別與離合器蓋和壓盤以釧釘或螺栓連接，一般才用軸向布置。在離合結合時，離合器蓋通過它來驅動壓盤共同旋轉；在離合器分離時，可利用

6、它的彈性恢復力來牽動壓盤軸向分離并使操縱力減少。5）分離軸承總成分離軸承總成由分離軸承、分離套筒等組成。分離軸承在工作時主要承受軸向力，同時還承受高速旋轉時離心力作用下的徑向力。目前國產汽車中多使用角接觸推力球軸承，采用全密封結構和高溫潤滑脂，其端面形狀與分離指舌尖部分形狀相匹配，舌尖部為平面時采用球星端面，為弧面時采用平端面或凹弧形斷面。1.3離合器的設計要求為了保證汽車具有良好的工作性能，對汽車離合器設計提出如下基本要求：1）在任何行駛條件下均能可靠地傳遞發動機的最大轉矩，并有適當的轉矩儲備；2）接合時要平順柔和，以保證汽車起步時沒有抖動和沖擊；3）分離時要迅速、徹底；4）離合器從動部分轉

7、動慣量要小，以減輕換擋時變速器齒輪間的沖擊，便于換擋和減小同步器的磨損；5）應有足夠的吸熱能力和良好的通風散熱效果，以保證工作溫度不致過高，延長其使用壽命;6）應使傳動系避免扭轉共振，并具有吸收振動、緩和沖擊和減小噪聲的能力；7）操縱輕便、準確，以減輕駕駛員的疲勞；8）作用在從動盤上的壓力和摩擦材料的摩擦因數在使用過程中變化要盡可能小，以保證有穩定的工作性能；9）應有足夠的強度和良好的動平衡，以保證其工作可靠、壽命長；10）結構應簡單、緊湊、質量小，制造工藝性好，拆裝、維修、調整方便等。根據離合器的設計要求，進行離合器的總體方案的設計和選擇，由丁膜片式離合器有自動調節壓緊力、操作輕便、結構簡單

8、緊湊、高速時平衡性好和壽命長等優點，所以選擇膜片拉式離合器。1.4拉式膜片彈簧的優點與推式相比，拉式膜片彈簧離合器具有許多優點：取消了中間支承各零件，并不用支承環或只用一個支承環，使其結構更簡單、緊湊，零件數目更少，質量更少；拉式膜片彈簧是中部與壓盤相壓在同樣壓盤尺寸的條件下可采用直徑較大的膜片彈簧，提高了壓緊力與傳遞轉矩的能力，且并不增大踏板力，在傳遞相同的轉矩時，可采用尺寸較小的結構；在接合或分離狀態下，離合器蓋的變形量小，剛度大，分離效率更高；拉式的杠桿比大于推式的杠桿比，且中間支承減少了摩擦損失，傳動效率較高，踏板操縱更輕便，拉式的踏板力比推式的一般可減少約25%30%;無論在接合狀態

9、或分離狀態，拉式結構的膜片彈簧大端與離合器蓋支承始終保持接觸，在支承環磨損后不會形成間隙而增大踏板自由行程，不會產生沖擊和哭聲；使用壽命更長。二、離合器摩擦片參數的確定2.1摩擦片相關參數確定之前的數據準備2.1.1后備系數？的確定后背系數保證離合器能可靠的傳遞發動機扭矩，同時它有助于減少汽車起步時的滑磨，提高了離合器使用壽命。但為了使離合器尺寸不至于過大，減少傳遞系的過載，使操作輕便等，后背系數有不宜過大。由于所設計的離合器為膜片彈簧離合器，在使用時其摩擦片的磨損工作壓力幾乎不會變小（開始時還會少許增加），再加上乘用車的后備功率比較大，使用條件比較好，宜取較小值，由于6取值范圍為1.201.

10、75，則取6=1.5。2.1.2單位壓力p0的確定單位壓力po決定了摩擦表面的耐磨性，對離合器工作性能和使用壽命有很大的影響，選取時應考慮離合器的工作條件、發動機后備功率的大小、摩擦片尺寸、材料及其質量和后備系數等因素。當摩擦片采用不同材料時，p0取值范圍見下表1:表1摩擦片單位壓力Po的取值范圍摩擦片材料單位壓力Po/MPa石棉基材料模壓0.150.25編織0.250.35粉末冶金材料銅基0.350.50鐵基金屆陶瓷材料0.701.50由上表可知：選用模壓石棉基材料，取值p0=0.2/MPa。2.1.3摩擦因數f、摩擦面數Z和離合器間隙t的確定各種摩擦材料的摩擦因數f的取值范圍見下表2:表2

11、摩擦材料的摩擦因數f的取值范圍摩擦片材料摩擦因數f石棉基材料模壓0.200.25編織0.250.35粉末冶金材料銅基0.250.35鐵基0.350.50金屆陶瓷材料0.4摩擦片的摩擦因數f取決丁摩擦片所選用的材料、工作溫度、單位壓力和滑磨速度等因素。由上表可知摩擦片的材料主要有石棉基材料、粉末冶金材料和金屆陶瓷材料。石棉基材料的膜材因數f受溫度、單位壓力和滑磨速度的影響較大，而粉末冶金材料和金屆陶瓷材料的摩擦因數f較大且穩定。所以選用銅基粉末冶金材料，取f=0.3。由丁離合器為單片摩擦離合器。則Z2。離合器t是指離合器處丁正常結合狀態、分離套筒被回位彈簧拉到后極限位置時，為保證摩擦片正常磨損過

12、程中仍能完全結合，在分離軸承和分離杠桿之間留有間隙。一般?t為34mm。這里取？t=3mm摩擦片厚度主要有3.2mm、3.5mm、4.0mm三種，這里取b=3.5mm。2.2摩擦片參數的選擇2.2.1初選摩擦片外徑D、內徑d、厚度b的參數摩擦片外徑是離合器基本尺寸，它關系到離合器結構重量和壽命，他和離合器傳遞的轉矩大小有一定的關系：?X?3/12?3?=V?式中，比轉矩?=103?;汽車總質量ma1.6t;后背系數6=1.5;摩擦因數f=0.3;摩擦面數Z=2;摩擦片內、外徑之比c=d/D=0.6;摩擦片單位壓力p0=0.2Mpa；代入上述數據得摩擦片外徑D=215.74mm。由離合器摩擦片尺

13、寸系列和參數可知，如下表3:表3離合器摩擦片尺寸系列和參數外徑D/mm160180200225250280內徑d/mm110125140135155165厚度b/mm3.23.53.53.53.53.5c=d/D0.6870.6940.7000.6670.6200.589單位面積106132160221302402因此選外徑D=225mm，內徑d=135mm,厚度b=3.5mm。2.2.2離合器傳遞最大力矩Tc為了能保證離合器在任何工況下都能可靠的傳動發動機最大轉矩，設計時Tc應大丁發動機最大轉矩，即?=?X?3?有1.5X164.8=247.2?2.3摩擦片參數的校核2.3.1摩擦片最大圓周

14、速度的校核摩擦片外徑D(mm)的選取應使最大圓周速度vD不超過6570m/s,即3VDnemaxD1060代入數據得?=65.9470m/s,則符合要求。2.3.2單位滑磨功的校核為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發生燒傷，離合器每一次接合的單位摩擦面積滑磨功應小丁其許用值，即4Wwd2)w2Z(D222W=2maG2.2Wg式中，乘用車單位面積滑磨功需用值w20.4J/mm;1800乘用車發動機轉速ne2000r/min；輪胎半徑rr360mm；取汽車起步時變速器檔位傳動比ig3.4g取主減速傳動比i04.5代入數據得w0.38J/mm20.4J/mm2,則符合要求

15、。1) 三、膜片彈簧的設計3.1膜片彈簧參數的設計H/h比值和h的選擇取H/h1.5,h=2.5mm,H=3.75mmR/r比值和R、r的選擇研究表明，R/r越大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特性曲線受直徑誤差的影響越大，且應力越高。則代入數據得Rc=91.88mm。c為了使摩擦片上的壓力分布均勻,2 R3r3R2r2拉式膜片彈簧的r值宜取為大丁或等丁Rc=91.88mm,R/r=1.21.35，則取r=92mm,R/r=1.25,R=115mm。2) a的選擇膜片彈簧只有狀態下圓錐角由內錐高H的關系密切，一般在9°15°。即a=tan-1?q?代入數據得a=10。3

16、) 膜片彈簧工作位置點的選擇通過MATLAB計算的曲線的拐點為(3.59,3.12X103),最值如下圖表示3500膜片彈簧的彈性曲線3404.3969300025002000-150010005000.51.52.53.5圖一膜片彈簧最值載荷力由上圖可知，最大載荷點的坐標為(2.9,3.17X103)，最小值坐標(4.28,3.07X103)(程序見附錄)。由丁該曲線的拐點對應這膜片彈簧壓平的位置，新離合器在結合時，膜片彈簧工作點應該在最大值和拐點之間，而且靠近或在拐點處，以保證摩擦片最大磨損限度范圍內的壓緊力變化不大，當分離時，膜片彈簧工作點位置變化可以最大限度的減少踏板力。4）分離指數目

17、n的選擇分離指的數目n常取為18,大尺寸膜片彈簧可取24,小尺寸膜片彈簧可取12。這里取分離指數目n=18。5）膜片彈簧小端內半徑a、分離軸承作用半徑I的確定膜片彈簧小端內半徑r°由離合器的結構決定，其最小值應大丁變速器第一軸花鍵的外徑。rf應大r0。各彈簧部分都應符合一定的范圍，使？2?=3.55.0,則取R/r04,所以？=28.75?2取?=29?R30mm。6）切槽寬度1、2及半徑re的確定由丁?=3.23.5?,?=910?,取1=3.4mm,2=9mm,r的取值應滿足r-?>?的要求，則得?<83?所以取re=83mm。7）壓盤加載點半徑R,和支撐環加載點半徑

18、a的確定R1和1的取值將直接影響膜片彈簧的剛度，1應略大丁r且接近丁r,尺應略小丁R且接近R。所以取R=113mm,r1=92.5mm。8）膜片彈簧彈性特性通過支撐環和壓盤加在膜片彈簧上的載荷F1（N）集中在支撐點處，加載點間的相對軸向變形為1（mm）,則膜片彈簧的彈性特性如下式表示Fh1ln（Rr）H旦工H旦旦工h2FHiHh6（1u2）（R1r1）2R1r12R1r1式中，E為材料的彈性模量（Mpa），取E2.1105Mpa;u為材料泊松比，取u=0.3;H為膜片彈簧自由狀態下碟簧部分的內錐高度（mm）;h為膜片彈簧鋼板厚度（mm）；R、r分別為自由狀態下碟簧部分大、小端半徑（mm）；R、

19、r分別為壓盤加載點和支撐點加載點半徑（mm）；利用數學工具MATLAB軟件作圖如下:膜片彈簧彈性特性曲線350030002500N2000(荷形量（mm）圖二膜片彈簧彈性特性曲線3.2膜片彈簧的校核1）根據彈簧結構的布置要求，Ri與R、ri與r、-與r之間的差應在一定的范圍,1RRi70r-ir60rfrg4代入相應的數據得R-?=2<7,?i?-?住0.5<6,物-?=1<4,則符合要求。2）膜片彈簧的分離指其分離作用，因此其杠桿比應在一定的范圍內，即代入相應數據得4.05<9,則符合要求。3）膜片彈簧材料及制造工藝國內膜片彈簧一般采用60S

20、iMnA或50CrVA等優質高精度鋼板材料，為了保證其硬度、幾何形狀、金相組織、載荷特性和表面質量等要求，需進行一些類熱處理。為了提高膜片彈簧的承載能力，要對膜片彈簧進行強壓處理，即沿其分離狀態的工作反方向，超過徹底分離點后繼續事施加過量的位移，使其過分離38次,以產生一定的塑性變形，從而使膜片彈簧的表面產生于使用狀態反方向的殘余應力達到強化的目的。一般來說，經強壓處理后，在同樣工作狀態下，可提高膜片彈簧的疲勞壽命5%30%。另外，對膜片彈簧的凹面或雙面進行噴丸處理。可以提高承載能力和疲勞強度，為了提高分離指的耐磨性，可對其端部進行嗔鍍銘合金和鍍鎘或四氟乙烯。在膜片彈簧與壓盤接觸圓形處，為了防

21、止由于拉應力的作用而產生裂紋，可對該處進行擠壓處理。膜片彈簧表面不得有毛刺、裂紋、劃痕等缺陷。四、主要零部件的設計4.1扭轉減震器的設計1）極限轉矩Tj極限轉矩是減震器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙1時所能傳遞的最大轉矩，即限位銷起作用時的轉矩，它受限于減震彈簧的許用盈利等因素，與發動機最大轉矩有關，一般可取?=（1.52.0）?式中，乘用車：系數取2.0,則代入數據得？?=329.6?。2）扭轉角剛度k為了避免引起傳動系統的共振，要合理的選擇減震器的扭轉角剛度k,使共振現象不發生在發動機常用的工作轉速范圍內，即k13Tj代入數據得k4284.8。3）阻尼摩擦轉矩Tu由丁減震器扭轉剛度

22、k受結構及發動機轉達轉矩的限制，不可能個很低，故為了在發動機轉速范圍內最有效的消振，必須合理的選擇減震器阻尼裝置的阻尼摩擦轉矩L,一般可按下式初選?=(0.060.17)?3?取L0.1Temax，則帶去數據得?=16.48?。4) 預緊轉矩Tn減震彈簧在安裝時都有一定的預緊。研究表明，Tn增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動，這是有利的，但Tn不應大丁L,否則反向工作，扭轉減震器將提前停止工作，故?=(0.050.15)?*?取?=0.1?=16.48?。5) 減震彈簧位置半徑R尺的尺寸應盡可能大一些，一般取?=(0.060.75)?2取R00.7d/247.25mm。6) 減震彈簧的數目Z

23、jZj的選擇參照下表選取表4摩擦片外徑D/mm225250250325325350350?466881010由上表可知，D=225mm在225250范圍內，所以取Zj=6.7) 減震彈簧總壓力當限位銷與從動盤轂之間的間隙1或2被消除，減震器彈簧傳遞的轉矩達到最大值Tj時，減震彈簧受到的壓力F為FTjR代入數據得F6.97kN8）極限轉角減震器從預緊轉矩Tn增加到極限轉矩Tj時，從動片相對丁從動盤轂極限轉角j為j2arcsin-j2Ro式中，l為減震彈簧的工作變形量，代入數據得j8°。4.2扭轉減震彈簧的設計在初步選定減速器的主要參數之后，既可根據布置上的可能來確定和減速器的相關尺寸。

24、4.2.1減震彈簧的分布半徑R1R1的尺寸應可能大一些，一般取？=（0.600.75）?2式中，d為離合器摩擦片內徑，故R1=0.65d/2=47.25mm。4.2.2單個減震器的工作壓力PPF.Z6970/61160.67N4.2.3減震彈簧尺寸1）彈簧中徑Dc其一般由布置結構決定，通常?=1115?故取Dc=12mm。c2）彈簧鋼絲直徑d式中，扭轉許用力t可取550600Mpa，故取為560Mpa。d=3.99mm,取d=4mm。3）減震彈簧剛度k?_1000?2?=4284.81000X1132X4=335.56?/?8X104X44?4）減震彈簧的有效圈數ii=q=4.418?項？8X

25、123X10-9X335.56X103取i=5。5）減震彈簧總圈數n其一般在6圈左右，與有效圈數i之間的關系為n=i+（1.52）=8減震彈簧最小高度lmin?=?+?=1.1?35.2?彈簧總變形量l?l=?=3.46?減震彈簧總變形量10?=?+?住38.66?減震彈簧預變形量1?16.48?=0.52?335.56X2X47.25X10-3減震彈簧局度11=?-?=38.66-0.52=38.14?6）從動片相對丁從動盤轂的最大轉角a最大轉角a和減震彈簧的工作變形量1（111）有關，其值為a=2arcsin（？?2?）=3.55°7）限位銷與從動盤轂缺口側邊的間隙11R2sin

26、a式中，R2為限位銷安裝位置尺寸。1的值一般取2.54mm。故可取=3mm,R2=48.45,取R2=49mm。8）銷直徑dd按結構布置選定，一般可取d10mm。綜上所述，扭轉減震器的主要參數如下表5表5扭轉減震器的相關參數極限轉矩Tj阻尼摩擦轉矩Tu預緊轉矩Tn減震彈簧的位置半徑Ro減震彈簧個數Zj329.6N?m16.48N?m16.48N?m47.25mm64.3從動盤轂的設計從動盤轂是離合器承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發動機傳來的全部轉矩，它一般采用齒側對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的遲鈍可根據摩擦片的外徑D與發動機的最大轉矩Temax。表6花鍵尺寸表摩擦片外徑D/mm

27、發動機取大轉矩?"?）花鍵尺寸擠壓應力c/Mpa齒數n外徑D/mm內徑d/mm厚度t有效兇長l/mm25019610352843510.2從動盤轂的軸向長度不宜過小，以免花鍵軸上滑動時產生偏斜而使離不測底,一般取1.01.4倍的花鍵直徑，從動盤轂一般采用鍛鋼并經過調質處理，表面和心部硬度一般在2632HRC。為提高花鍵內孔表面硬度和耐磨性，可采用鍍銘工藝，對減震彈簧窗口及與從動片配合處，應進行高平處理。4.4離合器蓋結構的設計1）應具有足夠的剛度，否則將影響離合器的工作特性，增大操縱時分離行程，減少壓盤升程，嚴重時使摩擦面不能徹底分離。2）應丁飛輪保持良好的對中，以免影響總成的平衡和

28、正常的工作，對中方式采用定位銷或定位螺栓，也可以采用止口對中。3）蓋的膜片彈簧支撐處應具有高的尺寸精度。4）為了便丁通風散熱，防止摩擦表面文度過高，可在離合器上開較大的通風窗口，或再蓋上加通風散片等。乘用車離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板。本次設計初選08鋼板厚度為3mm。4.5壓盤的設計4.5.1設計要求1）壓盤應具有較大的質量，來增大熱容量，減小溫度變化，防止其產生裂紋和破碎，可設置各種形狀的散熱筋或鼓風筋，以幫助散熱通風。中間壓盤可鑄出通風槽，也可以采用傳熱系數較大的鋁合金壓盤；2）壓盤應具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后產生的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓

29、緊及與離合器的徹底分離，厚度約為1525mm；3）與飛輪應保持良好的對中性，并要進行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應不低于1520g?cm;4）壓盤高度公差要小。壓盤形狀較復雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數，通常采用灰鑄鐵，采用HT200，硬度為170227HBS。4.5.2壓盤的幾何尺寸以及材料的確定壓盤的外徑尺寸參考摩擦片的外徑。除此之外，壓盤應具有足夠的質量和較大的剛度。選取壓盤的厚度為15mm。并且在內緣做成一定錐度用以彌補壓盤因受熱后內緣的凸起。如下圖：圖三壓盤4.5.3壓盤的校核離合器結合一次的升溫為cm式中，t為壓盤溫升，一般不超過810C；c為壓盤的比熱容，鑄鐵：c481.4J

30、/(kgW);為傳到壓盤的熱量所占的比例，對丁單片離合器壓盤：=0.5;m為壓盤質量(kg)；V為壓盤估算面積為鑄鐵密度，取7800kg/m3;D為摩擦片外徑為225mm；d為摩擦片內徑為135mm;h為壓盤厚度為15mm；代入數據得t=5.78Q而且滿足一般不超過810C。則符合要求。4.6支撐環支撐環和支撐釧釘的安裝位置要高，耐磨性好，支撐環一股采用3.04.0mm的碳素彈簧鋼絲。取直徑為3mm的鋼絲。五、操縱機構5.1操縱結構簡介汽車離合器操縱機構是駕駛員用來控制離合器分離乂使之柔和接合的一套機構。它始于離合器踏板，終止于離合器殼內的分離軸承。由于離合器使用頻繁，因此離合器操縱機構首先要

31、求操作輕便。輕便性包括兩個方面，一是加在離合器踏板上的力不應過大，另一方面是應有踏板形成的校正機構。離合器操縱機構按分離時所需的能源不同可分為機械式、液壓式、彈簧助力式、氣壓助力機械式、氣壓助力液壓式等等。離合器操縱機構應滿足的要求是：1）踏板力要小，轎車一般在80150N范圍內，貨車不大于150200N;2）踏板行程對轎車一般在80150mm范圍內，對貨車最大不超過180mm；3）踏板行程應能調整，以保證摩擦片磨損后分離軸承的自由行程可復原；4）應有對踏板行程進行限位的裝置，以防止操縱機構因受力過大而損壞；5）應具有足夠的剛度；6）傳動效率要高；7）發動機振動及車架和駕駛室的變形不會影響其正

32、常工作。機械式操縱機構有杠系傳動和繩索系兩種傳動形式，杠傳動結構簡單，工作可靠，但是機械效率低，質量大，車架和駕駛室的形變可影響其正常工作，遠距離操縱桿系，布置困難，而繩索傳動可消除上述缺點，但壽命短，機構效率不高。本次設計的普通輪型離合器操縱機構，采用液壓式操縱機構。液壓操縱機構有如下優點：（1）液壓式操縱，機構傳動效率高，質量小，布置方便；便于采用吊掛踏板，從而容易密封，不會因駕駛室和車架的變形及發動機的振動而產生運動十涉；（2）可使離合器接合柔和，可以降低因猛踩踏板而在傳動系產生的動載荷，正由于液壓式操縱有以上的優點，故應用日益廣泛，離合器液壓操縱機構由主缸、工作缸、管路系統等部分組成。

33、其相應部分尺寸如下表：表7操縱部分的機構尺寸a1180mma248mmc120mmc285mmb140mmb2100mm在操縱機構中表示如下:圖四機械操縱機構示意圖5.2離合器踏板行程計算踏板行程S由自由行程S1和工作行程S2組成:S§S2S0fZS冬迪Cia2式中，Sof為分離軸承的自由行程，一般為1.53.0mm。取Soft=3mm。反映到踏板行程上的自由行程S1一股為2030mm；Z為摩擦片數；S為離合器分離時對偶摩擦面間的間隙，單片：S=0.851.30mm,取S=1.0mm;故代入相應的數據得S107.81mm5.3踏板力的計算踏板力為FfFs式中，F為離合器分離時，壓緊彈

34、簧對壓盤的總壓力，取F=12000N。i為操縱機構的總傳動比，i差些；為機械效率，機械式：70%80%;a1b1c1取80%；Fs為克服回位彈簧1、2的拉力所需要的踏板力；在初步設計時可忽略不計。故代入數據得Ff134.47N符合乘用車踏板力要求在80150Nd范圍內。分離離合器所作的功為WL箜F1FZSD2d2P0Fi4式中，Fi為離合器拉接狀態下壓緊彈簧的總壓力。D為摩擦片外徑；d為摩擦片內徑；P0為摩擦片單位壓力。故代入數據得WL18.99J30J則符合要求。六、設計小結經過兩周的課程設計，我發現我在收集文獻資料、自學專業知識和繪圖軟件等各個方面的能力有了不少提高。我不僅對離合器設計有了更深的了解，還對機械產品設計開發過程有了一定的認識。本次設計是一個綜合性較強的應用課題,其涉及機械制圖、機械設計、汽車構造和汽車設計等課程。我通過對離合器參數的分析，首先對離合器的結構型式進行合理選擇，主要是對從膜片彈簧的結構型式及布置和從動盤的結構型式選擇，并利用CAD電子圖板軟件繪制轎車膜片彈簧