1、壓力容器開孔補強設計分析6-4-1開孔補強設計概述為滿足工藝操作、容器制造、安裝、檢驗及維修等要求， 在壓力容器上開孔是不可避免的。容器開孔以后，不僅整體強度受到削弱， 而且還因開孔引 起的應力集中造成開孔邊緣局部的高應力。因此壓力容器設 計中必須充分考慮開孔的補強問題。GBI50給出了通常壓力容器殼體及平蓋上的開孔補強方 法。所考慮的開孔容器部件有：圓筒殼、球殼（包括碟形封頭上的球面部分）、錐殼、橢圓形封頭及平蓋。為避免開孔引起更高的應力集中，GB 150規定開孔的形狀僅限于圓孔和長短軸之比 <2的橢圓孔或長圓孔。容器開孔以后，強度必然受到削弱，但由于容器厚度在設 計中可能存在一定的裕

2、量，因此可利用其強度裕量，允許不 另行補強，判別條件見 & 3條。當開孔超出該條件時，則 必須通過計算來判斷是否需要予以補強。容器補強可以有以下方式:a. 補強圈補強b. 厚壁管補強c .整體補強（包括增加殼體厚度）補強圈結構由于與被補強殼體間存在較大的不連續性因此，對其適用條件進行了限制，詳見GBI50 8 . 4. 1條。開孔補強的計算方法分為兩種：a。等面積法（GBI50）b。密集補強法（另一方法，JB4732）由于兩種補強方法均以千定的假設為前提，因此有各自酌限制條件：a.等面積法：該法是以受拉伸的開孔大平板作為計算模 型的，即僅考慮容器殼體中存在的拉伸薄膜應力，且以補強 殼體

3、的一次總體平均應力作為補強準則。當開孔較小時，開 孔邊緣的局部應力是以薄膜性質的應力為主的，因此上述假 設可以適用。但隨著殼體開孔直徑增大，開孔邊緣不僅存在 很大的薄膜應力，而且還產生很高的彎曲應力，故對該方法 須規定適用條件。各種殼體上所允許開孔的最大直徑見GBI508 . 2條的規定。b。密集補強方法(另一方法)：此法是以殼體極限分析為 基礎的，相對等面積法合理得多。但須受開孔殼體和補強接 管的尺寸限制，殼體適用條件見JB4732 10 . 3. 1條。等面積法是壓力容器開孔補強計算中應用最廣泛且較簡 便的方法，有關內容簡述如下：等面積法顧名思義是：殼體截面因開孔被削弱的承受強度 的面積，

4、須有補強材料予以等面積補償。其實質是殼體截面 因開孔喪失的強度，即被削弱的“強度面積” A乘以殼體材料在設計溫度下的許用應力c ) t，即A a ) t ,應由補強 材料予以補償。當補強材料與殼體材料相同時，則補強面積 就等于削弱的面積，故稱等面積法。對補強材料與殼體材料 不同的情況，當補強材料的許用應力小于殼體材料時，應按 殼體材料與補強材料許用應力之比增加補強面積；反之，所 需補強面積也不得減少。殼體開孔以后，在開孔邊緣產生局部高應力。 根據局部應 力的分布衰減規律，在離開孔邊緣較遠處其應力便恢復到正 常水平。為有效發揮補強材料的強度，補強材料應設置在開 孔附近的高應力區域，即有效補強范圍

5、內。有效補強范圍分布在開孔殼體和接管兩部分上。開孔殼體上的有效補強范圍：主要是以受拉伸開孔大平板 的孔邊應力的衰減情況進行考慮的，即補強范圍取為2倍開孔直徑。接管上的有效補強范圍：是以端部受均布載荷的圓柱殼的邊緣應力的衰減情況進行考慮的，即補強范圍取（d 開孔直徑，8 nt接管名義厚度）。補強計算時，在有效補強范圍內的所有多余面積 （即有效 厚度提供的面積扣除殼體或接管本身強度所需的面積 ）均可 作為補強面積。容器殼體及平蓋因開孔削弱須補強的面積，按CBI50 & 5的規定。以上計算是以容器單個開孔， 即開孔不受鄰近開孔的影響 的情況為基礎的。當相鄰開孔間距小于兩倍開孔平均直徑時，開孔

6、補強計算要求見CBI50 8 . 8條。對開孔率超過規定的大開孔，可采用應力分析法、試驗驗 證方法及對比經驗方法進行設計。6-4-2殼體與平板開孔補強的區別平板在內壓力作用下（外壓力情況亦同），板中產生的是彎 曲應力，即一次彎曲應力。平板開孔以后，由于抗彎截面系 數減小，抗彎強度受到削弱。為此對板的補強準則為：應使 補強后平板的彎曲強度與開孔前保持不變。當補強材料與平板材料相同時， 則意味著應使補強后板的 抗彎截面系數與開孔前保持不變。這是與殼體開孔補強要求 的不同之處。設一圓平板如圖所示：板厚為占8 0,直徑為do,在板中心，開設直徑為 d的孔，補強材料的厚度為8 ,補強板直徑與平板相同。d

7、o8i則：圓平板開孔前的抗彎截面系數Zo=圓平板開孔后與補強板(焊成一體)的組合抗彎截面系數 為：(必-/)(&+疔Z/Zo= 礙応=( 1-d/do)(1+ 8 / 8 o)2。平板開孔被削弱的截面積Ao=d 8 o補強板的截面積A: (d。一 d) 8設補強面積與開孔面積之比為kk=A/Ao=(do-d) 8 /d 8 o根據平板開孔補強準則，則有Z/Zo=1即：(1-d/do )(1+ 8 / 8 o) 2=1將(2)式代入(3)并以簡化后可得k與d/do的關系式:k2-2(1 -do)k+(1 -do/d)=O求解該一元二次方程，得k=(1 do/d) 士" (1 d

8、o/d)2 (1 do/d)因k必為正值，故k=(1 Jo / d)+ V (1 do/d)2 (1 do/d)可見平板開孔所需補強面積 A與開孔面積Ao之比k，隨 平板直徑do與開孔直徑d之比do/d而變化。取do/d不 同值，可得相應A值如下表。do / d1 . 526 8410A0 . 3660 . 4140 . 4640 . 4770 . 4830 . 487由于平板開孔有效補強范圍取為2倍開孔直徑，即補強板直徑do取2d, do/d=2,故相應之應k= ; 0. 414，即平板開孔所需的補強面積僅需開孔削弱的強度面積的0. 414倍為此，標準中規定了平板所需補強面積為0. 5倍的被

9、削弱的強度面積。這實際上已是偏于安全的要求。以上所述即是平蓋開孔直徑 d< 0.5 Di （Di 圓平板直 徑）且采用補強板的情況。當 d>0. 5Di時，由于圓平板被開 孔以后，板截面寬度較小，此時，“圓平板”已趨向圓環（板 截面的寬度與板厚相當），其受力狀況與圓環相接近，故宜 按法蘭進行計算。由以上分析可知，就標準& 6條的計算方法，平蓋開孔所需補強面積比相應殼體開孔所需補強面積可少一半，乃是 兩種不同補強要求引起的結果。6-4-3內壓容器與外壓容器開孔補強的區別？答：由于外壓容器失穩時表現為周向彎曲， 因此對殼體開 孔的補強準則，即與平板相同。為此標準 8. 5. 2

10、條對外壓 容器開孔補強面積僅取 0.5倍的開孔削弱的“穩定面積”， 可謂半面積法。其與內壓容器的等面積補強正好相差一半平板受力方式不分內壓、 外壓，都是承受彎曲應力，只不 過兩者應力方向相反而已。其開孔補強要求是相同的，故可 按內壓平板進行計算。6-4-4等面積法與另一方法的比較 ？答：等面積法，由于僅從計算截面的一次平均應力概念出發，只考慮殼體計算截面的承載能力與內壓力的平衡，因此 是屬于滿足靜力強度的簡單方法。它對開孔結構安定性的保 障是通過雙向受拉伸的無限大平板開孔問題所導出的孔邊 應力集中系數3的模型近似加以考慮的。 不過，此法由于經 過長時間的使用實踐，對一般壓力容器使用條件也能滿足

11、安 定性要求，因此在工程設計中有著廣泛的應用。此法因未涉及峰值應力的疲勞強度問題，因此不適用于有疲勞強度要求的開孔設計。另一方法是從“安定性”概念出發，將局部高應力點的虛擬應力限制在2 a s以內以內，從而使開孔接管區保持安定。等面積法是建立在一次加載方式下靜力強基礎上的補強方法，以“大平板”作為計算模型，且以整個殼體計算截面的平均應力的概念進行計算；“另一方法”的模型和分析結 果比較符合實際開孔的情況，計算較為合理，一般計算結果 所需補強的面積也比等面積為小，相對較為先進合理。但是 由于對開孔直徑和形狀、補強結構和材料有苛刻限制，故使 本方法的應用受到很大制約。6-4-5等面積法與壓力面積法

12、的比較 ？'答：壓力面積法是西德 AD規范中采用的開孔補強方法， 其適用范圍可較等面積法為大。當開孔率超出等面積法適用 范圍時，HG則推薦采用該法進行設計。其實，壓力面積法與等面積法一樣，都是基于靜力強度， 且以殼體截面的承載能力與內壓力相平衡為準則的計算方 法。兩種計算方法雖然形式不同，但實質是完全相同的。關 于兩種計算方法的詳細比較見“壓力面積法開孔補強設計 方法分析”一文（石油化工設備技術1987年1期）。應指出的是：這兩種計算方法中對殼體有效補強范圍的取 法是不同的。等面積法：對殼體有效補強寬度月取為2倍開孔直徑d, 即B=2d，這是以大平板開孔的應力集中分布范圍進行考慮 的。

13、B的取值是以殼體邊界即b=C7 ,其中：dB直接與開孔直徑相B與殼體直徑及厚度有壓力面積法：對殼體有效補強范圍 效應的局部應力衰減范圍進行考慮的。 殼體內徑，8 一殼體有效厚度。可見等面積法的殼體有效補強寬度 關。壓力面積法的殼體有效補強寬度 關。因此對較大直徑的殼體上較小的開孔，壓力面積法的有 效補強寬度召可比等面積法大得多。反之，對較小直徑的殼 體上較大的開孔，等面積法的 B則比壓力面積法的 B為大。由于有效補強寬度 B直接影響有效補強面積的大小， 故關 系到所需補強面積的多少。對一般較大直徑容器上的接管， 由于二往往大于d，因此壓力面積法的有效補強寬度B較大，有效補強面積相應較多，則所需補強的面積就較少。由 此產生壓力面積法比等面積法先進的看法，實際上僅是一種 誤解。特別應強調指出的是：壓力面積法和等面積法一樣，都不適用于有疲勞強度要求 的開孔補強計算。當開孔率超出CBI50的規定范圍時，應考慮進行詳細的應 力分析或有成功使用經驗的對比經驗設計。6-4